一种基于光电振荡器的微波光子上变频装置及方法与流程

本发明属于微波光子学技术领域，具体涉及一种基于光电振荡器的微波光子上变频装置及方法。

背景技术：

高频谱纯度、低相位噪声的微波/毫米波信号源在无线通信、光载射频传输(RoF)、雷达等系统中发挥着非常重要的核心作用，所以近年来研究如何生成高质量的微波信号的信号源成为了研究的热点。传统的产生微波信号的方法是通过电学手段产生，而电学器件的电子瓶颈效应和调谐带宽等问题，使得电学方法产生微波信号逐渐研究至瓶颈。而光子学领域的光子技术具有处理速率高、在光纤中传输损耗低、带宽大等优点，所以近年来利用光学手段结合已有的电学手段的方法及理论生成微波毫米波信号得到了广泛的关注。

随着通信事业的发展，信息传输量日益增加，在低频已出现频率拥挤的现象，所以探究高质量高频微波信号成为了研究的重心。要将已调中频信号载波转换到毫米波频段就需要上变频器，因此毫米波上变频器在毫米波通信中扮演了很重要的角色。

技术实现要素：

本发明的目的是提供一种基于光电振荡器的微波光子上变频方法及装置。利用光电振荡器的原理不需要任何高Q值滤波器的帮助，可以将一个低质量、低频率的中频信号转换成高质量、高频率的信号。

本发明所提出的上变频装置结构如图1所示，由激光源、第一耦合器、第一环行器、第一高非线性色散位移光纤、掺铒光纤放大器、第一光电探测器、第二耦合器、第一马赫曾德尔调制器、第一微波信号源、第一直流稳压电源、光滤波器、第二马赫曾德尔调制器、第二直流稳压电源、第二环行器、第二高非线性色散位移光纤、第二光电探测器、微波放大器、双平行马赫曾德尔调制器(DPMZM)、第三直流稳压电源、第四直流稳压电源、第五直流稳压电源、光隔离器和频谱分析仪组成。

激光源输出的光信号fc进入到第一耦合器中，第一耦合器把光信号分成第一支路和第二个支路两个光信号，第一支路光信号从第一环行器的Ⅰ端口进入并由Ⅱ口输出，进入到第一高非线性色散位移光纤中，发生受激布里渊散射效应产生反向的斯托克斯波并由第一环行器的Ⅱ端口进入，从第一环行器的Ⅲ端口输出的斯托克斯波和激光器输出的光信号被掺铒光纤放大器放大之后进入到第一光电探测器，在第一光电探测器中耦合拍频，产生一个频率等于布里渊频移(频率为fb)的微波信号，这个微波信号进入第二马赫曾德尔调制器；

第二支路光信号进入到第二耦合器中，被分成第三支路和第四支路两个光信号，第三支路光信号进入到第一马赫曾德尔调制器中，被第一微波信号源输出的频率为fm的微波信号所调制，设置第一直流稳压电源的电压，使第一马赫曾德尔调制器工作在正交偏置点上，第一马赫曾德尔调制器输出的边带被光滤波器滤出下边带fc-fm，然后这个下边带进入到第二马赫曾德尔调制器中作为光载波，被第一光电探测器输出的频率为fb电信号所调制，设置第二直流稳压电源使得第二马赫曾德尔调制器工作在最小传输点，即工作在载波抑制的双边带调制状态，使第二马赫曾德尔调制器输出频率为fc-fm-fb和fc-fm+fb(图3(b))的两个边带信号，这两个边带信号通过Ⅰ端口进入第二环行器，然后经Ⅱ端口输出进入到第二高非线性色散位移光纤中作为泵浦光；

双平行马赫曾德尔调制器由第一子马赫曾德尔调制器、第二子马赫曾德尔调制器、第三母马赫曾德尔调制器组成(如图2)。第一子马赫曾德尔调制器和第二子马赫曾德尔调制器作为两个子调制器嵌入在第三母马赫曾德尔调制器上。第一子马赫曾德尔调制器具有第一射频输入端、第一延迟器、第二延迟器、第一直流偏置端；第二子马赫曾德尔调制器具有第二射频输入端、第三延迟器、第四延迟器和第二直流偏置端；第三母马赫曾德尔调制器只有第三直流偏置端。在图2的结构中可以看出双平行马赫曾德尔调制器的控制部分需要三个直流驱动和四个延时器。第三直流稳压电源与第一直流偏置端相连，第四直流稳压电源与第二直流偏置端相连，第五直流稳压电源与第三直流偏置端相连；第三直流稳压电源、第四直流稳压电源和第五直流稳压电源为双平行马赫曾德尔调制器提供直流偏压。双平行马赫曾德尔调制器设置参数情况如下：输入光场为第四支路输出的光信号，第一射频输入端所加的射频信号为第二光电探测器输出的经过微波放大器的射频信号，而第二射频输入端对地短接；第一直流偏置端的电压和第二直流偏置端电压分别为：πVDC1/Vπ＝πVDC2/Vπ＝π/2，Vπ是调制器的半波电压，使它们均工作在正交偏置工作点上，设置第一延迟器、第二延迟器、第三延迟器、第四延迟器分别为0，-π/2，π/2，0，并令第三直流偏置端所加的电压VDC3＝0V，改变这些参数使得双平行马赫曾德尔调制器处于单边带调制的工作状态，即可以得到双平行马赫曾德尔调制器的输出光场中包含载波项和一阶下边带；

第四支路光信号进入到双平行马赫增德尔调制器中，系统刚开始工作时，系统内的噪声信号加载到双平行马赫增德尔调制器的第一射频输入端，去调制双平行马赫增德尔调制器，由于噪声信号和小信号具有随机性，双平行马赫曾德尔调制器会产生一系列的调制下边带(图3(a))，这些下边带通过光隔离器进入到第二高非线性色散位移光纤中，与第二环形器Ⅱ端口输出的泵浦光(图3(b))在第二高非线性色散位移光纤中相互作用发生受激布里渊散射效应，在受激布里渊散射效应的过程中，第二马赫曾德尔调制器输出的两个边带信号fc-fm-fb和fc-fm+fb作为泵浦光会分别在距离其频率间隔为fb的下频率和上频率处各自产生一个增益谱和损耗谱。由于两个泵浦波的频率间距刚好相差2fb，且两个边带幅度相同，所以上边带产生的增益谱和下边带产生的损耗谱刚好抵消，而频率为fc-fm-fb的下边带会放大频率为fc-fm-2fb附近的小的噪声边带，频率为fc-fm+fb的上边带会衰减频率为fc-fm+2fb附近的小的噪声边带(图3(c))，被放大的频率为fc-fm-2fb附近的小的噪声边带通过Ⅱ端口进入到第二环行器，然后由Ⅲ端口输出到第二光电探测器，由第二光电探测器转化为频率为fm+2fb的电信号后，经微波放大器输入到双平行马赫曾德尔调制器去调制第四支路光信号，调制之后的信号继续通过光隔离器进入到第二高非线性色散位移光纤，与第二马赫曾德尔调制器输出的信号发生受激布里渊散射效应，产生一个更强的边带频率为fc-fm-2fb(图3(d))。通过正反馈，频率为fc-fm-2fb的信号会越来越强直到闭环增益减少到1，最终频率为fc-fm-2fb和fc的信号在第二光电探测器拍频，经微波放大器后在频谱分析仪上能够显示频率为fm+2fb的电信号(图3(e))，从而实现将一个低质量、低频率的中频信号转换成高质量、高频率的高频信号。

本发明装置选用波长在1550nm的光波作为载波，双平行马赫曾德尔调制器工作的光波长为1525nm～1605nm，带宽为30GHz～60GHz，其中第一子马赫曾德尔调制器和第二子马赫曾德尔调制器的半波电压为5.5V，第三母马赫曾德尔调制器的半波电压为15V；第一高非线性色散位移光纤、第二高非线性色散位移光纤长度为500m～2000m，两段光纤是同一公司生产的、长度相同的，受激布里渊频移量fb为9GHz～11GHz；隔离器的隔离度大于40dB；第一马赫曾德尔调制器和第二马赫曾德尔调制器的工作光波长为1525nm～1605nm，带宽分别为40GHz和20GHz；第一微波信号源的输出频率范围为1GHz～40GHz；第一光电探测器的带宽为40GHz；第二光电探测器的带宽为60GHz；微波放大器的带宽为40GHz，放大倍数大于20dB；第一耦合器、第二耦合器的分光比为1：0.5～2；频谱分析仪的带宽为60GHz；第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源、第四直流稳压电源和第五直流稳压电源的输出电压的幅度在1V～20V可调。

不同的高非线性光纤的受激布里渊频移量的数值略有差异，通常在9GHz～11GHz，本发明高非线性光纤的布里渊频移值是9.2GHz，第一微波信号源输出的频率为fm的信号就可以被上变频到频率为fm+18.4GHz。

本发明装置所述的器件特点：

(1)基于受激布里渊增益谱和损耗谱补偿技术实现上变频，输出信号的频率为fm+2fb，可以把输入信号上变频到更高的频率范围。

(2)由于光电振荡器具有选模和正反馈的优点，因此输出的上变频信号的频谱纯度比较好。

附图说明

图1：基于光电振荡器的上变频装置；

图2：双平行马赫-曾德尔调制器的内部结构示意图；

图3：基于光电振荡器的上变频装置的频谱处理图；

图4：基于光电振荡器的上变频装置的输出频谱图；

图5：基于光电振荡器的上变频装置的输出频率调谐图。

具体实施方式

实施例1：

激光源为Santec公司的TSL-510可调激光器，激光器的波长范围为1510nm～1630nm；双平行马赫曾德尔调制器为Photline公司的MXIQ-LN-30-P-P，带宽为40GHz，工作的光波长为1530nm～1580nm，其中第一子马赫曾德尔调制器和第二子马赫曾德尔调制器的半波电压为5.5V，第三母马赫德尔调制器的半波电压为15V；第一高非线性色散位移光纤和第二高非线性色散位移光纤均为长飞科技有限公司的高非线性色散位移光纤：长度均为1000m；光隔离器的隔离度大于40dB；第一马赫曾德尔调制器为Photline公司的强度调制器MX-LN-40-PFA-PFA，带宽为40GHz，半波电压Vπ为5.5V；第二马赫曾德尔调制器为Photline公司的MXAN-LN-20，半波电压Vπ为5.5V，带宽为20GHz；第一微波信号源为安捷伦公司的微波信号发生器E8257D，输出频率范围为100kHz～70GHz；第一光电探测器是Optilab公司的PD-40-M的带宽为40GHz；第二光电探测器是Finisar公司生产的XPDV2120RA，带宽为60GHz。微波放大器是Photline公司的DR-DG-20-HO，带宽为40GHz，放大倍数大于20dB；第一耦合器、第二耦合器均为Snow-Sea公司的FBT Fiber Optic Splitter/FBT Fiber，分光比为1：1；频谱分析仪是安捷伦公司的E5052B连同安捷伦公司的上变频器E5053，测量信号范围带宽为10MHz～110GHz；第一直流稳压电源、第二直流稳压电源、第三直流稳压电源、第四直流稳压电源和第五直流稳压电源均为固纬公司的GPS-4303C，输出电压幅度在1V～20V可调。

连接好系统之后，打开设备的开关，使所有的设备处于工作状态。激光源输出波长为1550nm(对应频率大约为fc＝193.4144890THz)的光载波信号进入到第一耦合器中，第一耦合器把光信号分成第一支路和第二个支路两个光信号，第一支路光信号从第一环行器的Ⅰ端口进入并由Ⅱ口输出，进入到第一高非线性色散位移光纤中，发生受激布里渊散射效应产生反向的斯托克斯波由第一环行器的Ⅱ口进入，从第一环行器Ⅲ口输出的斯托克斯波和激光器输出的光信号被掺铒光纤放大器放大之后进入到第一光电探测器，在第一光电探测器中耦合拍频，产生频率等于布里渊频移(其频率为fb＝9.2GHz)的微波信号，这个微波信号进入第二马赫曾德尔调制器；第二支路光信号进入到第二耦合器中，被分成第三支路和第四支路两个光信号，第三支路进入到第一马赫曾德尔调制器中，被第一微波信号源输出的频率为fm＝25GHz的微波信号所调制，设置第一直流稳压电源的电压为使第一马赫曾德尔调制器工作在正交偏置点上，第一马赫曾德尔调制器输出的边带被光滤波器滤出下边带fc-fm＝fc-25GHz，然后这个下边带作为载波进入到第二马赫曾德尔调制器，被第一探测器输出的电信号频率为fb＝9.2GHz信号所调制，设置第二直流稳压电源5.5V，第二马赫曾德尔调制器工作在载波抑制的双边带工作状态，仅输出上、下两个一阶边带，最终上下两个边带就作为泵浦波，其频率分别为：fc-fm-fb＝fc-34.2GHz和fc-fm+fb＝fc-15.8GHz。这两个边带通过第二环行器Ⅰ端口进入，然后经Ⅱ端口输出进入到第二高非线性色散位移光纤作为泵浦光；第二耦合器输出的第四支路光信号进入到双平行马赫曾德尔调制器中，设置双平行马赫曾德尔调制器第三直流稳压电源的电压和第四直流稳压电源的电压均为Vπ是调制器的半波电压，使它们均工作在正交偏置工作点上，设置第一延迟器、第二延迟器、第三延迟器、第四延迟器分别为0，-π/2，π/2，0，并令第五直流偏置电源端电压为0V，可以得到双平行马赫曾德尔调制器的输出光场中包含载波项和一阶下边带，此时双平行马赫曾德尔调制器处于单边带调制的工作状态。

设备刚开始工作时，整个系统会有一些噪声，这些噪声去调制双平行马赫曾德尔调制器，由于噪声信号和小信号具有随机性，双平行马赫曾德尔调制器会产生一系列的调制下边带，这些下边带通过光隔离器进入到第二高非线性色散位移光纤中作为受激布里渊散射效应的信号光。

在受激布里渊散射效应的过程中，第二马赫曾德尔调制器输出的两个边带频率为fc-fm-fb＝fc-34.2GHz和fc-fm+fb＝fc-15.8GHz作为泵浦信号分别在距离其频率间隔为fb＝9.2GHz的下频率和上频率处各自产生一个增益谱和损耗谱。由于两个泵浦波的频率间距刚好相差2fb＝18.4GHz，且两个边带幅度相同，所以上边带作为泵浦光产生的增益谱和下边带作为泵浦光产生的损耗谱刚好抵消，而频率为fc-fm-fb＝fc-34.2GHz的下边带作为泵浦光会放大频率为fc-fm-2fb＝fc-43.4GHz附近的小的噪声边带，频率为fc-fb＝fc-15.8GHz的上边带也作为一个泵浦光去衰减频率fc-fm+2fb＝fc-6.6GHz附近的边带，被放大的频率为fc-fm-2fb＝fc-43.4GHz附近的小的噪声边带通过Ⅱ端口进入到第二环行器，然后由Ⅲ端口输出到第二光电探测器，由第二光电探测器转化为频率为fm+2fb＝43.4GHz的电信号后，经微波放大器输入到双平行马赫曾德尔调制器去调制第四支路光信号，调制之后的信号继续通过光隔离器进入到第二高非线性色散位移光纤，与第二马赫曾德尔调制器输出的信号发生受激布里渊散射效应，产生一个更强的边带频率为fc-fm-2fb＝fc-43.4GHz。通过正反馈，频率为fc-fm-2fb＝fc-43.4GHz的信号会越来越强直到闭环增益减少到1，最终频率为fc-fm-2fb＝fc-43.4GHz和fc的信号在第二光电探测器拍频，经微波放大器后在频谱分析仪上能够显示频率为43.4GHz的电信号，见图4。

当第一微波信号源的频率分别设置为10GHz、20GHz、30GHz和40GHz时，上变频装置输出的微波信号的频率分别为28.4GHz、38.4GHz、48.4GHz、58.4GHz，输出的可调谐信号的频谱图如图5。