塞32又从阀壳体61移除直至进入如下位置，在该位置中作用于阀杆63的力处于平衡中。如果工作压力变得更小，则阀杆从调节位置沿着相反的方向移动并且将调节室55与横向孔64连接，使得压力介质从调节室流出。调节活塞32靠近阀壳体并且回馈弹簧46的力增大直至平衡减小的压缩力。
[0060]描述调节活塞32的路径与工作压力之间的相关性的曲线的斜率首先仅通过回馈弹簧46的弹簧常数来确定。
[0061]在阀壳体61进一步移除时，调节活塞32最后到达如下位置中，在该位置中在弹簧座43上的外凸肩47与扣环50 (包括调整垫片在内)之间的间距对应于松弛的回馈弹簧46的长度。在调节活塞32进一步运动时，回馈弹簧49现在也变得起作用。通过弹簧座43施加到阀杆63上的力现在在确定的路径上与在回馈弹簧49变得起作用之前相比明显减小，因为不仅回馈弹簧46的作用到弹簧座上的力变得更小，而且回馈弹簧49的沿着相反方向起作用的力变得更大。相应地，在调节活塞32的路径与工作压力之间的特征曲线变得更陡峭。于是，该特征曲线由斜率不同的两条直线区段组成，所述区段在调节活塞32的在其中回馈弹簧49变得起作用和变得不起作用的位置中相交。
[0062]如果附加壳体部分80的通用性和转矩特征曲线的移动是不期望的，则空腔81不必是连贯的，而是可以是具有两个不同直径的盲孔，其中，在活塞杆的自由端侧与盲孔的底部之间的空间以流体方式与横向孔74连接。
[0063]在许多情况下，栗的转矩调节与压力调节或与输送流调节或与两个其他调节组合，并且在用于转矩调节的调节阀之外还存在用于压力调节的调节阀和用于输送流调节的调节阀。在压力调节或输送流调节的情况下，压力介质流入到调节室55内和压力介质从调节室55流出通过横向孔64和从调节位置朝向调节室55要移动的阀杆63进行。为了尤其是在转矩调节阀60的调节位置中也可以使得通过输送流调节阀控制的压力介质流入到调节室55内，并且快速通过输送流调节触发转矩调节，阀杆63在控制凸肩66的区域中可以具有倒棱。
[0064]根据图5和6的调节阀160连同调节活塞一起以如其在图2a和3中所示的那样形成相对于第一实施例略微修改的用于静液压轴向活塞栗的根据本发明的调节装置的第二实施例。如第一实施例的调节阀60那样，调节活塞160具有套筒状的阀壳体161，该阀壳体可以旋入到根据图1的轴向活塞栗的壳体主要部分12中，并且该阀壳体具有在其中轴线上延伸的阀孔162，阀杆163可以纵向移动到该阀孔中。
[0065]如在第一实施例中那样，阀壳体161的阀孔162朝向调节活塞32是敞开的并且在轴向上彼此间隔地被第一横向孔64和第二横向孔65横穿，所述第一横向孔和第二横向孔在阀壳体外通入通过密封部彼此分离的且与栗壳体11的内部分离的环形室内。在阀壳体161的朝向调节活塞32的端部附近的横向孔64可以直接或经由栗的其他调节器与罐连接。因此，所述横向孔用作压力介质流出通道。当所述其他调节器激活时，横向孔64经由所述其他调节器也可以与栗的压力接头连接，然后用作压力介质流入通道。横向孔65与栗的压力接头连接。于是，所述横向孔仅用作压力介质流入通道。
[0066]如阀杆63 —样，阀杆163在两个控制凸肩66和67之间具有环形槽68，该环形槽的宽度等于这两个横向孔64和65彼此间的净距离。在环形槽68中，阀杆163也具有作为横向孔的径向孔69，该径向孔在内部与被构造为盲孔的轴向孔70相交，该轴向孔在阀杆163的朝向弹簧座43和调节活塞32的端侧上是敞开的。径向孔69具有比轴向孔70更小的横截面。由此，减小了对阀杆63的反冲，并且这样降低了流体力对阀特性的影响。
[0067]在图5至6所示的阀杆163的调节位置中，这两个横向孔64和65恰好被控制凸肩66和67覆盖。于是，调节阀160如调节阀60 —样地构造有零重叠度。然而，小的负重叠度也是可能的，其中，环形槽68的宽度因此比这两个横向孔64和65彼此间的净距离略大。如果阀杆从根据图5至6的视图中所示的调节位置向左运动，则通过环形槽68和孔69和70建立起横向孔64与调节室55之间的流体连接，其中，所述调节室由调节活塞32、壳体主要部分12和阀壳体161形成。因此，调节油可从该调节室排挤至罐中，使得调节活塞32通过缩小调节室55的体积而朝着更大的行程体积的方向运动。
[0068]如果阀杆163从根据图5和6的视图中所示的调节位置向右运动，则通过环形槽68和孔69和70建立起横向孔65与调节室55之间的流体连接。现在，调节油可以从栗的压力接头流至所述横向孔，使得调节活塞32通过增大调节室55的体积而朝着更小的行程体积的方向运动。
[0069]在横向孔65的区域中，阀孔162具有如下类型的阶梯部，其从阶梯部至阀壳体161的朝向调节活塞32的端部的直径略小于从阶梯部朝向另一方向的直径。根据在阀孔162中的阶梯部，阀杆163在控制凸肩67中具有阶梯部，在该阶梯部中，直径从控制凸肩66中的直径增大到另一直径，从而形成测量面75，在该测量面上阀杆163被存在于横向孔65中的栗压力加载。由所述阀杆在测量面75上产生压缩力，该压缩力朝向与通过弹簧座43由回馈弹簧46和49施加到阀杆63上的力相同的方向。
[0070]阀壳体161连同根据图5和6的调节阀160的阀杆163和阀孔162不同于调节阀60的阀杆63和阀壳体61。更确切地说，阀壳体161沿着其中轴线的方向通过如下方式长于阀壳体61，即其凸缘79显著地长于阀壳体61的凸缘79。在凸缘79的端侧109与横向孔74之间的长度上，在阀孔162的扩宽的区段173中相继容纳有配对弹簧90、套筒110和比例电磁体100的短牙螺纹。于是，阀壳体161并不设置用于旋入附加壳体部分。因此，图5和图6中的阀的总结构长度短于图2中的阀的结构长度。
[0071]套筒110由凸缘79的端侧109出来移入阀孔162中直至壳体阶梯部111。在套筒110的外侧与阀壳体161之间存在机械密封部。套筒110的内直径与阀孔162的内直径和阀杆163在阀孔通入到调节室内的区域中的外直径等大。套筒110通过蝶形弹簧112被压向壳体阶梯部111，并且由此在其位置上相对于阀壳体161固定，所述蝶形弹簧夹紧在套筒110与电磁体100的短牙螺纹之间。配对弹簧90夹紧在套筒110与阀杆的在阀杆161的调节位置中处于横向孔74的区域中的轴环113之间。阀孔162的配对弹簧90的区域在阀杆163的任意位置中都朝向横向孔74是敞开的，使得在该区域中壳体压力处于主导，该壳体压力仅受到小的压力波动并且近似对应于罐压力。因此，通过该压力施加到阀杆163上的力可忽略不计。
[0072]阀杆163长于图2至4中的调节阀60的阀杆63并且利用处于配对弹簧90内的延伸部114延伸直至套筒110，所述延伸部利用拱起的端侧略微没入到所述套筒中。
[0073]在套筒110中以纵向运动方式并且在有少量间隙的情况下、即在很大程度上密封地引导平衡活塞185，该平衡活塞被构造为简单的柱塞并且根据套筒110的内直径具有外直径，该外直径与阀杆163在控制凸肩66的区域中的外直径相等。阀杆和平衡活塞是两个部分，由此使得在阀孔的引导阀杆的区域与套筒110之间的平齐误差对阀杆的可运动性无影响。但是，原则上可想到，阀杆和平衡活塞形成一件式部件。在其背离阀杆的第一端侧上，平衡活塞185如根据图2至4的实施例的平衡活塞85 —样由挺杆102加载，处于电磁体100中的螺旋压力弹簧103和供电的电磁体通过所述挺杆将力施加到平衡活塞185上。由于螺旋压力弹簧103，平衡活塞185利用其另外的端侧始终靠置于阀杆163的拱起的端侧上。
[0074]平衡活塞185的背离阀杆163的端侧位于其内的、阀孔162的区域以流体方式与调节室55连接并且形成压力室，在该压力室中调节压力处于主导，使得平衡活塞在平衡面87上由调节压力加载并且利用对应的力被压向阀杆163，所述平衡面与阀杆163在控制凸肩66的区域中的面等大。因此，这在调节压力方面是压力平衡的。调节压力通过磁体孔(挺杆102在该磁体孔内延伸)也存在于电磁体100内，使得所述电磁体必须被耐高压地构造。
[0075]在平衡活塞185的其中一个端侧之前，从调节室55至压力室的流体连接通过两个纵向孔115、在套筒110的区域中的阀孔的环绕的并且切割纵向孔115的槽116、在套筒110中的孔117和环形间隙实现，所述纵向孔从阀壳体161的朝向调节室55的端侧开始并且平行于阀壳体中的阀孔162地延伸，所述环形孔从孔117起在套筒与平衡活塞185之间延伸直至套筒的其中一个端部。
[0076]在运行方式方面，调节阀160完全对应于图2至4中的调节阀60，从而在运行方式方面可以参考对应的描述部分。
[0077]如阀杆63那样，在阀杆163上也设置有倒棱，该倒棱确保转矩调节通过输送流调节或压力调节快速触发。倒棱在图7中可看到。为了安置倒棱，阀杆163的凸肩66通过附加的环形槽121划分成窄的控制凸肩122和长的引导-和密封凸肩123。控制凸肩122现在在两个彼此对置的部位处通过取消小高度的柱形段而分别设置辗平部124。通过这两个辗平部124将阀杆163的环形槽68持久地与横向孔64连接。因此，这两个辗平部124形成倒棱。
[0078]附图标记清单
11栗壳体 12壳体主要部分 13连接板 14传动装置 15圆柱鼓 16传动轴 17圆锥滚子轴承 18圆锥滚子轴承 19枢转摇架
20柱塞
21工作室 22控制结 23控制结 24控制板 25 滑垫
30调节装置 31复位弹簧 32调节活塞 33 球
4132的底部
4241的外侧 43弹簧座
4443的底部
4543的内肩部 46回馈弹簧4743的外凸肩48调整垫片