d.制造的万能拉力机(Tensilon)并使 用<p200mm、厚度3mm的加压板，W IOmm/分钟的速度对试样的中屯、部开始压缩，测量载荷 达到5N时的厚度，将其作为硬度计厚度。将此时的加压板的位置作为零点，W速度IOOmm/分 钟压缩至硬度计厚度的75%后，W速度IOOmm/分钟使加压板返回至零点。然后W速度 IOOmm/分钟压缩至硬度计厚度的25 %、50%，测量此时的载荷，分别作为25 %压缩时硬度、 50%压缩时硬度:单位N/(p200(n = 3的平均值)。
[0098] (6) 50 %恒位移反复压缩残余应变
[0099] 将试样切断成30cmX30cm的尺寸，利用（2)中记载的方法测量处理前的厚度（C)O 利用岛津制作所制造的Servopulser将测定了厚度的样品在20°C±2°C环境下、WlHz的周 期重复压缩恢复直至成为50%厚度，将8万次后的试样静置1天后求出处理后的厚度(d)，由 处理前的厚度(C)通过式Kc)-(d)}/(c)X100算出：单位％(n = 3的平均值）。
[0100] (7) 50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率
[0101] 将试样切断成30cmX30cm的尺寸，利用（2)中记载的方法测定处理前的厚度。将测 量了厚度的样品利用（5)中记载的方法测定的50%压缩时硬度作为处理前载荷(e)。然后， 利用岛津制作所制造的Servopulser、在20°C±2°C环境下WlHz的周期重复压缩恢复直至 成为处理前厚度的50%的厚度，将8万次后的试样静置30分钟后，将利用（5)中记载的方法 测定的50%压缩时硬度作为处理后载荷(f)。由式(f)/(e) X 100算出50%恒位移反复压缩 后的50%压缩时硬度保持率:单位％(n = 3的平均值）。
[0102] (8) 50 %恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率
[0103] 将试样切断成30cmX30cm的尺寸，利用（2)中记载的方法测定处理前的厚度。将测 定了厚度的样品利用（5)中记载的方法测定的25%压缩时硬度作为处理前载荷(g)。然后， 利用岛津制作所制造的Servopulser、在20°C±2°C环境下WlHz的周期重复压缩恢复直至 成为处理前厚度的50%的厚度，将8万次后的试样静置30分钟后，将利用（5)记载的方法测 定的25%压缩时硬度作为处理后载荷化）。由式化)/(g) X 100算出50%恒位移反复压缩后 的25%压缩时硬度保持率:单位％(n = 3的平均值）。
[0104] (9)滞后损耗
[0105] 将试样切断成30cmX30cm的尺寸，在20°C±2°C的环境下，W无载荷静置24小时 后，利用处于20°C±2°C的环境下的0RIENTEC Co. ,Ltd.制造的万能拉伸机并使用 q)20Qmm、厚度3mm的加压板，W IOmm/分钟的速度对试样的中屯、部开始压缩，测量载荷达 到5N时的厚度，将其作为硬度计厚度。将此时的加压板的位置作为零点，W速度IOOmm/分钟 压缩至硬度计厚度的75%，无保持时间地W同一速度将加压板返回至零点（第一次的应力 应变曲线）。然后，无保持时间地W速度IOOmm/分钟压缩至硬度计厚度的75%，无保持时间 地W同一速度返回至零点(第二次的应力应变曲线）。
[0106] 将第二次的压缩时应力曲线所示的压缩能量设为WC、将第二次的除压时应力曲线 所示的压缩能量设为WC'，依照下述式求出滞后损耗。
[0107] 滞后损耗（％) = (wc-wc'）/wcxioo [010引 WC = JPdT(从0%压缩至75%时的功）
[0109] WC' =JPdT(从75%除压至0%时的功）
[0110] 简单而言，得到例如图1那样的应力应变曲线后，可W通过利用电脑的数据解析而 算出。此外，也可W将斜线部分的面积设为WC，将网格部分的面积设为WC'，由切除的部分的 分量求出其面积比。（n = 3的平均值）
[0111][实施例1-1]
[0112]聚締控系热塑性弹性体如下得到：将茂金属化合物作为催化剂，通过公知的方法 将己烧、己締、乙締聚合，制成乙締-a-締控共聚物，接着，添加抗氧化剂2%并混炼后，进行 造粒而得到的。所得聚締控系热塑性弹性体(热塑性弹性体A-I)的比重为0.919g/cm 3，烙点 为110°C。作为聚丙締系热塑性弹性体，使用ExxonMobil Chemical Company制造的 Vistamax 2125(热塑性弹性体A-2)。聚丙締系热塑性弹性体的比重为0.87g/cm3,烙点为 162°C。
[0113] 在宽度方向1050mm、厚度方向的宽度为55mm的喷嘴有效面上，将孔口的形状设为 外径2mm、内径1.6mm、且S重桥(triple bridge)的中空形成性截面，并使该孔口为孔间间 距5mm的交错排列，由该喷嘴将所得的聚締控系热塑性弹性体(A-I)在烙融溫度21(TC下、W 单孔喷出量为1.5g/分钟的速度向喷嘴下方喷出，经过喷嘴正下方30mm的保溫区域，在喷嘴 面30cm下方配置35°C的冷却水，将宽度150cm的不诱钢制环形网（endless net)平行地W开 口宽度50mm间隔、按照一对牵引输送网局部露出于水面上的方式配置，利用红外线加热器 进行加热，使得该水面上的输送网的表面溫度为60°C，使该烙融状态的喷出线状体弯曲而 形成环，使接触部分烙接，并且形成=维网状结构，一边用牵引输送网夹着该烙融状态的网 状体的两面，一边W每分钟0.8m的速度向35°C的冷却水中牵引使其固化，将两面平坦化后， 切断成规定的尺寸，利用70°C热风进行15分钟干燥热处理，得到网状结构体。对于所得的网 状结构体，由截面形状为中空截面、中空率为24%、纤度为3000分特的线条形成，表观密度 为0.035g/cm 3，表面经平坦化的厚度为49mm，25 %压缩时硬度为H 0N/q)200mm，50 %压缩 时硬度为219N邸200mm，反复压缩残余应变为9.7 %，50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩 时硬度保持率为88.3% ,50%恒位移反复压缩后的25%压缩时硬度保持率为80.4%，滞后 损耗为27.7%，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。将所得的网状结构体的 特性示于表1。所得的网状结构体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的 网状结构体。
[0114] [实施例1-2]
[0115] 将喷嘴正下方的保溫区域设为40mm，将单孔喷出量设为1.Sg/分钟，将喷嘴面-冷 却水距离设为32cm，将冷却水溫度设为25°C，除此之外，与实施例1-1同样进行操作而得到 网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为20%、纤度为2700分特的 线条形成，表观密度为〇.〇45g/cm 3,表面经平坦化的厚度为48mm，25%压缩时硬度为 155N/私OOmm，50 %压缩时硬度为288N/私OOmm、50 %恒位移反复压缩残余应变为 8.5 %，50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为98.3 %，50 %恒位移反复压缩后 的25%压缩时硬度保持率为82.3%，滞后损耗为24.7%。将所得的网状结构体的特性示于 表1。所得的网状结构体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构 体。
[0116] [实施例1-引
[0117] 将单孔喷出量设为2.Og/分钟，将喷嘴面-冷却水距离设为28cm，不进行加热而将 输送网表面溫度设为4(TC，除此之外，与实施例1-1同样进行操作而得到网状结构体，所得 网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为22%、纤度为3300分特的线条形成，表观密 度为0.040g/cm 3,表面经平坦化的厚度为51mm，25%压缩时硬度为137N/(p200mm:，50%压 缩时硬度为242N/q)200mm，50 %恒位移反复压缩残余应变为9.0 %，50 %恒位移反复压 缩后的50%压缩时硬度保持率为91.1 % ,50%恒位移反复压缩后的25%压缩时硬度保持率 为83.5%，滞后损耗为33.5%。将所得网状结构体的特性示于表1。所得网状结构体满足本 发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。
[011引[实施例1-4]
[0119] 将纺丝溫度设为220°C，将喷嘴正下方的保溫区域设为40mm，将单孔喷出量设为 3.2g/分钟，将牵引速度设为每分钟1. Om，利用红外线加热器进行加热使得输送网表面溫度 为80°C，将冷却水溫度设为25°C，除此之外，与实施例1-1同样进行操作而得到网状结构体， 所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为18%、纤度为2900分特的线条形成，表 观密度为0.06 Ig/cm3，表面经平坦化的厚度为50mm，25 %压缩时硬度为267N/q)200m阻.， 50%压缩时硬度为583N/q)200mm，50%恒位移反复压缩残余应变为10.1 %，50%恒位移 反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为105.6 %，50 % t旦位移反复压缩后的25 %压缩时硬 度保持率为85.0%，滞后损耗为26.8%。将所得网状结构体的特性示于表1。所得网状结构 体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。
[0120] [实施例1-引
[0121] 使用聚丙締系热塑性弹性体(热塑性弹性体A-2)，将纺丝溫度设为23(TC，将单孔 喷出量设为2.Og/分钟，不进行加热而将输送网表面溫度设为40°C，除此之外，与实施例1-1 同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为 21 %、纤度为3300分特的线条形成，表观密度为0.041g/cm3，表面经平坦化的厚度为51mm， 25 %压缩时硬度为58NAp200mm，50 %压缩时硬度为124N/(p200mm，50 %恒位移反复 压缩残余应变为8.6 %，50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为88.2 %，50 %恒 位移反复压缩后的25%压缩时硬度保持率为81.1 %，滞后损耗为31.1 %。将所得网状结构 体的特性示于表1。所得网状结构体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异 的网状结构体。
[0122] [比较例1-1]
[0123] 不设置喷嘴正下方的保溫区域，将单孔喷出量设为1.7g/分钟，将牵引速度设为每 分钟0.9m，将喷嘴面-冷却水距离设为32cm，除此之外，与实施例1-1同样进行操作而得到网 状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为26%、纤度为3100分特的线 条形成，表观密度为〇.〇35g/cm 3,表面经平坦化的厚度为5 Imm ,25%压缩时硬度为 112N句沒OOmm，50 %压缩时硬度为进效4/輯舰拍m，50 %恒位移反复压缩残余应变为 9.6 %，50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为78.8 %，50 %恒位移反复压缩后 的25%压缩时硬度保持率为74.4%，滞后损耗为39.2%。将所得网状结构体的特性示于表 1。所得网状结构体不满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性差的网状结构体。
[0124] [比较例1-2]
[0125] 不设置喷嘴正下方的保溫区域，将单孔喷出量设为2.Og/分钟，将喷嘴面-冷却水 距离设为31cm，不加热输送网而将其表面溫度设为40°C，将冷却水溫度设为25°C，除此之 夕h与实施例1-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面 且中空率为23%、纤度为3400分特的线条形成，表观密度为0.050g/cm 3,表面经平坦化的厚 度为48mm，25 %压缩时硬度为192NAp200mm，50 %压缩时硬度为390N/私00mm，50 % 恒位移反复压缩残余应变为8.7 %，50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为 75.5%，50%恒位移反复压缩后的25%压缩时硬度保持率为78.0 %，滞后损耗为38.5 %。将 所得网状结构体的特性示于表1。所得网状结构体不满足本发明的特征，为反复压缩耐久性 和高回弹性差的网状结构体。
[0126] [比较例 1-3]
[0127] 使用聚丙締系热塑性弹性体(热塑性弹性体A-2)，将纺丝溫度设为22(TC，不设置 喷嘴正下方的保溫区域，将单孔喷出量设为2.Og/分钟，将喷嘴面-冷却水距离设为22cm，不 加热输送网而将其表面溫度设为40°C，将冷却水溫度设为25°C，除此之外，与实施例1-1同 样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为29%、 纤度为4000分特的线条形成，表观密度为0.040g/cm 3，表面经平坦化的厚度为50mm，25 %压 缩时硬度为63N/(p200mm，50 %压缩时硬度为133N/qi200mm，50 %恒位移反复压缩残 余应变为9.5 %，50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为79.4 %，50 %恒位移反 复压缩后的25%压缩时硬度保持率为72.2%，滞后损耗为41.0%。将所得网状结构体的特 性示于表1。所得网状结构体不满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性差的网状 结构体。
[012 引[表 1]
[0130] [实施例2-1]
[0131] 乙締-乙酸乙締醋共聚物如下得到：利用公知的方法使乙締和乙酸乙締醋进行自 由基共聚，制成乙締-乙酸乙締醋共聚物，接着添加2%抗氧化剂并混炼后，进行造粒而得到 的。改变聚合时的乙酸乙締醋的比率，得到乙酸乙締醋含有率为10%的热塑性弹性体B-I、 乙酸乙締醋含有率为20%的热塑性弹性体B-2、乙酸乙締醋含有率为5%的B-3。热塑性弹性 体B-I的乙酸乙締醋的含有率为10%，比重为0.929,烙点为95°C;热塑性弹性体B-2的乙酸 乙締醋的含有率为20%，比重为0.941，烙点为85°C;热塑性弹性体B-3的乙酸乙締醋的含有 率为5%，比重为0.925，烙点为103°C。将所得聚合物的特性示于表2。
[0132] [表 2]
[0134] 在宽度方向1050mm