2][实施例3-引
[016引使用C-2作为热塑性弹性树脂，将纺丝溫度设为21(TC，将单孔喷出量设为2.5g/分 钟，将牵引速度设为每分钟1.2m，将喷嘴面-冷却水距离设为32cm，利用红外线加热器进行 加热使得输送网表面溫度为80°C，进行加热使得冷却水溫度为80°C，除此之外，与实施例3-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为 33%、纤度为2800分特的线条形成，表观密度为0.041g/cm 3，表面经平坦化的厚度为38mm， 25 %压缩时硬度为79N/(p2()0mm，50 %压缩时硬度为154N坤20.0妨m，70°C压缩残余应 变为17.7% ,50%恒位移反复压缩残余应变为10.5% ,50%恒位移反复压缩后的50%压缩 时硬度保持率为93.1 %，50 %恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为79.0 %，滞后 损耗为23.0%。将所得网状结构体的特性示于表5。所得缓冲物满足本发明的特征，为反复 压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。
[0164] [比较例 3-U
[0165] 不设置喷嘴正下方的保溫区域，将单孔喷出量设为1.9g/分钟，将牵引速度设为每 分钟0.9m，将喷嘴面-冷却水距离设为30cm，进行加热使得冷却水溫度为80°C，除此之外，与 实施例3-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中 空率为35 %、纤度为3500分特的线条形成，表观密度为0.042g/cm3,表面经平坦化的厚度为 39mm，25 %压缩时硬度为170N/q)200mm，50 %压缩时硬度为308N/(p200mm，70°c压缩 残余应变为13.8 %，50 %恒位移反复压缩残余应变为11.0 %，50 %恒位移反复压缩后的 50%压缩时硬度保持率为81.0% ,50%恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为 72.2%，滞后损耗为39.1%。将所得网状结构体的特性示于表5。所得缓冲物不满足本发明 的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性差的网状结构体。
[0166] [比较例 3_2]
[0167] 使用C-2作为热塑性弹性树脂，不设置喷嘴正下方的保溫区域，将单孔喷出量设为 2.2g/分钟，将牵引速度设为每分钟1.1m，将喷嘴面-冷却水距离设为28cm，不加热输送网而 将其表面溫度设为40°C，除此之外，与实施例3-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网 状结构体由截面形状为中空截面且中空率为34%、纤度为3800分特的线条形成，表观密度 为0.038g/cm 3，表面经平坦化的厚度为38mm，25%压缩时硬度为65N坤2;0Qmm，50%压缩 时硬度为i37N/cp200mm，70°C压缩残余应变为16.6%，50%恒位移反复压缩残余应变为 9.6 %，50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为79.1 %，50 %恒位移反复压缩后 的25%压缩时硬度保持率为70.4%，滞后损耗为37.2%。将所得网状结构体的特性示于表 5。所得缓冲物不满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性差的网状结构体。
[0168][表引
[0170] [实施例4-1]
[0171] 对于聚酷胺系热塑性弹性体，使用CO-十二内酷胺和己二酸通过公知的方法得到 聚酷胺化合物后，用数均分子量为1000的PTMG通过公知的方法进行共聚，接着添加1 %抗氧 化剂并混炼后进行造粒，在50°C下进行48小时真空干燥，得到PTMG含有率为35 %的热塑性 弹性体D-1。对于热塑性弹性体D-2,用数均分子量为2000的PTMG通过与D-I同样的方法进行 聚合，得到PTMG含有率为55 %的热塑性弹性体。热塑性弹性体D-I的PTMG含量为35重量％， 烙点为159°C，D-2的PTMG含量为55重量％，烙点为140°C。将所得聚合物组成示于表6。
[0172] [表 6]
[0174] 在宽度方向1050mm、厚度方向的宽度为45mm的喷嘴有效面上，将孔口的形状设为 外径2mm、内径1.6mm、且=重桥的中空形成性截面，并使该孔口为孔间间距5mm的交错排列， 由该喷嘴将所得热塑性弹性体D-I在纺丝溫度220°C下、W单孔喷出量为2.4g/分钟的速度 向喷嘴下方喷出，经过喷嘴正下方30mm的保溫区域，在喷嘴面28cm下方配置30°C的冷却水， 将宽度150cm的不诱钢制环形网平行地W开口宽度40mm间隔、按照一对牵引输送网局部露 出于水面上的方式配置，不加热该水面上的输送网而将其表面溫度设为40°C，使该烙融状 态的喷出线状体弯曲而形成环，使接触部分烙接，并且形成=维网状结构，一边用牵引输送 网夹着该烙融状态的网状体的两面，一边W每分钟1.2m的速度向30°C的冷却水中牵引使其 固化，将两面平坦化后，切断成规定的尺寸，利用ll〇°C热风进行15分钟干燥热处理，从而得 到网状结构体。所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率为31 %、纤度为3600分特 的线条形成，表观密度为〇.〇38g/cm3,表面经平坦化的厚度为40mm，25%压缩时硬度为 233N/(p200mm，50 %压缩时硬度为402N/(p200mm，50 %恒位移反复压缩残余应变为 9.1 %，70°C压缩残余应变为12.2%，50%恒位移反复压缩后的50%压缩时硬度保持率为 93.4%，50%恒位移反复压缩后的25%压缩时硬度保持率为82.2 %，滞后损耗为30.8 %，为 反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。将所得的网状结构体的特性示于表7。所得 网状结构体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。
[0175] [实施例4-2]
[0176] 将纺丝溫度设为230°C，将喷嘴正下方的保溫区域设为40mm，将单孔喷出量设为 2. Ig/分钟，将牵引速度设为每分钟1.0m，将喷嘴面-冷却水距离设为30cm，利用红外线加热 器进行加热使得输送网表面溫度为120°C，进行加热使得冷却水溫度为80°C，除此之外，与 实施例4-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中 空率为29 %、纤度为3300分特的线条形成，表观密度为0.042g/cm3,表面经平坦化的厚度为 39mm，25 %压缩时硬度为250N/私00mm，50 %压缩时硬度为43 lN/(p200mm，70°C压缩 残余应变为8.7 %，50 %恒位移反复压缩残余应变为7.3 %，50 %恒位移反复压缩后的50 % 压缩时硬度保持率为98.1 %，50 %恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为86.3 %， 滞后损耗27.7%。将所得网状结构体的特性示于表7。所得网状结构体满足本发明的特征， 为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。
[0177] [实施例4-3]
[017引使用D-2作为热塑性弹性体，将单孔喷出量设为2.5g/分钟，将喷嘴面-冷却水距离 设为30cm，除此之外，与实施例4-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截 面形状为中空截面且中空率为32%、纤度为3400分特的线条形成，表观密度为0.040g/cm 3， 表面经平坦化的厚度为40111111，25%压缩时硬度为'65!'4/9200111111，50%压缩时硬度为 i38N/q)200mra，70°C压缩残余应变为15.5%，50%恒位移反复压缩残余应变为8.5%， 50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为87.4%，50 %恒位移反复压缩后的25% 压缩时硬度保持率为77.1%，滞后损耗29.3%。将所得网状结构体的特性示于表7。所得网 状结构体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。
[0179] [实施例4-4]
[0180] 使用D-2作为热塑性弹性体，将纺丝溫度设为23(TC，将喷嘴正下方的保溫区域设 为40mm，将单孔喷出量设为2.Sg/分钟，将牵引速度设为每分钟0.9m，将喷嘴面-冷却水距离 设为32cm，利用红外线加热器进行加热使得输送网表面溫度为80°C，进行加热使得冷却水 溫度为80°C，除此之外，与实施例4-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由 截面形状为中空截面且中空率为28%、纤度为3200分特的线条形成，表观密度为O.OeOg/ cm 3，表面经平坦化的厚度为39mm，25 %压缩时硬度为182NAp200mm，50 %压缩时硬度为 344N/q>200mm，70°C压缩残余应变为12.0%，50%恒位移反复压缩残余应变为5.5%， 50 %恒位移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为93.2 %，50 %恒位移反复压缩后的25% 压缩时硬度保持率为80.6%，滞后损耗为22.0%。将所得的网状结构体的特性示于表7。所 得网状结构体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性和高回弹性优异的网状结构体。
[0181] [比较例4-1]
[0182] 不设置喷嘴正下方的保溫区域，将单孔喷出量设为1.9g/分钟，将牵引速度设为每 分钟0.8m，将喷嘴面-冷却水距离设为29cm，进行加热使得冷却水溫度为80°C，除此之外，与 实施例4-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中 空率为34 %、纤度为3500分特的线条形成，表观密度为0.048g/cm3,表面经平坦化的厚度为 40mm，25 %压缩时硬度为311N/私OOram, 50 %压缩时硬度为602N/私㈱mm，70°c压缩 残余应变为13.9 %，50 %恒位移反复压缩残余应变为7.1 %，50 %恒位移反复压缩后的50 % 压缩时硬度保持率为82.0 %，50 %恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为71.2 %， 滞后损耗为37.0%。将所得网状结构体的特性示于表7。所得网状结构体不满足本发明的特 征，为反复压缩耐久性和高回弹性差的网状结构体。
[0183] [比较例4-2]
[0184] 使用D-2作为热塑性弹性体，不加热而将冷却水溫度设为3(TC，除此之外，与比较 例4-1同样进行操作而得到网状结构体，所得网状结构体由截面形状为中空截面且中空率 为33 %、纤度为3400分特的线条形成，表观密度为0.048g/cm3，表面经平坦化的厚度为 40mm，25 %压缩时硬度为83N/私00mm，50 %压缩时硬度为192N/q>20Qmm，70°c压缩残 余应变为14.0%，50%恒位移反复压缩残余应变为6.6%，50%恒位移反复压缩后的50%压 缩时硬度保持率为77.2 %，50 %恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为68.1 %，滞 后损耗为38.2%。将所得网状结构体的特性示于表7。所得网状结构体不满足本发明的特 征，为反复压缩耐久性和高回弹性差的网状结构体。
[0185] [表 7]
[0187] 产业上的可利用性
[0188] 本发明的网状结构体在不损害网状结构体W往所具有的舒适的乘坐感觉、通气性 的情况下，改善了 W往产品的问题即反复压缩后的耐久性，能够提供长期使用后的厚度降 低少、硬度降低少的网状结构体，其适合于办公椅、家具、沙发、床等寝具、电车/汽车/两轮 车/婴儿车/儿童座椅等车辆用座椅等中使用的缓冲材料、地毯、防止碰撞或被夹住的构件 等冲击吸收用垫等，因此对产业界的贡献大。
【主权项】
1. 一种网状结构体，其是使连续线状体弯曲而形成无规环、使各个环在熔融状态下彼 此接触而得到的三维无规环接合结构体，所述连续线状体包含选自由聚烯烃系热塑性弹性 体、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、聚氨酯系热塑性弹性体以及聚酰胺系热塑性弹性体组成的组 中的至少1种热塑性弹性树脂，且纤度为100分特以上且60000分特以下，所述网状结构体的 表观密度为0.005g/cm 3~0.20g/cm3，50 %恒位移反复压缩残余应变为15 %以下，50 %恒位 移反复压缩后的50 %压缩时硬度保持率为85 %以上。2. 根据权利要求1所述的网状结构体，其中，滞后损耗为35%以下。3. 根据权利要求1或2所述的网状结构体，其中，三维无规环接合结构体由聚烯烃系热 塑性弹性体形成，且50 %恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为80 %以上。4. 根据权利要求1或2所述的网状结构体，其中，三维无规环接合结构体由乙烯-乙酸乙 烯酯共聚物形成，且50 %恒位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为65 %以上。5. 根据权利要求1或2所述的网状结构体，其中，三维无规环接合结构体由聚氨酯系热 塑性弹性体或聚酰胺系热塑性弹性体形成，且50%恒位移反复压缩后的25%压缩时硬度保 持率为75%以上。6. 根据权利要求1~5中的任一项所述的网状结构体，其中，网状结构体的厚度为10mm 以上且300mm以下。7. 根据权利要求1~6中的任一项所述的网状结构体，其中，构成网状结构体的连续线 状体的截面形状为中空截面和/或异型截面。
【专利摘要】本发明要解决的问题在于提供一种反复压缩残余应变小、反复压缩后的硬度保持率大、反复压缩耐久性优异的网状结构体。本发明的网状结构体是使连续线状体弯曲而形成无规环、使各个环在熔融状态下彼此接触而得到的三维无规环接合结构体，所述连续线状体包含选自由聚烯烃系热塑性弹性体、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、聚氨酯系热塑性弹性体以及聚酰胺系热塑性弹性体组成的组中的至少1种热塑性弹性树脂，且纤度为100分特以上且60000分特以下，所述网状结构体的表观密度为0.005g/cm3～0.20g/cm3，50％恒位移反复压缩残余应变为15％以下，50％恒位移反复压缩后的50％压缩时硬度保持率为85％以上。
【IPC分类】D04H3/009, D04H3/16, D04H3/007
【公开号】CN105612279
【申请号】CN201480054790
【发明人】谷中辉之, 小渊信一, 涌井洋行
【申请人】东洋纺株式会社
【公开日】2016年5月25日
【申请日】2014年9月30日
【公告号】EP2966206A1, WO2015050134A1