定影构件、定影装置以及成像设备的制作方法

专利名称：：定影构件、定影装置以及成像设备的制作方法
技术领域：
：本发明涉及一种定影构件、定影装置以及成像设备。
背景技术：
：当通过电子照相系统形成图像时，由于定影装置配备有至少一对放置在成像设备中并定位成彼此相对以形成其接触部分的定影构件，因此可能会使其上形成有图像的记录纸张起皱。为了防止纸张起皱而提出了各种方法。在使用辊作为定影构件的定影装置的情况下，例如，已知一种方法，其中定影辊具有沿轴向的外径在其位置越靠近所述定影构件的两端部时越大，而在其位置越靠近所述定影构件的中部时越小的形状，(在下文中，该形状可被称为"喇叭形")。在上述方法中，当通过定影辊的转动传送记录纸张时，在记录纸张边缘部分处传送记录纸张的速度大于在纸张中部处的传送速度。因此，记录纸张被以沿传送方向从其两侧拉动该记录纸张的方式传送，由此防止纸张起皱。还公知一种方法，其中，调节由一对定影构件形成的接触部分处的压力，以使该压力在两端部高而在中部低。当两个定影构件均为辊式定影构件时，接触部分的压力分布可以通过辊的外径(形状)进行控制，而当其中一个定影构件是带式定影构件时，压力的分布可以通过将所述带按压至另一个辊式定影构件的加压构件(垫)的形状来进行控制。在该方法中，与上述情况类似，在两个边缘部分处传送记录纸张的速度变得比在中部处传送记录纸张的速度大，并且，记录纸张在被从两侧拉动的同时被传送，由此防止纸张起皱。同时，还提出了一种方法，其中除了调整辊式定影构件的外径或调整接触部分的压力分布以外，还控制接触部分的摩擦系数，从而使沿宽度方向在定影构件中部的摩擦系数小于在两端部的摩擦系数(特开2000-137406号公报)。在该方法中，摩擦系数以这样的方式进行控制，即，如上所述，通过调节经由织物(web)涂敷到定影构件上的硅油的量，从而使在定影构件的宽度方向上的中部和两端部的硅油量彼此不同。由于沿与通过接触部分的记录纸张的传送方向垂直的方向的摩擦系数不同，而使记录纸张在中部的传送速度和在两端部的传送速度之间的产生差值，由此防止纸张起皱。
发明内容本发明的目的在于解决上述问题。即，本发明的目的是提供一种定影构件、定影装置以及采用该定影装置的成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述定影构件制造简单，从而包括所述定影构件的定影装置的结构得以简化，并且即使在经过长时间形成图像时，也能够稳定地防止由所述定影构件引起发生纸张起皱，而不会产生图像缺陷。上述目的可以通过以下发明实现。根据第一方面，提供了一种定影构件，该定影构件包括筒状支撑件和设置在所述支撑件上的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，在所述定影构件中沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成，所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20)Lim至50(im的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5pm以下；并且所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向变化。本发明第二方面提供了第一方面所述的定影构件，其中，所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且其中，沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内。本发明第三方面提供了第一方面所述的定影构件，其中，所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且其中，沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内。本发明第四方面提供了第一方面所述的定影构件，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部减少。本发明第五方面提供了第一方面所述的定影构件，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部增加。根据本发明的第六方面，提供了一种定影装置，该定影装置至少包括:加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；从所述加热构件和所述加压构件中选出的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述驱动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20pm至50pm的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5nm以下；并且所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从中部向两端部增加。本发明第七方面提供了第六方面所述的定影装置，其中，所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第八方面提供了第六方面所述的定影装置，其中，所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120。C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第九方面提供了第六方面所述的定影装置，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部增加。根据本发明第十方面，提供了一种定影装置，该定影装置至少包括加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；从所述加热构件和所述加压构件中选出的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述从动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20|im至50iim的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5nm以下；以及所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从中部向两端部减少。本发明第十一方面提供了第十方面所述的定影装置，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第十二方面提供了第十方面所述的定影装置，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第十三方面提供了第十方面所述的定影装置，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部减少。根据本发明第十四方面，提供了一种成像设备，该成像设备至少包括:潜像载体；充电装置，该充电装置用于向所述潜像载体的表面充电；潜像形成装置，该潜像形成装置用于在带电的所述潜像载体的表面上形成潜像;调色剂图像形成装置，该调色剂图像形成装置用于用显影剂使潜像显影以形成调色剂图像；转印装置，该转印装置用于将调色剂图像从所述潜像载体的表面转印至记录介质的表面；以及定影装置，该定影装置用于使被转印至所述记录介质的表面的调色剂图像定影，所述定影装置至少包括加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；从所述加热构件和所述加压构件中选出的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述驱动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20pm至50)im的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5]um以下；并且所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从中部向两端部增加。本发明第十五方面提供了第十四方面所述的成像设备，其中，所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第十六方面提供了第十四方面所述的成像设备，其中；所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第十七方面提供了第十四方面所述的成像设备，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部增加。根据本发明第十八方面，提供了一种成像设备，该成像设备至少包括潜像载体；充电装置，该充电装置用于向所述潜像载体的表面充电；潜像形成装置，该潜像形成装置用于在带电的所述潜像载体的表面上形成潜像；调色剂图像形成装置，该调色剂图像形成装置用于用显影剂使潜像显影以形成调色剂图像；转印装置，该转印装置用于将调色剂图像从所述潜像载体的表面转印至记录介质的表面；以及定影装置，该定影装置用于使被转印至所述记录介质的表面的调色剂图像定影，所述定影装置至少包括加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；从所述加热构件和所述加压构件中选出的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述从动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20pm至50|iim的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5jum以下；并且所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从中部向两端部减少。本发明第十九方面提供了第十八方面所述的成像设备，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第二十方面提供了第十八方面所述的成像设备，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。本发明第二十一方面提供了第十八方面所述的成像设备，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部减少。发明效果根据在第一方面中描述的本发明，可提供一种定影构件，与不采用本发明的情况相比，所述定影构件可以容易生产，简化定影装置的结构，并且即使经过长时间进行成像，也可以稳定地防止纸张起铍，而不会产生图像缺陷。根据在第二方面中描述的本发明，可提供一种定影构件，与不采用本发明的情况相比，所述定影构件可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第三方面中描述的本发明，可提供一种定影构件，与不采用本发明的情况相比，所述定影构件可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第四方面中描述的本发明，可提供一种定影构件，与不釆用本发明的情况相比，所述定影构件对调色剂而言具有良好的分离能力，并且可用作从动侧定影构件。根据在第五方面中描述的本发明，可提供一种定影构件，与不采用本发明的情况相比，所述定影构件对调色剂而言具有良好的分离能力，并且可用作驱动侧定影构件。根据在第六方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置可以容易地生产在该定影装置中使用的定影构件，可以简化定影装置的结构，并且即使经过长时间进行成像，也可以稳定地防止纸张起皱，而不会产生图像缺陷。根据在第七方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第八方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第九方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置对调色剂而言具有良好的分离能力。根据在第十方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置可以简化定影装置的结构，并且即使经过长时间进行成像，也可以稳定地防止纸张起皱，而不会产生图像缺陷。根据在第十一方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第十二方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第十三方面中描述的本发明，可提供一种定影装置，与不采用本发明的情况相比，所述定影装置对调色剂而言具有良好的分离能力。根据在第十四方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备可以容易地生产在该成像设备中使用的定影构件，可以简化定影装置的结构，并且即使经过长时间进行成像，也可以稳定地防止纸张起皱，而不会产生图像缺陷。根据在第十五方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第十六方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第十七方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备对调色剂而言具有良好的分离能力。根据在第十八方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备可以容易地生产在该成像设备中使用的定影构件，可以简化定影装置的结构，并且即使经过长时间进行成像，也可以稳定地防止纸张起皱，而不会产生图像缺陷。根据在第十九方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第二十方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备可以更可靠地防止纸张起皱，并且还可以防止由于调色剂粘附而造成图像质量下降。根据在第二十一方面中描述的本发明，可提供一种成像设备，与不采用本发明的情况相比，所述成像设备对调色剂而言具有良好的分离能力。将基于附图对本发明的示例性实施例进行详细地描述，在附图中图1是示出了在本发明的定影构件的表面层的表面上沿宽度方向的动态摩擦系数变化分布分布曲线(profde)的一个示例的曲线图2是示出了在本发明的定影构件的表面层的表面上沿宽度方向的动态摩擦系数变化分布曲线的另一个示例的曲线图，图3是示出了在本发明的定影构件的表面层的表面上沿宽度方向的动态摩擦系数变化分布曲线的另一个示例的曲线图4是示出了使用能够沿筒状支撑件的轴向扫描的扫描液滴排出头通过喷墨法在筒状支撑件的表面上形成表面层的方法示例的示意图5是示出了使用具有多个图4示出的液滴排出头的一体式头通过喷墨法在筒状支撑件的表面上形成表面层的方法示例的示意图，所述液滴排出头彼此连接并且沿筒状支撑件的轴向设置为矩阵形式；图6是示出了使用设置成包围筒状支撑件外周的筒状液滴排出头通过喷墨法在筒状支撑件的表面上形成表面层的方法示例的示意图；图7是示出了形成如图6示出的表面层的情况的示意图，其中筒状支撑件设置成使所述筒状支撑件的轴向沿垂直方向；图8是示出了筒状液滴排出头的示例的示意图9是示出了通过喷墨法在筒状支撑件的表面上形成表面层的方法示例的示意图，其中在支撑件的整个轴向上一次性涂敷表面层，并且所述液滴排出头的宽度等于或大于筒状支撑件沿轴向的长度；图10是示出了液滴从液滴排出部件(means)排出之后已经到达筒状支撑件表面的状态的示意图IIA和图11B是示出了在通过喷墨法形成表面层的方法中改善可见分辨率的方法示例的示意图12是示出了使用能够沿筒状支撑件的轴向扫描的扫描液滴排出头通过喷墨法在筒状支撑件的表面上形成表面层的方法的另一个示例的示意图13是根据本发明第一实施例的加热辊式定影装置的示意图14是根据本发明第二实施例的加热辊/带式定影装置的示意图15是作为本发明第二实施例的修改例的自由带式定影装置的示意图16是根据本发明第三实施例的加热带/辊式定影装置的示意图；图17是根据本发明第四实施例的加热带式定影装置的示意图；图18是根据本发明第一实施例的成像设备的示意图；图19是根据本发明第二实施例的成像设备的示意图；以及图20是示出了在根据示例1和示例2的定影辊的生产中沿基辊的轴向两种PFA分散液的排出量的比例的变化的曲线图。具体实施例方式本发明的定影构件的第一实施例包括筒状支撑件以及在该支撑件上包括构成所述支撑件最外侧表面的表面层的一个或多个层，其中沿着所述支撑件的宽度方向该支撑件和形成在该支撑件上的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50nm以下；所述表面层由含氟固体材料构成的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着支撑件的宽度方向(在下文中称为"宽度方向"，或有时当定影构件为辊式时，称为"轴向")变化；所述表面层的平均厚度在20jam以上和50|iim以下的范围内；沿支撑件宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5pm以下；并且所述表面层的表面在12(TC时的动态摩擦系数沿着支撑件的宽度方向变化。可以容易地生产第一实施例的定影构件，使包括所述定影构件的定影装置的结构可以简化，并且即使图像经过长时间形成时也可以稳定地防止纸张起皱，而不会产生图像缺陷。上述效果是因为以下原因而获得的。作为防止纸张起皱的第一方法，有一种方法，在该方法中，定影辊形成为喇叭形，即该定影辊的外径沿着轴向从两端部向中部变小。然而，在该方法中使用的定影辊的生产中，使用模具调整该辊沿着轴向的形状从而使其成为喇叭形。因此，仅可以生产可从模具中释放的具有喇叭形的定影辊。另外，与模制沿着轴向具有固定外径的所谓直形定影辊的情况相比，由于在从模具中释放喇叭形定影辊时刮痕的发生率较高，因而这种定影辊的产品合格率较低。此外，与用于生产直形定影辊的模具相比，这种模具的单位成本也较高，因为用于生产喇叭形定影辊的模具本身就需要高精密度的形状调整。另一方面，第一实施例的定影构件通过沿着宽度方向改变包含在表面层中的含氟固体材料的组成而使摩擦系数沿着宽度方向逐渐变化(grade)来防止纸张起皱。具有该渐变组成结构的表面层利用喷墨法(稍后进行描述)形成。另外，本发明的定影构件具有沿着与传统使用的普通定影构件的非喇叭形形状相似的大致线性形状(所谓的直形)的宽度方向的厚度分布，即沿着宽度方向支撑件和设置在该支撑件上或其上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下。因此，不需要使用喇叭形模具生产定影构件，因而不会出现由于使用喇叭形模具而产生的刮痕。防止纸张起铍的第二方法包括调整接触部分压力分布的方法。在该方法中，当组装定影设备时，需要调整施加在中部上的压力和施加在两端部上的压力以使压力彼此不同。当通过定影辊的外径(形状)调整压力分布时，由于施加在定影辊中部和两端部的压力不同，因此随着时间的推移会产生偏置磨损(biasedabrasion),从而使纸张更可能起皱。而且，不容易调整沿宽度方向施加在接触部分的中部上和施加在两端部上的压力以使该压力以一致方式彼此不同，这使定影装置的组装很难进行。此外，尽管定影辊通常包括弹性层和/或释放层，以及其上形成有所述层的金属支撑件(所谓的芯杆)，但是近来为了满足縮短预热时间(从成像设备加电的时刻到定影装置被加热至可以进行定影的温度的时刻的时间)的需要而使弹性层不断变薄。因此，外径沿着宽度方向变化的定影辊并不适合用于通过定影辊的弹性变形来调整接触部分的压力分布，从而在有些情况下不能防止纸张起皱。另外，当一对定影构件中的一个是带式定影构件时，通过使所述带压靠另一辊式定影构件的加压构件(垫)的形状来调整压力分布。在这种情况下，需要高精度加工的垫来获得期望的压力分布。然而，垫之间的形状精度的变化具有显著影响接触部分压力分布的趋势，这样会导致定影装置之间纸张防皱性能发生变化。另外，与使用直形定影辊组装定影装置从而使接触部分的压力分布大致均匀(在压力接触部分处抑制力沿着宽度方向的最大值和最小值之间的差值在5%以内)的情况相比，当使用如上所述的外径(形状)沿着轴向逐渐变化的定影辊时，或者当组装有其中带式定影构件通过垫而压靠辊式定影构件的定影装置时，则由于定影构件(如果使用垫则包括该垫)的尺寸的微小差异或所结合的构件的位置的微小差异而导致施加在接触部分中部上的压力与施加在两端上的压力之间发生变化，从而也存在导致定影装置之间的纸张防皱性能变化的倾向。另一方面，第一实施例中的定影构件通过表面层的摩擦系数沿着支撑件宽度方向的差值而抑制纸张起皱。因此，不必刻意调节施加在接触部分中部上的压力和施加在两端部上的压力以使压力彼此不同。艮P,包括第一实施例的定影构件和设置成与该定影构件形成接触部分的定影部分的定影装置可在该接触部分获得与使用直形定影辊的定影装置相似的沿着宽度方向的压力分布。防止纸张起皱的第三方法包括经由织物将硅油涂布至定影构件上从而使定影构件沿着宽度方向在中部的油量与在两端部的油量不同。在该方法中，摩擦系数通过供应至中部和两端部的油量进行调整。然而由于油沿定影构件的宽度方向逐渐移动，因此中部和两端部的摩擦系数具有从一开始就随时间变化的趋势。因此，经过较长时间就不能获得稳定的防止纸张起皱的效果。另外，定影装置的结构由于织物的使用而变得复杂。另外，作为由于使用油而引起的额外不良作用，还存在形成光泽度不均匀的图像的问题。该问题归因于在定影构件的中部和两端部的油量差而引起图像上的光泽度不同。此外，还存在难以沿宽度方向调整供应至定影构件上的油量的问题。这是因为当使用单个织物时，即使使浸渍该织物的油量沿定影构件的宽度方向不同，油量随时间的推移最终也会变得均匀。为了克服该问题，可以采用具有不同油浸渍量的多个织物的方法。然而，如果在两个相邻的织物之间形成开口，则该开口会在图像上引起光泽度不均匀的图像缺陷。另一方面，第一实施例中的定影构件通过沿支撑件宽度方向改变表面层上的摩擦系数来防止纸张起皱。在这方面，第一实施例和使用织物将硅油涂布至定影构件上从而使沿定影构件宽度方向在中部和两端部的油量不同的方法具有共同的想法。然而，第一实施例中的定影构件具有构成定影构件最外侧表面的表面层，该表面层由含氟固体材料构成，并且该含氟固体材料的组成沿着宽度方向随着表面层的表面上的摩擦系数沿着宽度方向的变化而变化。因此，不需要涂敷或浸渍诸如硅油之类的液体润滑剂来调整摩擦系数。除了如上所述使用油的方法之外，其它沿着宽度方向改变定影构件最外侧表面上的摩擦系数的方法也可以被认为是通用的方法，这些方法的示例包括(1)拼贴(patch)具有不同摩擦系数的片材材料以形成表面层的方法；(2)对完全由单一材料构成的表面层沿宽度方向进行不同的表面处理的方法；以及(3)利用两种或更多种具有不同组成的涂布溶液通过浸涂或喷涂的方法，该溶液在干燥及固化后，能够使表面层产生不同的摩擦系数。在上述(1)中描述的方法的情况下，通过拼贴片材形成的接缝在成像时会引起条纹缺陷。另外，在接缝处易于出现剥落或断裂，由此导致缺乏耐用性而使该方法实用性较差。另一方面，表面层由无缝构件构成的第一实施例的定影构件可以避免上述问题。由无缝构件构成的表面层易于通过喷墨法(在后进行描述)形成。在上述(2)中描述的方法的情况下，当纸张在成像时通过时，即使表面层仅被略微地磨损，表面处理的效果也会迅速消失。因此，防止纸张起皱的效果并不能持续较长时间，这样使得该方法的实用性较差。另外，该表面处理阻止含氟材料的自分离能力，由此减少了表面处理部分处的调色剂的分离能力，从而在定影图像上导致称为偏移(offset)的图像缺陷。然而，第一实施例的定影构件通过沿宽度方向含氟固体材料的组成变化来长时间地防止纸张起皱，含氟固体材料的该组成变化改变了表面层表面沿着宽度方向的摩擦系数，并且所述表面层的厚度为2(^m以上。另外，含氟固体材料的组成变化不用减少所述材料的自分离能力就可获得。而且也并不降低调色剂的分离能力，从而确保图像具有满意的定影性。在上述(3)中所描述的方法也缺乏实用性，这是由于不可避免地产生明显的会使图像产生有条纹缺陷的表面不平度。在浸涂方法中，例如，当使用两种不同的涂布溶液将特定的涂布溶液仅涂敷至沿宽度方向的预定区域上时，需要以遮蔽构件覆盖己经涂布有涂布溶液的区域。然而，在用遮蔽构件覆盖或未覆盖的区域中不可避免地会产生涂层厚度差或涂层不平度，这使得该方法的实用性较差。另一方面，在喷涂方法中，通过例如采用同时喷射具有不同组成的两种涂布溶液的方法则不需要使用遮蔽构件。然而，通过诸如喷涂之类的需要一定水平或更高水平的空气压力进行涂敷的方法，实际上不可能对沿着构件的宽度方向同时涂敷两种涂布溶液而又改变涂布比率进行精密控制。在改变涂敷压力的情况下，所涂敷的涂布溶液的干燥速度不同，由此在两种涂布溶液均匀混合的情况下难以形成涂布膜。另外，涂布厚度变得相当不均匀，特别是沿着表面层的宽度方向，这会引起图像缺陷(图像中的条纹缺陷)。然而，第一实施例的定影构件没有会引起图像中的条纹缺陷的表面不均匀性，这是由于通过喷墨方法(以下)形成表面层，即使在使用两种或多种涂布溶液时，也可以由均匀混合的涂布溶液形成涂布膜，并且可沿着宽度方向将表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值抑制在5jim以下。现在，将对第一实施例的定影构件进行更详细地描述。第一实施例的定影构件的层结构并不特别限于定影构件具有筒状支撑件和布置在该支撑件上的包括构成最外侧表面的表面层的一个或多个层的这种情况。然而，当定影构件呈辊或无缝带的形式时，该定影构件特别优选包括筒状支撑件、设置在该筒状支撑件的外周上的弹性层以及设置在该弹性层的外周上的释放层。在这种情况下，所述释放层构成表面层。本发明中的释放层具有对调色剂而言具有分离能力的表面，并包括诸如氟树脂或氟橡胶之类的含氟固体材料。所述弹性层是指至少能够发生弹性变形的层，并通常包含弹性材料。当在支撑件的外周上仅设置有一个层(仅有表面层)时，特别优选的是所述表面层至少可起释放层的作用，并进一步起弹性层的作用。以下说明是在设置于支撑件的外周上的层包括弹性层和释放层的前提下，其中表面层是指释放层，除非另有说明。然而，本发明的定影构件的层结构并不限于此。在第一实施例的定影构件中，支撑件和设置在该支撑件上的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值(在下文中，有时称为"总厚度不平度")为50pm以下，优选为30pm以下，并且更优选为20pm以下。当总厚度不平度大于50pm时，在使用第一实施例的定影构件的定影装置中在接触部分处沿宽度方向的压力分布会变得不均匀，从而定影构件会被不均匀地磨损。根据出现厚度不均匀的位置，在有些情况下不会获得防止纸张起铍的效果。总厚度不平度通过在两个位置处测量总厚度而确定，在所述位置处，沿着周向将定影构件平均一分为二，所述两个位置中的每个位置包括三个位点(site)，这些位点沿着宽度方向将定影构件平均分为四个部分，由此总共在六个位点。于是，总厚度不平度根据六个测量位点的最大值和最小值之间的差值而确定。在相应的测量位点处的总厚度通过用光学显微镜观测定影构件的横截面而确定。表面层由含氟固体材料构成的无缝构件形成，并且该含氟固体材料的组成沿着支撑件的宽度方向改变。作为含氟固体材料，可以使用己知的氟树脂和氟橡胶，其中特别优选使用作为四氟乙烯和全氟烷基乙烯基醚的共聚物的四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物。必要时，还可以含有其它添加剂。这些材料的细节将在以下进行描述。表述"含氟固体材料的组成沿着支撑件的宽度方向变化"主要是指构成表面层的材料的配比(compoundingmtio)沿着宽度方向变化。然而，当使用诸如氟树脂的聚合物作为含氟固体材料时，以上表述还适用于沿表面层宽度方向的聚合度(重量-平均分子量)变化的情况，虽然重复单元的分子结构是同质的(homogenous)。沿着表面层的宽度方向改变构成该表面层的材料的组成的方法可以根据构成该表面层的材料和该表面层的表面在12(TC时沿着宽度方向的动态摩擦系数的分布曲线进行选择。从调整组成的角度来看，并不特别限于调整表面层的表面在120'C时的动态摩擦系数的方法，但是存在一种通过控制含氟固体材料的组成而调整诸如弹性系数、结晶度和熔点之类的物理值的方法。稍后将描述通过改变含氟固体材料的组成来调整动态摩擦系数的方法的细节。第一实施例的定影构件的表面层的平均厚度为20pm以上，优选为25pm以上，而更优选为30pm以上。当表面层的平均厚度小于20pm时，不会长时间维持防止纸张起皱的效果。表面层的平均厚度的上限为50pm以下，优选为45pm以下，而更优选为40pm以下。当表面层的平均厚度大于50pm时，在定影构件在表面层(释放层)和支撑件之间设置有弹性层的情况下，定影构件的表面会变得如此坚硬而会使图像质量下降。沿着宽度方向支撑件的表面层的厚度(以下有时称为"表面层的厚度不平度)的最大值和最小值之间的差值为为5pm以下，优选为3)im以下，而更优选为2pm以下。当表面层的厚度不平度大于5jim时，可能会在图像中出现条纹缺陷。表面层的平均厚度通过在两个位置处测量总厚度而确定，在该位置处，沿着周向将定影构件平均分为两部分，所述两个位置中的每个位置沿着宽度方向都包括三个位点，这些位点将定影构件沿着宽度方向平均分为四个部分，由此总共在六个位点。定影构件的平均厚度确定为六个位点处厚度的平均值。表面层的厚度不平度通过在两个位置处测量表面层的厚度而确定，在该位置处，沿着周向将定影构件平均分为两部分，所述两个位置中的每个位置沿着宽度方向包括九个位点，在这些位点将定影构件沿着宽度方向平均分为十个部分，由此总共在十八个位点。表面层的厚度不平度确定为上述十八个测量位点之中最大值和最小值之间的差值。表面层在各测量位点的厚度通过用激光聚焦显微镜测量来确定。沿着宽度方向的表面层的表面粗糙度(中心线平均粗糙度；Ra)的最大值和最小值之间的差值(在下文中有时称为"表面粗糙度不平度")优选为0.2(im以下，更优选为O.l(im以下。当表面粗糙度不平度大于0.2|nm时，图像的光泽度会变得不均匀。表面粗糙度不平度通过沿周向在两个位置处测量表面粗糙度而确定，所述两个位置中的每个位置沿着宽度方向包括九个位点，这些位点将定影构件沿着宽度方向平均分为十部分，由此总共在十八个位点。表面层的表面粗糙度不平度确定为上述十八个测量位点处最大值和最小值之间的差值。各测量位点的表面粗糙度(中心线平均粗糙度Ra)可由JISB0601-1994中规定的方法进行测量，在此结合该方法的内容作为参考。具体而言，通过接触式表面粗糙度测量仪器SURFCOM1400A(由TOKYOSEIMITSUCo.，Ltd制造)以2.5mm的测量长度对样品进行测量。例如，在各测量位点处，在以下测量条件下进行测量，其中测量长度Ln=2.5mm、标准长度L=0.8mm、截止值0.8mm。在第一实施例的定影构件中，表面层表面在12(TC时的动态摩擦系数(在下文中，有时简单地称为"动态摩擦系数")的值沿支撑件宽度方向变化。沿宽度方向动态摩擦系数的变化的分布曲线并不被特别限制，只要该分布曲线能够防止纸张起皱即可。然而，沿宽度方向动态摩擦系数的最大值和最小值之间的差值(A一应为至少0.03，这是由于当A^i太小时，任何类型的分布曲线均不能防止纸张起铍。表述"沿宽度方向动态摩擦系数的变化分布曲线是能够防止纸张起铍的分布曲线"是指其中动态摩擦系数从表面层的与经过由一对定影构件形成的接触部分的记录介质的中心线对应的点开始向两端部增加的分布曲线。该中心线限定为与传送记录介质的方向平行的线，并且限定为沿与记录介质的传送方向垂直的方向将所述记录介质平均分为两部分的线。然而，在定影时的通常实践中，记录介质以这样的方式通过接触部分，即，由一对定影构件(其中该定影构件中的至少一个定影构件由本发明的定影构件构成)形成的接触部分的中部(沿表面层宽度方向的中部)与通过该接触部分的记录介质的中心线(该中心线限定为与传送记录介质的方向平行的线，其中该线沿与记录介质的传送方向垂直的方向将该记录介质平均分为两部分)相一致。因此，在上述实施例采用这样定影构件的前提下，特别优选的是该定影构件具有动态摩擦系数从表面层的表面的中部向两端部增加的变化分布曲线(在下文中，有时称为"渐增分布曲线")或者具有动态摩擦系数从中部向两端部减少的分布曲线(在下文中，有时称为"渐减分布曲线")。表述"从中部向两端部增加(或减少)"不仅包括动态摩擦系数均匀地增加(或减少)的趋势，而且还包括动态摩擦系数上下反复地总体上增加(或减少)的趋势。当将动态摩擦系数的实际分布曲线分为两部分并通过直线来近似从中部开始向各端部的动态摩擦系数的各变化时，动态摩擦系数总体上是否增加(或减少)通过观测动态摩擦系数是否以线性方式增加(或减少)来确定。短语"从中部向两端部均匀地增加(或减少)"是指即使在动态摩擦系数的值沿宽度方向在其它区域保持恒定时，动态摩擦系数在沿宽度方向的一定区域范围内并不减少(或增加)而连续地增加(或减少)的情形，或者动态摩擦系数在一定区域范围内连续地增加(或减少)的情形。应当选择渐增和渐减分布曲线中的哪一种分布曲线用于防止纸张起当皮根据由诸如马达之类的驱动源直接驱动的定影构件(驱动侧定影构件)或由驱动侧定影构件驱动的定影构件(从动侧定影构件)中的哪一个定影构件是本发明的定影构件而确定。艮口，当使用第一实施例的定影构件作为驱动侧定影构件时，选择渐增分布曲线。在这种情况下，在定影时，与在记录介质两端部侧产生的微小滑动相比，在中心线侧通过接触部分的记录介质的表面和表面层的表面之间的接触面上产生的微小滑动的程度更大。因此，在两端部处的传送速度大于在中心线侧的传送速度，并且沿传送方向向两侧拉伸记录介质的力作用在该记录介质上从而防止纸张起皱。另一方面，当使用第一实施例的定影构件作为从动侧定影构件时，选择渐减分布曲线。在这种情况下，从动侧定影构件的中部侧的摩擦系数相对大于两端部的摩擦系数。因此，当定影时，在通过接触部分的记录介质的表面和与从动侧定影构件相对放置的驱动侧定影构件的表面之间的接触表面上在记录介质的中心线侧产生使传送速度减少的效果。因此，在记录介质两端部的传送速度大于在中心线侧的传送速度，因而沿传送方向向两侧拉伸记录介质的力作用在该记录介质上从而防止纸张起皱。当使用第一实施例的定影构件仅作为构成定影装置的一对定影构件中一个，使用与第一实施例的定影构件不同的定影构件作为另一个定影构件时，该另一个定影构件的表面沿宽度方向具有基本恒定的动态摩擦系数(沿宽度方向的动态摩擦系数的最大值和最小值之间的差值(AU)为0.01以下)，并且可以采用传统己知的定影构件作为该定影构件。以下描述基于这样的前提，即构成定影装置的一对定影构件中的仅一个是第一实施例的定影构件，而另一个定影构件是表面具有沿宽度方向基本恒定的动态摩擦系数的定影构件，除非另有说明。然而，本发明并不限于该结构。在第一实施例中12(TC时的动态摩擦系数的测量是通过使用从已制造的定影构件切割出的表面层样品，或在与形成定影构件的表面层相同的条件下形成在支撑件上的诸如聚酰亚胺膜的表面层样品作为测量样品用摩擦系数测量仪器(商品名FrictionPlayerFPR-2000，由RhescaCo.，Ltd制造)进行的。在该测量中，将测量样品固定在尺寸为5X5mm的头上，将纸张P(由富士施乐有限公司制造)作为记录介质粘在转动台一侧上，并且将转动台的表面加热至120'C。在该状态下，在200g负载下将该头压靠在记录介质上，并以200mm/sec的速度与记录介质摩擦10秒，在该状态下测量动态摩擦系数。图1是示出了表面层的表面沿第一实施例的定影构件的宽度方向的动态摩擦系数变化分布曲线的一个示例的曲线图，其中横轴表示表面层表面的宽度方向，纵轴表示动态摩擦系数。在图1中，符号P1表示通过接触部分的记录介质的尺寸以及该接触部分所通过的位置(沿表面层表面的宽度方向的长度以及记录介质沿表面层表面的宽度方向的接触位置)。由字母C表示的点划线表示记录介质的中心线(表面层表面沿宽度方向的长度的中点)。在图l示出的示例中，表示记录介质通过接触部分，从而记录介质的中心线C和表面层表面的中部彼此一致。图1示出了渐增分布曲线的一个示例，其中动态摩擦系数从中部向两端部均匀地增加。因此，通过使用具有图1所示的渐增分布曲线的定影构件作为定影装置中的驱动侧定影构件，可以防止纸张起皱。在图1示出的渐增分布曲线中，动态摩擦系数从中部向两端部以线性方式增加，但是同样可以以绘出诸如二次分布曲线的曲线方式增加。当图1示出的曲线图是沿着纵轴的方向是相反情况(渐减分布曲线)的曲线时，通过使用具有该动态摩擦系数分布曲线的定影构件作为定影装置中的从动侧定影构件可以防止纸张起皱。图2是示出了动态摩擦系数沿第一实施例的定影构件的表面层表面的宽度方向的变化分布曲线的另一个示例的曲线图。在图2中，该表面层表面的宽度方向由横轴表示，动态摩擦系数由纵轴表示。在图2中，实线表示动态摩擦系数的实际分布曲线，而虚线表示通过用直线来近似由实线表示的上述分布曲线而获得的动态摩擦系数的分布曲线。符号pi和c与在图1中使用的P1和C具有相同的含义。图2示出了渐增分布曲线(由实线表示)的一个示例，其中动态摩擦系数以短周期上下反复，但总体上增加(或减少)。通过用直线来近似该动态摩擦系数分布曲线而获得的分布曲线(即，以虚线示出的分布曲线)表现出与图1示出的分布曲线相同的分布曲线。因此，通过使用具有如图2所示的渐增分布曲线的定影构件作为定影装置中的驱动侧定影构件可以防止纸张起皱。图3是示出了动态摩擦系数沿第一实施例的定影构件的表面层表面的宽度方向的变化分布曲线的另一个示例的曲线图。该表面层表面的宽度方向由横轴表示，动态摩擦系数由纵轴表示。符号Pl和C与图1示出的Pl和C具有相同的含义，而符号P2表示通过接触部分的记录介质的尺寸以及接触部分所通过的位置(沿表面层表面的宽度方向的长度以及记录介质沿表面层表面的宽度方向的接触位置)。在图3中，沿记录介质P2的宽度方向的表面层表面的长度假定在记录介质Pl大约1/2至1/5的范围内。图3中由X表示的宽度略大于沿记录介质P2的宽度方向的表面层表面的长度(由X示出的宽度在记录介质P2宽度的1.05—1.2倍的范围内)。图3示出了一示例，其中动态摩擦系数从中部向两端部总体上基本增加，尽管中部附近区域(在图中由X示出的区域)的动态摩擦系数略大于中部附近区域外侧的动态摩擦系数，但该区域的动态摩擦系数小于在两端部的动态摩擦系数。S卩，图3示出了这样一种分布曲线，其中动态摩擦系数在沿宽度方向中部附近的区域中保持恒定，接着在中部附近区域的外侧立刻下降至最小值，并以线性方式从该处向两端部再次增加。在图3中示出的动态摩擦系数分布曲线中，沿传送方向向两侧拉伸记录介质Pl的力作用在记录介质Pl上，但在记录介质P2所通过的区域(由X示出的区域)的摩擦系数沿宽度方向保持恒定。因此，沿传送方向向两侧拉伸记录介质P2的力并不作用在记录介质P2上。因此，防止纸张起皱的力作用在记录介质Pl上，而不是作用在记录介质P2上。如上所示，第一实施例的定影构件可以具有这样的动态摩擦系数分布曲线，其中防止纸张起皱的力选择性地作用在特定尺寸的记录介质上，如图3的情况。例如，当记录介质Pl是诸如A4或A3尺寸的纸张之类的易受纸张起皱影响的记录介质，而记录介质P2是诸如明信片之类的尺寸较小且能够抵抗纸张起皱的记录介质时，可以采用具有图3示出的动态摩擦系数分布曲线的定影构件。可能存在这样的情况，即无论动态摩擦系数沿表面层表面的宽度方向变化分布曲线是增加还是减少，当动态摩擦系数沿宽度方向的变化程度相对于通过接触部分的记录介质的尺寸较低时，则由于缺少沿传送方向向两侧拉伸记录介质的力而不能防止形成纸张起皱。在定影装置中使用的定影构件的宽度方向的尺寸还取决于配备有定影装置的成像设备是一般用于办公等的大型机器(除了打印A4尺寸的纸张以外，还需要打印A3或B5尺寸的纸张)，还是一般家用的小型机器(除了打印A4或B5尺寸的纸张以外，还可以打印明信片。)鉴于上述情形，在定影构件具有能够纵向供给A3纸张并且能够纵向供给最大尺寸为A3加大尺寸(329mmX483mm)的纸张的尺寸的情况下，即沿支撑件宽度方向的表面层的长度在320mm以上和360mm以下的范围内的情况下，表面层中部在12(TC时的动态摩擦系数和朝向两端部离开中部160mm位置处的动态摩擦系数之间的差值优选在0.03以上和0.19以下的范围内。当上述差值小于0.03吋，会难以防止纸张起皱，而当上述差值大于0.19时，在沿表面层表面的宽度方向具有相对较大动态摩擦系数的区域处容易发生调色剂局部粘附，从而在有些情况下会降低图像质量。在定影构件的尺寸能够纵向供给最大为A4的纸张，即沿宽度方向的支撑件的长度(沿宽度方向的表面层的长度)在220mm至250mm的范围内的情况下，表面层中部在120'C时的动态摩擦系数和沿表面层的宽度方向向两端部离开中部110mm位置处的动态摩擦系数之间的差值优选在0.03以上和0.19以下的范围内。当上述差值小于0.03时，很难防止纸张起皱，而当上述差值大于0.19时，在沿表面层表面的宽度方向具有相对较大动态摩擦系数的区域处极易发生调色剂的局部粘附，从而在有些情况下会降低图像质量。一定影构件的构成材料一下面将分别针对支撑件、弹性层、和表面层(释放层)更加详细地描述构成第一实施例的定影构件中各构件的材料。一支撑件一当第一实施例的定影构件是辊式构件(在下文中有时称为定影辊)时，已知用于定影辊的支撑件可被用于构成该定影构件的筒状支撑件，该筒状支撑件可从由诸如铝、铜或镍的具有良好导电性的金属、诸如不锈钢或镍合金之类的合金、陶瓷等构成的筒状管(筒状芯材)进行选择。外径的厚度或其壁厚可以根据用途进行选择。例如，该外径可以基于定影装置中使用的接触部分的期望宽度来确定。另外，当定影辊例如用作加热构件时，从縮短加热构件预热时间的角度出发，期望使筒状芯材的壁厚是在使用定影装置时能够持久抑制施加在接触部分上的力的范围内的最小厚度。在制备定影辊时，可对支撑件的外周进行各种表面处理以改善对形成在支撑件外周上的层的粘附。所述表面处理没有特别限制，包括使用有机溶剂的脱脂处理、使用喷砂的表面粗糙处理、底涂处理等。当第一实施例中的定影构件是环状带式构件(在下文中有时称为"定影带"或"环状带")时，定影构件例如可以由聚合物膜、金属膜、陶瓷膜、玻璃纤维膜或通过结合两种或更多种上述膜而获得的复合膜构成，只要这种材料具有适于围绕其上张紧架设环状带的支撑辊或加压辊的强度。聚合物膜的示例包括诸如聚对苯二甲酸乙酯、聚碳酸酯、聚酰亚胺的酯类、诸如聚氟乙烯和聚四氟乙烯之类的氟类聚合物、诸如尼龙之类的聚酰胺、聚苯乙烯类、聚丙烯酸类(polyacryls)、聚乙烯类、聚丙烯、诸如纤维素多醋酸盐之类的改性纤维素、聚砜、聚苯二甲基和聚縮醛类之类的片型或织物型模制聚酯产品。另外，也可以使用聚合络合物，该聚合络合物通过以诸如氟聚合物、硅酮聚合物或交联聚合物之类的耐热树脂层层压通用的聚合物片材而获得。在这些材料中，环状带优选由耐热树脂构成。聚合物膜可以和金属、陶瓷等制成的耐热层形成复合材料。颗粒状、针状或纤维状类型的炭黑、石墨、氧化铝、硅、碳化物、氮化硼之类的导热改进剂可以添加到聚合物膜中。必要时，诸如导电形成剂、抗静电剂、脱模剂、和增强剂之类的添加剂可以添加或施加于聚合物膜中或聚合物膜的表面上。除了上述聚合物膜，还可以采用诸如电容器纸、玻璃纸等的纸张、陶瓷膜、由玻璃纤维形成的织物状玻璃纤维膜以及诸如不锈钢膜、镍膜之类的金属膜等等。一弹性层一在第一实施例的定影构件中，必要时，可以在支撑件表面层侧以及表面层的支撑件侧设置弹性层。构成定影辊或定影带的弹性层的弹性材料的示例可以是硅橡胶和氟橡胶，并且优选从具有良好导电性的弹性材料中进行选择。可使用的硅橡胶的示例可以是乙烯基甲基硅橡胶、甲基硅橡胶、苯基甲基硅橡胶、氟硅酮橡胶等等。可使用的氟橡胶的示例可以是偏二氟乙烯基橡胶、四氟乙烯/丙烯类橡胶、四氟乙烯/全氟甲基乙烯基醚橡胶、膦腈类橡胶、含氟聚醚以及其它氟橡胶。这些材料可以单独使用，或者两种或更多种组合使用。除了上述弹性材料以外，在弹性层中可以使用各种无机或有机填料。可使用的无机填料的示例可以是炭黑、氧化钛、二氧化硅、碳化硅、滑石、云母、高岭土、氧化铁、碳酸钙、硅酸钙、氧化镁、石墨、氮化硅、氮化硼、氧化铁、氧化铝、碳酸镁。可使用的有机填料的示例可以是聚酰亚胺、聚酰胺酰亚胺、聚醚砜、聚苯硫醚。作为一种特殊的弹性材料，也可以使用PTFE(聚四氟乙烯)作为氟树脂。一表面层(释放层)—表面层形成在支撑件的表面上或形成于在支撑件上形成的诸如弹性层的中间层的表面上。当形成弹性层时，表面层起释放层的作用。另外，在形成表面层之前，还可以在其上形成有表面层的构件的表面上施加底层(primerlayer),以改善表面层和表面层上设置在支撑件侧的层之间的粘附。构成底层的材料的示例包括底层涂料902YL(由DuPont-MitsuiFluorochemicals,Co.,Ltd制造)、PRM067(由DuPont-MitsuiFluorochemicals,Co.,Ltd制造)，等等。底层的厚度优选为0.05)im以上和2.0^m以下，更优选为0.1pm以上和0.5(am以下。表面层由含氟固体材料组成，该含氟固体材料的示例为诸如氟树脂和氟橡胶之类的氟类材料，并且必要时可以在其中包含诸如填料之类的其它添加剂。表面层优选包含作为主要组分的氟树脂(在含氟固体材料中的氟树脂的含量按重量计算在95%以上和100%以下的范围内)。另外，由于氟树脂并不是弹性材料，因而当定影构件具有弹性层时，特别优选地使用所述氟树脂。另一方面，当定影构件不具有弹性层时，也可以同定影构件具有弹性层的情况一样使用氟树脂用于表面层。然而，更优选地使用氟橡胶。作为氟树脂，例如使用四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物(在下文中有时简称为"PFA")。通过调整在PFA(四氟乙烯和全氟烷基乙烯基醚)共聚中的两种单体的共聚比，可以按照期望调整表面层的沿着宽度方向的动态摩擦系数的分布曲线。这是因为在PFA共聚时，PFA的弹性系数随着全氟烷基乙烯基醚的引入量相对于四氟乙烯的量的增加而降低，从而增加了作为材料的PFA的柔软度，由此增加了摩擦系数。具体而言，通过用不同的聚合比制备两种或更多种通过使四氟乙烯和全氟垸基乙烯基醚共聚而获得的PFA，并且(1)在期望表面层表面的动态摩擦系数沿表面层的宽度方向相对较高的区域中，使全氟垸基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较高的PFA的配比高于全氟烷基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较低的PFA的配比，(2)在期望表面层表面上的动态摩擦系数沿表面层的宽度方向相对较低的区域中，使全氟垸基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较高的PFA的配比低于全氟烷基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较低的PFA的配比。例如，当期望动态摩擦系数沿表面层表面的宽度方向从中部向两端部均匀增加时，沿着从中部向两端部的方向相对于全氟烷基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较低的PFA的配比增加全氟烷基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较高的PFA的配比。当期望动态摩擦系数沿宽度方向在一定区域内保持恒定时，则在相应的区域保持配比恒定。当期望动态摩擦系数沿表面层表面的宽度方向从中部向两端部均匀减少时，则沿着从中部到两端部的方向相对于全氟烷基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较低的PFA的配比减少全氟烷基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比较高的PFA的配比。当期望动态摩擦系数沿宽度方向在一定区域内保持恒定时，则在相应的区域内保持配比恒定。在上述前一种情况下，观测到以下现象，即四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着表面层的宽度方向从表面层的中部向两端部的方向增加。在上述后一种情况下，观测到以下现象，即四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着表面层的宽度方向从表面层的中部向两端部的方向减少。还观察到，当动态摩擦系数沿宽度方向在一定区域中保持恒定时，氧原子的量也保持恒定。在作为定影构件的状态下氧原子的量的变化可通过使用XPS(X-射线光电子光谱学)等用于元素分析的已知方法而容易地观测。氧原子的量以各个沿表面层的宽度方向布置的测量点的测量条件都相同的方式进行确定，以沿所述表面层的宽度方向能够进行相对比较判断。因此，氧原子的量可以是相对值(例如，作为原始观测数据而获得的峰值强度)或是通过使用标准样品等获得的绝对值(例如，原子百分比)。就沿表面层的宽度方向氧原子的量的最小值相对于为100%的氧原子的量的最大值来说，氧原子的量沿表面层的宽度方向的变化范围优选在14°/。以上和47%以下的范围内，更优选在20%以上和40%以下的范围内，进一步优选在24%以上和35%以下的范围内。当最小值小于14%时，在纸张通过接触部分时，会出现沿垂直于传送方向的方向猛烈地拉动纸张的力，结果引起纸张波纹的现象，而当最小值大于47%时，不能防止纸张起皱。当PFA在含氟固体材料中作为主要组分(PFA在含氟固体材料中的含量按重量计算在95%以上和100%以下的范围内)使用时，全氟垸基乙烯基醚在用于PFA共聚的两种单体的总量中的比例没有特别限制，但全氟烷基乙烯基醚在用于PFA共聚的两种单体的总量中的比例就摩尔比来说优选在0.8mol。/。以上和5.8mol。/。以下的范围内，更优选在1.5mol。/。以上和4.9mol%以下的范围内。当全氟烷基乙烯基醚在用于共聚的两种单体的总量中的比例小于0.8mol。/。时，PFA会失去其挠性，而变得又硬又脆，从而进一步增加了其在熔化时的粘度。因此，表面层表面的光滑度在某些情况下会降低。另一方面，当全氟烷基乙烯基醚在用于共聚的两种单体的总量中的比例大于5.8moP/。时，所获得的PFA的熔点会变得过低，并且其对于用于定影的加热的耐热性在某些情况下可能变得不足。鉴于上述情形，当使用具有不同共聚比的两种PFA作为含氟固体材料，并且通过沿表面层的宽度方向改变两种PFA的混合比来改变表面层表面沿着宽度方向的动态摩擦系数时，优选的是用于两种PFA共聚的两种单体中的全氟烷基乙烯基醚的比例在如下所述的范围内。在全氟垸基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比比另一种PFA(在下文中有时称为第二PFA)高的PFA(在下文中有时称为第一PFA)中，全氟烷基乙烯基醚在用于共聚的两种单体的总量中的比例就摩尔比来说优选在3.0mol。/o以上和5.8moiy。以下的范围内，更优选在3.5molo/o以上和4.9mol%以下的范围内。当全氟垸基乙烯基醚的上述比例小于3.0moP/。时，即使第一PFA和第二PFA的混合比不同，在表面层表面上沿宽度方向的动态摩擦系数的变化程度也会降低，由此在某些情况下可能不能防止纸张起皱。当全氟烷基乙烯基醚的以上比例大于5.8moP/。时，如上所述可能会降低耐热性。在全氟烷基乙烯基醚相对于四氟乙烯的共聚比比第一PFA低的第二PFA中，全氟烷基乙烯基醚在用于共聚的两种单体的总量中的比例就摩尔比来说优选在0.8mol。/。以上和2.0moP/。以下的范围内，更优选在1.0moP/o以上和1.8moP/。以下的范围内。当全氟垸基乙烯基醚的上述比例大于2.0md。/。时，即使第一PFA和第二PFA的混合比不同，在表面层表面上沿宽度方向的动态摩擦系数的变化程度也会降低，由此在某些情况下可能不能防止纸张起皱。当上述全氟烷基乙烯基醚的比例小于0.8mol。/。时，如上所述可能会降低表面层表面的光滑度。通过使用两种具有不同聚合比的PFA作为含氟固体材料而使表面层表面的动态摩擦系数沿宽度方向改变的方法不仅包括沿表面层的宽度方向使用两种或更多种具有不同共聚比的PFA并且改变这些PFA的混合比的方法，而且还包括将表面层沿宽度方向分成多个区域并沿从中心向两端部的方向逐渐改变用于形成相应区域的PFA的共聚比的方法，其中每个区域用一种类型的PFA形成。全氟烷基乙烯基醚在用于共聚的两种单体的总量中的比例可以通过固体"F-NMR和固体"C-NMR进行测量。固体"F-NMR测量测量仪器CMX300，由Chemagnetic制造，5mm探针测量方法深二度方法(depth2method)(共振频率28167MHz)测量条件卯°脉冲3.0ps，带宽IOOKHZ，重复时间5s转动速度8kHz，累积频数32测量温度240°C固体"C-NMR测量测量仪器CMX300，由Chemagnetic制造，5mm探针测量方法单脉冲方法(共振频率75.5563MHz)转动速度8kHz，累积频数800测量温度240°C当通过喷墨法(稍后进行描述)使用PFA形成表面层时，将PFA分散在溶剂中以制备PFA分散液。该PFA分散液通常包含单一类型的PFA。术语"单一类型"是指用于PFA共聚的两种单体的共聚比仅是一个水平的。在这种情况下，优选的是在PFA分散液中含有两种平均粒径不同的PFA颗粒，并且特别优选的是在其中含有平均粒径在0.1,以上和1,以下的PFA颗粒(第一PFA颗粒)和平均粒径在3;im以上和7)im以下的PFA颗粒(第二PFA颗粒)。第一PFA颗粒的平均粒径更优选为03nm以上和0.8以下，并且第二PFA颗粒的平均粒径更优选为4pm以上和6pm以下。当第一PFA颗粒的平均粒径小于0.1iim时，PFA分散液会变稠，而很难通过喷墨法形成表面层，而当平均粒径大于liiim时，所形成的表面层会变脆。当第二PFA颗粒的平均粒径小于3)Lim时，在所形成的表面层上会形成龟裂，而当平均粒径大于7pm时，会使表面层表面变粗糙而损害由设置有该定影构件的定影装置形成的图像的光泽度。在本发明的第一实施例中，"平均粒径"是指体积平均颗粒粒直径，除非另有说明。在下文中示出的体积平均粒径可以通过激光多普勒外差式颗粒尺寸分布仪(MICROTRAC-UPA150，由NikkisoCo.，Ltd制造)测量。该体积平均粒径具体地确定为就体积来说与从更小一侧的粒径绘制累积分布而获得的50%累积相对应的粒径。第一PFA颗粒与第二PFA颗粒按重量计算的配比(第一PFA颗粒/第二PFA颗粒)优选在25/75至85/15的范围内，更优选在30/70至80/20的范围内。当上述配比小于25/75时，会使表面层的表面变粗糙而损害由设置有该定影构件的定影装置形成的图像的光泽度，而当上述配比大于85/15时，可能会产生龟裂。除了上述两种PFA颗粒，必要时也可以在PFA分散液中分散诸如填料之类的各种添加剂。可使用的溶剂包括例如水和诸如甲醇、乙醇和异丙醇之类的醇类。除了诸如氟树脂和氟橡胶之类的氟类材料以外，必要时也可以在表面层中包含诸如填料之类的各种添加剂。包含在表面层中的填料优选为从包括金属氧化物颗粒、硅酸盐矿物、炭黑、氮化合物和云母的组中选出的至少一种。在上述材料中，更优选的是至少一种填料是从包括BaS04、沸石、氧化硅、氧化锡、氧化铜、氧化铁、氧化锆、ITO(掺有锡的氧化铟)、氮化硅、氮化硼、氮化钛和云母的组中选择的，进一步优选的是至少一种填料是从包括BaS04、沸石和云母的组中选择的。BaS04或沸石是特别优选的，而BaS04是最优选的。所述填料的配比没有特别限制，但是当使用氟树脂作为氟类材料时，按重量计算以100份氟树脂为基准，所述填料的配比按重量计算优选为1份以上和30份以下，更优选为1份以上和20份以下。当按重量计算以100份氟树脂为基准，填料的配比按重量计算小于1份时，调色剂或记录介质的分离能力会由于氟树脂的高度分离能力而变得极其优异，而耐磨性趋于下降，由此在某些情况下可能容易在表面层的表面上产生磨损或缺陷而使定影装置产生问题。另一方面，当按重量计算以100份氟树脂为基准，填料的配比按重量计算大于30份时，几乎不能获得填料均匀分散在表面层中的状态，会引起表面层厚度不均匀，并且会使氟树脂的高度分离能力下降而引起调色剂偏移。另外，会使表面层的表面变得粗糙，降低形成在表面层表面上的图像的光泽度或导致图像粗糙。填料的平均粒径优选为O.lpm以上和15pm以下，并且从防止在表面层上产生尖锐凸起的角度出发，填料的平均粒径更优选为lpm以上和lOpm以下，进一步优选为2iam以上和8^im以下。当填料的平均粒径小于o.lpm时，由于粉末的表面积变大而会难以将填料添加和分散在用来通过喷墨法形成表面层的用于表面层形成的分散液中。另一方面，当上述填料的平均粒径大于10pm时，在某些情况下包含有填料的表面层的表面的表面粗糙度会变得非常高。另外，当上述填料的平均粒径大于15pm时，具有较大粒径的填料可能易于形成尖锐凸起，这可能会剌入图像(当在片材的两面上都打印时)，从而导致产生白点图像缺陷。因此，当表面层中包含有粒径大于15pm的填料时，表面层中粒径大于15pm的填料的配比按重量计算优选为5%以下，更优选为3%以下。根据成像设备的结构，在安装于该设备中的定影装置中使用的定影构件的表面可能需要具有导电特性(表面电阻率为1X104Q以下)。在这种情况下，可以使用导电颗粒(体积电阻率为107Q以下的颗粒)作为包含在表面层中的填料。导电颗粒的示例包括上述金属氧化物颗粒、硅酸盐矿物、炭黑、氮化合物和云母以及其它的氧化钛颗粒等等。当使用导电颗粒作为填料并且使用氟树脂作为氟类材料时，从赋予导电特性、确保通过氟树脂获得的分离能力或确保导电颗粒的分散能力的角度出发，按重量计算以100份用于形成表面层的氟树脂为基准，导电颗粒的量按重量计算优选为1份以上和io份以下。一制造定影构件的方法一现将描述用于制造第一实施例的定影构件的方法。第一实施例的定影构件至少通过在筒状支撑件或由筒状支撑件构成的构件的外周上形成涂布膜以及形成除了形成在该支撑件上的表面层以外的一个或更多个层的步骤来制造。涂布膜的形成通过具有设置有两个或更多个排出液滴的喷嘴的喷嘴面的液滴排出头来进行，所述喷嘴面布置成面对筒状支撑件的外周，并且以液滴排出头沿着从筒状支撑件的宽度方向和周向中选出的至少一个方向相对运动的方式从喷嘴面排出至少两种具有不同组成的用于形成表面层的分散液，其中所有待排出的表面层形成分散液的总量保持恒定，同时各分散液的排出量的比率沿着筒状支撑件的宽度方向变化。在上述描述中，表述"至少两种具有不同组成的用于形成表面层的分散液"是指，当分别使用各涂布溶液形成其表面上具有不同动态摩擦系数的膜时形成该膜的涂布溶液。表述"各分散液的排出量的比率沿着筒状支撑件的宽度方向变化"是指，形成其表面上具有较大(或较小)动态摩擦系数的膜的分散液在单独使用时的排出量沿着从筒状支撑件的中部向两端部的方向相对于形成在其表面上具有较小(或较大)动态摩擦系数的膜的分散液的排出量增加(或减少)。表述"分散液的排出量沿着从中部向两端部的方向增加(或减少)"包括分散液的排出量总体上从中部向两端部增加(或减少)而上下反复的情况。当将各分散液的排出量的分布曲线在中部分为两部分、且分别通过直线来近似时，则分散液的排出量是否"总体上增加(或减少)"可以通过分散液的排出量是否以线性方式从中部向两端部增加(或减少)而确定。在下文中，将更详细地描述制造第一实施例的定影构件的方法。首先，制备筒状支撑件以在该筒状支撑件上通过喷墨法形成表面层。当将定影辊制备为定影构件时，在制备不具有弹性层的定影构件中使用的筒状支撑件由支撑件(筒状芯材)构成。另一方面，当将定影带制备为定影构件时，筒状支撑件由筒状管和固定在该筒状管外周上的环状带式支撑件构成。必要时，可以用有机溶剂对支撑件的外周进行脱脂处理，或者可以在后续工序之前进行底涂处理。在使用筒状芯材的情况下，可对筒状芯材的外周进行表面粗糙处理。当将定影辊制备为定影构件时，在制备具有弹性层的定影构件中使用的筒状支撑件由支撑件(筒状芯材)和形成在该支撑件外周上的弹性层构成。另一方面，当将定影带制备为定影构件时，筒状支撑件由筒状管、固定在该筒状管外周上的环状带式支撑件以及形成在该支撑件外周上的弹性层构成。该弹性层的外周在后续工序之前可以进行底涂处理。用于形成上述表面层的筒状支撑件可以在形成表面层之前通过与制造传统定影构件的方法相同的制造方法制备。诸如构成筒状支撑件的支撑件的各层的厚度沿轴向是恒定的。在第一实施例中，如上所述，定影构件的表面层至少通过以喷墨法使用用于形成表面层的涂布溶液涂布筒状支撑件外周而形成涂布膜的步骤形成。必要时，形成涂布膜的步骤之后通常是干燥涂布膜的步骤，并且以烘烤所得的半干或已干的涂布膜的步骤结束，由此形成表面层。在干燥步骤或烘烤步骤中的处理时间和处理温度的选择可以取决于用于形成将要使用的表面层的涂布溶液的组成，并且当使用PFA分散液作为涂布溶液时，在干燥步骤中的处理时间例如可以在5分钟以上和10分钟以下的范围内，干燥温度可以在8(TC以上和12(TC以下的范围内，在烘烤步骤中的处理时间可以在25分钟以上和30分钟以下的范围内，并且烘烤》显度可以在300°C以上和320°C以下的范围内。对于表面层的形成，可以考虑使用常规已知的浸涂法、用于沿垂直方向涂布的环槽冲模法(ringslotdiemethod)或如JP-ANo.3-193161中所描述的那样以螺旋形式通过使流体连续穿过喷嘴形成膜的方法，等等。然而，通过这些方法，基本上难于以液体组成沿表面层的宽度方向改变的方式涂敷该液体，同时满足定影构件的其他必须要求(例如，涂布厚度不平度)。在这些方法中，与喷墨法不同的是，同样难于以很高的分辨率将相同类型的涂布溶液涂敷在筒状支撑件的相同位置上。因此，预料到产品间的变化相当大，由此使该方法的实用性较差。与上述方法相比，喷涂法包括将液滴排出并喷射至筒状支撑件上，因此喷涂法似乎适合于通过使用例如两种或更多种用于形成表面层的具有彼此不同组成的涂布溶液以及两个或更多个分别对应于各溶液的喷枪而形成第一实施例的定影构件的表面层。然而，与喷墨法相比，排出的液滴从喷枪的喷嘴飞行的方向太宽，因而液滴落在筒状支撑件表面上的位置的可控性较差。因此，如上所述，沿表面层的宽度方向容易出现涂层厚度不均匀，从而不能如在第一实施例的定影构件的情况下那样，沿宽度方向将表面层厚度的最大值和最小值之间的差值调整为5pm以下。此外，由于液滴的平均直径较大并且液滴分布较宽，因此与使用喷墨法的情况相比几乎难以精确地调整沿表面层的宽度方向的动态摩擦系数的分布曲线。另一方面，与喷涂法相比，在喷墨法中，用作液滴排出部件的液滴排出头具有以下优点例如(1)所排出液滴的方向直、位置精度高；(2)与喷枪相比，液滴的直径恒定。与具有一个喷嘴的喷枪(喷口)不同，该液滴排出头具有设置在喷嘴面上的两个或更多个喷嘴，其中喷嘴直径小于喷枪喷嘴的直径，并且通常在20"m以上和30iim以下的范围内。另外，液滴与喷嘴轴线基本平行地(相对于喷嘴轴线在0至5°的范围内)从喷嘴中排出，除非诸如吹过喷嘴轴线的风之类的力施加在从喷嘴排出的液滴上。另外，作为喷墨系统的二次效果，与传统浸涂法相比可以减少将被浪费的溶剂蒸气的量或涂布溶液的量。另外，由于涂布是选择性地在特定区域上进行的，因此不需要像在浸涂法中所需要的那样对定影构件的底部进行擦拭。液滴从喷墨系统中的液滴排出头排出并且到达筒状支撑件，同时在飞行过程中增加其固体含量。因此，液滴彼此聚结以形成液体膜并在筒状支撑件的表面上流平(level),随后被干燥并固化以形成干燥的涂布膜。表示流平趋势程度的指数L表示为涂布膜表面张力、湿膜的厚度、粘度和波长的函数。其中，波长对流平化的贡献最显著，并且在到达表面时分辨率越高，流平特性就越好。因此，组成沿宽度方向被以高精度调整的表面层可以通过使用能够将小直径液滴无变化地排出至期望位置上的喷墨法而形成。在喷墨法中的排出系统中，可以使用普通的连续或间断式之类的系统(例如，压电(压电元件)式、热式或静电式)。在这些系统中，利用压电系统的连续式或间断式的系统是优选的，而从形成薄膜和减少液体浪费量的角度出发压电间断系统是更优选的。图4至图8是表示通过喷墨来使用能够沿着筒状支撑件的轴向扫描的扫描液滴排出头在筒状支撑件(具有圆形截面的筒状支撑件)的表面上形成表面层的方法的示意图。然而，在本发明中，形成表面层的方法并不限于此。所述"扫描类型"是用从平行于管状支撑件的宽度方向(或者当支撑件为筒状时平行于轴向)扫描的扫描液滴排出头排出的液滴进行涂布的系统。图4是使用在普通喷墨打印机中使用的液滴排出头的喷墨系统的示例，其中该液滴排出头沿着纵向具有多个喷嘴。在图4中，作为供应涂布溶液源的简单注射器液连接至该液滴排出头。在图4中仅示出了一个液滴排出头。然而，通常存在两个或更多个能够沿筒状支撑件的宽度方向独立进行扫描的液滴排出头，并且从各液滴排出头分别排出彼此不同的涂布溶液。另选的是，当仅使用一个液滴排出头时，通常将两个或更多个注射器连接至液滴排出头，并且相应的注射器分别充装有不同种类的涂布溶液。不同种类的涂布溶液分别从不同的喷嘴排出。表述"不同种类的涂布溶液"是指在涂布溶液单独使用时，由相应的涂布溶液形成的膜的动态摩擦系数彼此不同，并且在PFA分散液的情况下，还指例如其中分别分散有两种类型单体的共聚比不同的PFA分散液。当将筒状支撑件布置成使其轴向水平地指向时，通常转动筒状支撑件并同时以液滴进行涂布。影响涂布膜质量的排出分辨率由扫描的方向和喷嘴阵列的角度确定。如图IO所示，优选将液滴的排出分辨率(在1英寸宽度上涂布溶液的像素数)调整成使已落在对象物表面上的液滴扩展成接触相邻的液滴并最终形成涂布膜。可以考虑到筒状支撑件的表面张力、到达表面时液滴的扩展状态、排出时液滴的大小、取决于溶剂浓度和溶剂类型的涂布溶剂的蒸发速度等来进行该涂敷。这些条件由用于涂布溶液的材料的类型或组成或者优选进行调整的待涂布的筒状支撑件的表面的物理性质确定。然而，如上所述，在压电喷墨液滴排出头中难以縮短喷嘴之间的距离来提高分辨率。因此考虑到喷嘴之间的距离，优选的是相对于筒状支撑件的轴线以倾斜的方式布置液滴排出头，如图IIA和图IIB所示，从而使液滴在从喷嘴排出并到达表面之后接触相邻的液滴，如图10所示，由此提高可见分辨率。如图IIA所示，液滴在排出时的直径与由虚线表示的喷嘴的直径几乎相同，但在到达筒状支撑件的表面之后，液滴扩展成如实线所示，由此接触相邻的液滴而形成层。在这种状态下，转动筒状支撑件，并且在液滴排出头从筒状支撑件的一端部向另一端部水平移动时从喷嘴排出涂布溶液，如图12所示。重复该过程以使表面层变厚。具体而言，筒状支撑件安装在能够水平转动的装置上，并且充装有表面层形成涂布溶液的液滴排出头以使液滴排出到筒状支撑件上的方式进行放置。就减少废液量的角度来说，优选的是关闭不将液体排出到筒状支撑件上的喷嘴，这是由于液滴所排出到的对象物呈具有较小直径的圆筒的形式。在图4示出的示例中，筒状支撑件被用作待涂布的构件。另一方面，当将定影带制备成定影构件时，还可以通过在两个辊上张紧架设将被涂布的构件，然后将液滴排出头放置成面对待涂布构件的外周的平坦区域来形成表面层，其中该构件呈环状带的形式并且未设置表面层，并且其中这些辊中的一个辊起驱动辊的作用。图5是示出使用一体式头通过喷墨法在筒状支撑件的表面上形成表面层的方法的示例的示意图，其中多个液滴排出头(在图4中示出了一个)沿着筒状支撑件的轴向彼此连接并以矩阵方式布置。在这种情况下，可以从一体式头同时喷射出大量液滴，从而使待涂布区域变宽，由此可以进行高速的涂布。另外，通过选择用于排出的喷嘴或以矩阵形式布置具有不同尺寸的喷嘴，可以容易地对液滴的排出量进行调整。在这种情况下，构成一体式头的每个液滴排出头单元都排出单一种类的涂布溶液。图6是示出使用放置成包围该筒状支撑件圆周面的筒状液滴排出头通过喷墨法在筒状支撑件的表面上形成表面层的方法的示例的示意图。排出喷嘴通常沿着筒状液滴排出头的内周的周向方向以预定间距形成。通过使用该筒状液滴排出头，可以进一步降低涂层厚度沿周向的不平度，并且可以形成没有明显螺旋条纹的涂布膜。图7是图6示出的形成表面层的方法的示意图，其中筒状支撑件放置成使其轴线沿垂直方向。该垂直方向不仅表示90。，还表示偏离90。的角度。在图6和图7中，可以在不转动筒状支撑件的情况下形成涂布膜。然而，在这些情况下，不能使用图IIA和图IIB示出的方法，在该方法中可见分辨率是通过使转动轴线和喷嘴阵列之间具有一定角度而提高的。然而，在筒状液滴排出头的情况下，可以通过增加液滴排出头的直径来縮短到达表面的液滴的距离，由此提高筒状支撑件上的分辨率，如图8所示。因此，在压电液滴排出头的情况下，尽管难以在制造时縮短喷嘴之间的距离，但是通过使用筒状液滴排出头也可以形成高质量的涂布膜。图6和图8示出了使用单个筒状液滴排出头的情况。在这种情况下，使用设置有两排或更多排沿着筒状液滴排出头的纵向线性布置的喷嘴组的筒状液滴排出头，并且从各排喷嘴分别排出两种或更多种彼此不同的涂布溶液。另选的是，可以布置两个或更多个能够沿着筒状支撑件的轴向独立进行扫描的筒状液滴排出头，并且从各筒状液滴排出头分别排出彼此不同的涂布溶液。另外，与图5示出的情况类似，可以沿着筒状支撑件的轴向布置多个彼此连接的筒状液滴排出头。图9是示出了通过喷墨法形成表面层的方法的示例的示意图，其中液滴排出头的宽度等于或大于筒状支撑件的轴向长度，由此沿轴向同时在整个长度上对筒状支撑件的表面进行涂布。当筒状支撑件布置成使其轴线沿水平方向时，如图9所示，通常在筒状支撑件转动时进行涂布。如上所述，在压电喷墨液滴排出头中难以减少喷嘴之间的距离，从而几乎不能获得形成高质量膜的分辨率。作为解决该问题的方法，如图9所示，例如可以考虑使用两个或更多个液滴排出头。另选的是，即使在使用单个液滴排出头的情况下，也可以通过沿轴向进行细微扫描来填补喷嘴之间的差距而连续地形成涂布膜。在图9示出的示例中，预定种类的涂料溶液从位于液滴排出头纵向预定位置处的喷嘴排出来，由此可以沿表面层的宽度方向改变构成该表面层的材料的组成。在图4至图7示出的使用扫描类型的液滴排出头的示例中，可以通过用液滴排出头沿着筒状支撑件的轴向进行扫描并同时改变各种涂布溶液每单位时间的排出量来沿着宽度方向改变表面层的组成，以沿着宽度方向在表面层的表面上获得期望的动态摩擦系数分布曲线。例如，当使用其中结合有五个液滴排出头的一体式头(如图5所示)来形成表面层时，第一PFA分散液从其中一个液滴排出头(第一液滴排出头)排出，而与第一PFA分散液不同的第二PFA分散液从与第一液滴排出头相邻的液滴排出头(第二液滴排出头)排出。具有渐增分布曲线(渐减分布曲线)的表面层可以通过以下方式形成调整第一液滴排出头，从而当一体式头向筒状支撑件的两端部移动时，使每单位时间的排出量增加，而当一体式头向中部移动时，使排出量减少；并且调整第二液滴排出头，从而当一体式头向筒状支撑件的两端部移动时，使每单位时间的排出量减少，而当一体式头向中部移动时，使每单位时间的排出量增加。另选的是，这种分布曲线还可以以与商业打印机的扫描方式类似的方式通过沿轴向通过头扫描固定状态的筒状支撑件并以期望模式将涂布溶液排出至筒状支撑件上而获得，并且随后使筒状支撑件沿周向转动预定角度，接着再次通过头进行扫描以排出涂布溶液，由此形成连续的膜。当使用连续式液滴排出头时，液滴行进方向通过电场中的偏压而改变，由此可以调整到达筒状支撑件表面的涂布溶液的量。没有涂敷在支撑件上的液滴通过引槽(gutter)回收。当使用间歇式液滴排出头时，可以通过调整排出频率或者脉冲的电压或时间来调整排出量。排出本身可以通过停止施加脉冲而停止。在间歇式喷墨液滴排出头中使用的涂布溶液的粘度优选在0.8mPa.s以上和20mPa，s以下的范围内，更优选在lmPa*s以上和10mPa<s以下的范围内。在该实施例中的涂布溶液的粘度指的是在25°C的环境中由E-型粘度计(商品名RE550L，标准锥形转子，转速60rpm，由TokiSangyoCo.,Ltd制造)测定的值。通过选择涂布溶液中的固体浓度或溶剂的种类可以调整涂布溶液的粘度。当为了减少释放到空气中的溶剂量而使用高浓度涂布溶液，即使用高粘度的涂布溶液时，优选使用向涂布溶液施加压力的连续式喷墨液滴排出头。然而，通过设置在市面上可获得的条码打印机(barcoatprinter)中使用的用于加热涂布溶液以降低排出点处的粘度的加热器，则间歇式喷墨液滴排出头也可以用于高粘度的材料。尽管在这种情况下涂布溶液的选择范围受到限制，但是静电式和间歇式喷墨液滴排出头可应用于具有高粘度的溶液。每个待排出液滴的量优选为lpl至60pl，更优选为1.5pl至55pl，进一步优选为2.0pl至50pl。当每个液滴的量在此范围内时，几乎不会使喷嘴堵塞，并且从生产率的角度来看也是有利的。此外，可以容易地调整每单位时间到达筒状支撑件表面的每单位面积的液滴的浓度。在本发明中，液滴的量被限定为通过离线可视化评价法(off-linevisualizationevaluation)而确定的量。通过用CCD相机观测与液滴排出时刻同步地使LED闪光而获得的图像来确定液滴的直径。可以从上述液滴直径和涂布溶液的密度计算液滴的量。在此已经描述的通过喷墨法形成层的方法仅仅是用于形成表面层的情况，但是如果在定影构件中包含诸如弹性层的其它层，则该喷墨法也可以用于这些层的形成。<定影装置>本发明的定影装置至少包括加热构件和布置成与该加热构件接触的加压构件，其中从所述加热构件和所述加压构件中选出的一个构件用作驱动侧定影构件，而另一个构件用作由该驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件。在该定影装置中，其上形成有未定影的调色剂图像的记录介质通过加热构件和加压构件之间的接触部分，由此将未定影的调色剂图像定影在记录介质上。在此，使用本发明的定影构件作为由加热构件和加压构件构成的一对定影构件中的至少一个定影构件。当使用本发明的定影构件作为驱动侧定影构件时，使用这样的定影构件，该定影构件的表面层在120'C时沿着支撑件宽度方向的动态摩擦系数从中部向两端部增加，即，该定影构件具有渐增分布曲线。当使用本发明的定影构件作为从动侧定影构件时，使用这样的定影构件，该定影构件的表面层在12(TC时沿支撑件宽度方向的动态摩擦系数从中部向两端部减少，即，该定影构件具有渐减分布曲线。所述加热构件通过布置在该加热构件内部或外部的诸如加热灯或电磁感应加热装置之类的加热装置加热。驱动侧定影构件通过诸如马达之类的驱动源、并且必要时经由诸如齿轮或轴之类的驱动力传递构件驱动。接触部分由被布置成彼此接触并彼此按压的加热构件和加压构件形成。当在定影装置中使用的一对定影构件中仅有一个定影构件由本发明的定影构件构成时，可以不受具体限制地使用任何传统已知的定影构件作为另一定影构件。然而，当该定影构件是定影辊时，特别优选的是使用外径沿着宽度方向恒定(沿着宽度方向的尺寸变化在土50^im内)的定影辊。这是因为当定影辊具有喇叭形，即其外径在轴向上沿着从两侧向中部的方向减少时，会不利地降低防止纸张起皱的效果，或因为当定影辊具有喇叭形时，定影装置之间的纸张防皱性能的变化相当大，并且增加了定影装置的成本。在本发明的定影装置中，使用本发明的定影构件作为一对定影构件中的至少一个定影构件，其中沿着宽度方向在定影构件表面层的表面上的动态摩擦系数由于构成该表面层本身的材料而改变。因此，本发明的定影装置可应用于所谓的无油定影，其中在不从放置在定影装置中的液体润滑剂供应装置向加热构件和加压构件之间的接触部分供应诸如硅油的液体润滑剂的情况下进行定影。在本发明中，当向定影构件的表面上供应液体润滑剂时，在用于定影装置的本发明的定影构件的表面层的表面上沿宽度方向的动态摩擦系数的明显变化变得更均匀，由此降低了防止纸张起皱的效果。因此，特别优选的是，本发明的定影装置不具有用于将液体润滑剂供应至加热构件和加压构件之间的接触部分上的液体润滑剂供应装置。当用该定影装置进行定影时，记录介质通过接触部分，从而定影构件的表面层沿着宽度方向的中部和记录介质的中心线基本彼此一致(即，该中部和中心线之间沿宽度方向的差值在沿宽度方向士lmm的范围内)，而不论该记录介质的尺寸和形状或者该记录介质通过接触部分所沿的方向(记录介质的长方向还是短方向与定影构件的宽度方向一致)如何。当通过接触部分的记录介质的中心线不与本发明的定影构件的表面层沿着宽度方向的中部基本一致时，就不能防止纸张起皱。下面参照附图对本发明定影装置的具体示例进行描述，然而，本发明并不限于以下实施例。在如下关于附图所示实施例的描述中，一对定影构件中的一个定影构件是连接至驱动源(未示出)的驱动侧定影构件，而另一个是从动侧定影构件，并且使用本发明的定影构件作为从驱动侧定影构件和从动侧定影构件中选出的至少一个定影构件。图13是根据本发明第一实施例的定影装置，即加热辊式定影装置的示意图。在图13示出的热辊式定影装置中，作为构成定影装置主要部分的一对定影构件的加热辊1和加压辊2布置成彼此面对并彼此接触以形成接触部分。加热辊1包括弹性层lb和释放层lc，弹性层lb和释放层lc以该顺序形成在其内具有诸如加热灯之类的热源ld的筒状芯材la的外周上。在加热辊1的外周上设置有用于清洁加热辊1的表面的清洁单元5、用于对加热辊1的表面进行补充加热的外部加热装置6、用于在定影之后剥离记录介质3的剥离爪7以及用于控制加热辊1的表面温度的温度传感器8。加压辊2包括弹性层2b和释放层2c，弹性层2b和释放层2c以该顺序形成在其内具有诸如加热灯之类的热源2d的筒状芯材2a的外周上。在加压辊2的外周上设置有用于在定影之后剥离记录介质3的剥离爪7以及用于控制加压辊2的表面温度的温度传感器8。其上形成有未定影调色剂图像4的记录介质3通过由加热辊1和加压辊2形成的接触部分，由此使未定影调色剂图像4定影。图14是根据本发明第二实施例的定影装置，即加热辊/带式定影装置的示意图。根据本发明第二实施例的加热辊/带式定影装置具有一对包括加热辊和与加热辊接触的加压带的定影单元，其中其上具有未定影调色剂图像的记录介质通过由加热辊和加压带形成的接触部分，由此通过热和压力使该图像定影。在图14所示的加热辊/带式定影装置中，作为构成定影装置主要部分的一对定影构件的加热辊1和加压带13设置成彼此面对并彼此接触以形成接触部分。加压带13通过布置在加压带13的环内的加压垫12(加压构件)和加压辊11(加压构件)压靠加热辊1并与其接触，由此形成接触部分。加压垫12(加压构件)具有与加压带13接触的呈垫形式的接触部分(加压部分)，并且该接触部分或其附近还可包括橡胶类的弹性部分。在根据第二实施例的定影装置中，表述"和加压带13呈垫形式的接触部分(加压部分)"是指加压垫12与加压带13接触的部分成形为使加热辊1的表面和架设在加压辊11和两个支撑辊10上的加压带13的内周彼此紧密地接触。在短语"该接触部分或其附近"中，术语"附近"是指在加压垫12的接触部分附近的部分，从该部分可以通过弹性部分使所述接触部分具有弹性，并且大体上相当于加压垫12中的所述接触部分以及从该接触部分沿垂直方向直到10mm的范围内的部分。短语"该接触部分或其附近包括橡胶之类的弹性部分"是指所述接触部分或其附近的部分中至少一部分由弹性材料构成。橡胶之类的弹性部分是指由硅橡胶、氟橡胶等代表的耐热橡胶。加压垫12可以具有多个沿记录介质行进方向具有不同硬度的加压部分。在这种情况下，优选的是一个加压部分由橡胶之类的弹性构件构成，而另一个加压部分由金属等刚性加压构件构成。当加压垫12包括多个具有不同硬度的加压部分时，从改善记录介质(尤其在薄记录介质的情况下)剥离能力的角度出发，优选的是位于排出记录介质一侧的接触区域中的压力高于位于记录介质进入一侧接触区域的压力。例如，通过用橡胶类的弹性构件构成位于记录介质进入加压垫12—侧的加压部分，并通过用金属等刚性加压构件构成位于排出记录介质一侧的加压部分，由此优选地使记录介质进入一侧的接触区域中的压力高于记录介质排出一侧的接触区域中的压力。为了改善加压垫12和加压带13内表面之间的滑动特性，可以借助于在其间插入由耐热树脂或氟树脂构成的滑动片材来布置加压垫12。加热辊1通过将弹性层lb和释放层lc以该顺序形成在其内具有加热源ld的筒状芯材la上而构成。加压带13张紧架设在两个支撑辊10和一个加压辊11上，并且支撑辊10中的一个在其中具有热源2d。调色剂图像4形成在诸如平面纸张之类的记录介质3上。在加热辊1的外周上设置有用于清洁辊表面的清洁单元5、用于从加热辊1的表面对其进行加热的外部加热装置6、用于在定影之后剥离纸张的剥离爪7以及用于控制加热辊1的表面温度的温度传感器8。在图14示出的定影装置中，根据以下描述的过程进行定影。其上具有未定影调色剂图像4的记录介质3沿箭头A表示的方向由传送装置(未示出)和加压带13传送，随后插入通过由彼此接触的加压带13和沿箭头B的方向转动的加热辊1形成的接触区域。在该步骤中，记录介质3通过接触区域，从而记录介质3具有未定影调色剂图像4的一侧和加热辊1的表面彼此面对。当记录介质3通过该接触区域时，向记录介质3施加热和压力，由此使未定影调色剂图像4定影在记录介质3上。定影之后记录介质随后通过剥离爪7从加热辊1剥离，并从加热辊/带定影装置中排出。图15是作为根据第二实施例的定影装置的修改例的自由带式定影装置的示意图。图15示出的自由带式定影装置不具有用于张紧架设带的支撑辊或加压辊，该自由带式定影装置是为了进一步减少尺寸、节能及提高速度而设计的加热辊/带式定影装置。加压带21被沿着带行进导向器23引导，并由加热辊20施加的驱动力驱动。具有这种结构的定影装置称为自由带式定影装置，以区别于具有支撑辊或加压辊的装置(图14示出的定影装置)。在图15中示出的自由带式定影装置中，作为构成定影装置主要部分的一对定影构件的加热辊20和加压带21设置成彼此面对并彼此接触以形成接触部分。加压带21通过设置在加压带21的环内的加压垫22(加压构件)压靠加热辊20并与其接触，由此形成接触部分并由来自加热辊20的驱动力沿着带行进导向器23驱动，如上所述。加压垫22(加压构件)具有两个沿记录介质行进方向具有不同硬度的加压部分22a和22b。放置在加压垫22上记录介质进入一侧上的加压部分22a由橡胶类的弹性构件构成，而位于记录介质排出一侧上的加压部分22b由诸如金属的刚性加压构件构成，由此使位于记录介质排出一侧的接触区域中的压力高于记录介质进入一侧上的压力。在这种构造中，改善了记录介质的剥离能力(尤其是在薄记录介质的情况下)。加压部分22a和22b由保持件22c支撑，并且加压带21的内周借助于由玻璃纤维、氟树脂等的片材制成的低摩擦层22d压靠加热辊20。加热辊20通过在其中包括热源24的筒状芯材20a上形成弹性层20b和释放层20c而构成。加热辊20在其附近设置有用于在定影之后剥离纸张的剥离铲28和用于调整该辊表面温度的温度传感器25。在图15示出的定影装置中，与在图14中的定影装置的情况一样，其上具有未定影调色剂图像27的记录介质26沿箭头A的方向通过传送装置(未示出)传送，随后通过由加压带21和沿箭头B的方向被驱动转动的加热辊20的接触而形成的接触区域。此时，记录介质26通过接触区域，从而使记录介质26的其上具有未定影调色剂图像27的表面和加热辊20的表面彼此面对。当记录介质26通过该接触区域时，未定影调色剂图像27通过施加于记录介质26的热和压力而定影在记录介质26上。在通过接触区域之后，经过定影之后的记录介质26通过分离铲28从加热辊20分离，并从该自由带式定影装置排出。这样进行定影过程。在加热辊/带式定影装置中，其上具有未定影调色剂图像的记录介质通过由加热辊和加压带形成的接触部分的时间(通过所述接触部分的时间)理想地为0.030秒以上。当该通过接触部分的时间少于0.030秒时，几乎难以同时满足良好的定影特性和防止纸张起皱或巻曲，并因而需要升高定影温度，从而导致能量损失，降低了构件的耐用性，或升高了装置中的温度。记录介质通过接触部分的时间的上限没有特别限制，但从定影处理能力与装置和构件的尺寸之间平衡的角度出发优选为0.5秒以下。图16是根据本发明的第三实施例的定影装置，即加热带/辊式定影装置的示意图。在根据第三实施例的加热带/辊式定影装置中，其上具有未定影调色剂图像的记录介质通过由加热带和加压辊形成的接触部分，并且通过热和压力使图像定影。在图16示出的加热带/辊式定影装置中，由附图标记30表示的构件是由形成在支撑件上由耐热基膜(例如聚酰亚胺膜等)制成的释放层组成的加热带。加压辊31布置成接触加热带30，由此形成接触部分。加压辊31通过在支撑件31a上形成由硅橡胶等制成的弹性层31b，并进一步在弹性层31b上形成释放层31c而构成。在加热带30内，包括由铁等制成的加压辊33a、倒T形加压构件33b和浸渍有润滑剂的金属垫33c的加压构件33设置在与加压辊31相对的位置中，并且加压构件33b借助于加压辊33a抵靠加压辊31而向加热带30加压，由此向接触部分施加抑制力。此时，加压构件33b在金属垫33c沿加压辊33a的内表面滑动的同时施加抑制力。加压辊33a的内表面优选涂布有具有润滑性的耐热油。在加热带30内布置有诸如加热灯之类的用于对加热带30的接触部分加热的热源32。加热带30根据加压辊33a沿箭头D的方向的转动而沿箭头B的方向转动，因而，加压辊31也被驱动而沿箭头C的方向转动。其上形成有未定影调色剂图像34的记录介质35沿箭头A的方向通过定影装置的接触部分，于是未定影调色剂图像被加热熔化和加压从而使该调色剂图像定影。图17是根据本发明第四实施例的定影装置，即加热带式定影装置的示意图。在根据第四实施例的加热带式定影装置中，其上具有未定影调色剂图像的记录介质通过由加热带和加压带形成的接触部分，并且通过热和加压使图像定影。在图17示出的加热带式定影装置中，加热带40、诸如加热灯之类的热源42以及加压构件43(加压辊43a、加压构件43b和金属垫43c)的构造与图16示出的定影装置，即加热带30、诸如加热灯之类的热源32以及加压构件33(加压辊33a、加压构件33b以及金属垫33c)的构造相同。加压辊49布置成与加热带40形成接触区域，并且由加热带40和加压带49形成接触部分。加压带49具有与加热带40相同的构造。在加压带49内与加压构件43相对的位置中设置有由硅橡胶等制成的加压辊48，由此向接触部分施加抑制力。加热带40根据加压辊43a沿箭头D的方向的转动而沿箭头B的方向转动，因而加压带49也被驱动而沿着箭头C的方向转动。其上形成有未定影调色剂图像44的记录介质45沿箭头A的方向通过定影装置的接触部分，从而未定影调色剂图像被热熔化和加压从而使该调色剂图像定影。<成像设备>将不描述本发明的成像设备的细节。本发明的成像设备并不受到特别限限，只要该设备设置有本发明的定影装置作为定影部件即可。具体而言，所述成像设备优选至少包括潜像保持构件、用于向该潜像保持构件表面充电的充电部件、用于在带电的潜像保持构件的表面上形成潜像的潜像形成部件、用于通过显影剂使潜像显影以形成调色剂图像的调色剂图像形成部件、用于将调色剂图像从潜像保持构件的表面转印至记录介质的表面上的转印部件以及用于使转印至记录介质表面的调色剂图像定影的定影部件(即，本发明的定影装置)。在下文中，参照附图描述设置有本发明的定影装置的成像设备(即本发明的成像设备)。一第一实施例一图18是根据本发明第一实施例的成像设备的示意图。在图18中示出的成像设备200包括潜像保持构件207;充电装置208，该充电装置208用于通过接触充电系统向潜像保持构件207充电；电源209,该电源209连接至充电装置208;曝光装置210，该曝光装置210用于使通过充电装置208而带电的潜像保持构件207曝光以形成静电潜像；显影装置211,该显影装置211用调色剂使通过曝光装置210形成的静电潜像显影以形成调色剂图像；转印装置212，该转印装置212用于将通过显影装置211形成的调色剂图像转印至图像接收介质上；清洁装置213;静电消除器214以及本发明的定影装置215。尽管在图18中未示出，但该成像设备还设置有用于将调色剂供应给显影装置211的调色剂供应装置。在与本实施例不同的实施例中，可以不设置静电消除器214。通过潜像保持构件207、充电装置208、电源209、曝光装置210、显影装置211、转印装置212、清洁装置213和静电消除器214构成调色剂图像形成单元。充电装置208是用于通过使导电构件(充电辊)与潜像保持构件207的表面接触并向该潜像保持构件均匀施加电压而将潜像保持构件的表面充电至预定电位的装置。设置在本发明的成像设备中的充电装置可以是诸如电暈或反电暈之类的非接触式充电类型的充电装置。当使用导电构件向潜像保持构件207充电时，电压被施加于该导电构件，其中待施加的电压可以是直流电压或叠加有交流电压的直流电压。除了该实施例中示出的充电辊之外，还可以使用诸如充电刷、充电膜或充电管之类的接触式充电类型的充电装置进行充电。此外，还可以使用诸如电晕或反电暈之类非接触式充电类型的充电装置进行充电。作为曝光装置210，可以使用能够用诸如半导体激光器、LED(发光二极管)或液晶快门之类的光源对潜像保持构件207的表面进行期望成像曝光的光学装置。其中，当使用能够以不相干光曝光的曝光装置时，会在导电支撑件和构成潜像保持构件207的感光层之间形成干涉图案。显影单元211可以是能够通过允许显影装置接触或不接触磁性(或非磁性)单组分(或双组分)显影剂来使静电潜像显影的普通显影装置。所述显影装置并没有特别限制，只要其具有上述功能即可，并且可以根据目的而适当地选择。用于转印装置212的转印装置的示例不仅包括辊式接触充电构件，而且还包括使用带、膜、橡胶铲等的接触式转印充电装置，以及诸如反电晕转印充电装置和电晕转印充电装置之类利用电暈放电的装置。清洁装置213设置用于在调色剂图像被转印之后清除粘附于潜像保持构件表面上的残余调色剂。具有通过清洁装置而清洁的表面的潜像保持构件在上述成像过程中被反复使用。所述清洁装置不仅可以是利用图中示出的清洁伊的装置，而且可以是其它诸如刷清洁、辊清洁之类的方法，但其中清洁铲是优选使用的。清洁铲的材料的示例可以是聚氨酯橡胶、氯丁橡胶、硅橡胶等。本实施例中的成像设备设置有静电消除器(光照射消除装置(eraselight-irradiatingdevice))214，如图18所示。当在反复使用潜像保持构件的情况下使用静电消除器时，可以防止将潜像保持构件的残余电位带入下一成像循环的现象发生，从而进一步提高图像质量。一第二实施例一图19是根据本发明第二实施例的成像设备的示意图。在图19中示出的成像设备220为中间转印型电子照相设备，并且在壳体400中，四个潜像保持构件401a至401d(例如，黄色、品红色、青色、和黑色图像可以分别通过各潜像保持构件401a、401b、401c和401d形成)沿中间转印带409彼此平行地布置。在上述成像设备中，设置有分别对应于上述四种颜色的四个调色剂图像形成单元，并且例如用于黄色的调色剂图像形成单元包括潜像保持构件401a、充电辊402a、显影装置404a、一次转印辊410a和清洁l产415a。潜像保持构件401a可以沿预定方向(在图中为逆时针方向)转动，并且充电辊402a、显影装置404a、一次转印辊410a以及清洁铲415a沿该转动方向布置。显影装置404a可以被供给包含在调色剂盒405a中的黄色调色剂，并且一次转印辊410a通过中间转印带409接触潜像保持构件401a。上述构造也应用于青色、品红色和黑色的调色剂图像形成单元的情况。在壳体400中，在预定位置还设置有激光源(曝光装置)403，激光可以从该激光源发射出并在充电后施加至潜像保持构件401a至401d的表面上。通过上述构造，当潜像保持构件401a至401d在成像时转动时，依次进行充电、曝光、显影、一次转印和清洁，这样，相应颜色的调色剂图像被转印至中间转印带409上且彼此重叠。中间带409由驱动辊406、支撑辊408和张紧辊407以预定张紧度支撑，并且能够通过上述辊的转动而无松垂地转动。二次转印辊413布置成经由中间转印带409与支撑辊408接触。被布置成夹在支撑辊408和二次转印辊413之间的中间转印带409通过清洁铲416清洁，并随后在后续的成像过程中反复地使用，该清洁铲416例如布置在与驱动辊406的外周相对的位置上。记录介质保持件411布置在壳体400中的预定位置处，并且放置在记录介质保持件411中的诸如纸张之类的记录介质500经由转印辊412传送至中间转印带409和二次转印辊413之间的接触部分，随后传送至本发明的定影装置414，并从壳体400中排出。在上述示例中，使用中间转印带409作为中间转印体，但是中间转印体可以与中间转印带409的情况一样为带的形式，或者可以为鼓的形式。所述记录介质并不受到特别限制，只要形成在潜像保持构件上的调色剂图像可被定影至所述记录介质表面上即可，并且该记录介质可以由纸、树脂膜等制成。示例在下文中，通过参考示例对本发明进行更详细的描述，然而本发明并不限于此。(示例1)<基辊的制备>对由铝制成的筒状芯材(材料CM-10;外径26mm;壁厚1.5mm;长度400mm)的外周进行以下的预处理用甲苯脱脂，利用刷子向待涂布弹性层的区域(该区域的长度为350mm，即从总长度400mm中除去分别位于两端部的25mm的区域)上涂敷橡胶底漆(商品名DY35-051A/B，由DowComingToraySilicon,Co.，Ltd.制造)。接着，使该筒状芯材在空气中干燥30分钟，并在炉中以150。C烘烤30分钟。随后，将已预处理的筒状芯材插入到内径为27mm的筒状金属套架中，且通过上盖烧结(capflame)和下盖烧结将筒状芯固定在所述金属套架的中部。在这种状态下，将液态硅橡胶(商品名DX35-2120A/B,由DowComingToraySilicon,Co.,Ltd.制造)从模口(diegate)浇注到筒状芯材外周和套架内周之间的间隙中，并在炉中以170。C烘烤1小时，以获得具有形成在筒状芯材外周上的弹性层的基辊。<表面层的形成>一PFA分散液一使用如下所示的两种市面上可获得的PFA分散液来形成表面层。(1)PFA分散液A(商品名PFA350J,由DuPont-MitsuiFluorochemicals,Co.，Ltd.希lJ造)该分散液包含作为PFA树脂组分的平均粒径为0.2pm的第一PFA树脂颗粒和平均粒径为8pm的第二PFA树脂颗粒，其中质量分率"第一PFA树脂颗粒/第二PFA树脂颗粒"的值为75/25。根据由固体19F-NMR和固体13C-NMR测定的在PFA树脂聚合中使用的单体的共聚比，全氟丙基乙烯基醚基于共聚中所用单体总量的共聚比为1.6mol%。(2)PFA分散液B(商品名PFA950HP-Plus，由DuPont-MitsuiFluorochemicals,Co.,Ltd.帝隨)该分散液包含作为PFA树脂组分的平均粒径为0.2pm的第一PFA树脂颗粒和平均粒径为8pm的第二PFA树脂颗粒，其中质量分率"第一PFA树脂颗粒/第二PFA树脂颗粒"的值为75/25。根据由固体19F-NMR和固体13C-NMR测定的在PFA树脂聚合中使用的单体的共聚比，全氟丙基乙烯基醚基于共聚中所用单体总量的共聚比为3.1mol%。一基辊的预处理一随后，基辊的表面通过喷涂涂布硅橡胶用底漆(商品名PR-990CL，由DuPont-MitsuiFluorochemicals,Co.，Ltd.制造)，以获得1pm厚的膜，接着在设为100°C的循环炉中热处理30分钟。一涂布装置(喷墨装置)一作为液滴排出头，采用图5中示出的一体式头。该一体式头(PixelJet64，用于喷墨记录装置的头，由TridentMernational,Inc.制造)为压电间歇式头，其中一个液滴排出头具有32喷嘴x2阵列。在形成表面层时，将墨盒充装PFA分散液A和PFA分散液B，从而分别从两个相邻的液滴排出头中喷出分散液。如图5所示，基辊布置成其轴线沿水平方向，并且能够在从液滴排出头向基辊上排出液滴时以预定速度转动。该一体式头布置成该头可以通过以下方式沿轴向扫描基辊，即，在沿基辊轴向在该基辊正上方的位置处，基辊顶部和布置液滴排出头的喷嘴口的平面之间的最小距离保持为10mm。该一体式头布置成各液滴排出头的喷嘴形成的排列与基辊的轴向垂直。每单位时间从液滴排出头排出的液滴量通过调整施加于压电元件的脉冲频率而由每单位时间排出的液滴数量进行控制，同时使从喷嘴排出的液滴直径保持不变。从与喷射时刻同步地使LED向墨滴闪光而通过CCD相机获得的图像确定的液滴直径获得从液滴排出头排出的液滴的平均体积为20pl。一表面层的形成(涂布膜的形成)一在基辊以200rpm的速率转动且用一体式头以0.3mm/min的速率从形成弹性层的区域的一端部至另一端部对基辊进行扫描的同时，使用上述涂布装置将两种PFA分散液以预定量排出至基辊的表面上。每单位时间排出的两种PFA分散液的总量被设定成恒定的(0.00077ml/min)，并且在基辊中部(位于距离弹性层的轴向的任一端部175mm的位置)处PFA分散液B的排出量的比率被设定为100%，而在基辊两端部(位于距离弹性层的轴向的任一端部Omm或350mm的位置)处PFA分散液A的排出量的比率设定为100%从液滴排出头排出的液滴的量被调整成这样，即当一体式头从一端部向中部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率减少1%，而PFA分散液B的排出量的比率增加1%。当一体式头从中部向另一端部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率增加1。Z，而PFA分散液B的排出量的比率减少1X。因此，厚度为30)im的涂敷膜形成在弹性层的表面上。在上述处理中，两种PFA分散液沿基辊轴向的排出比率的变化在图20中示出(变化由实线指示)，以作参考。一表面层的形成(干燥和烘烤)一随后，使具有形成在其弹性层表面上的涂布膜的辊以20rpm转动，并且同时在循环炉中以90。C千燥15分钟。此后，在烘烤炉中以320。C将辊烘烤30分钟，以获得定影辊。一定影辊各特征值的评价一根据沿宽度方向在支撑件和设置在该支撑件上或上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值(总厚度不平度)、表面层的平均厚度、沿宽度方向的表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值(表面层厚度不平度)和在表面层表面上在120°C时的动态摩擦系数来评价所获得的定影辊。表面层表面在120°C时的动态摩擦系数是通过使用不是形成在弹性层表面上而是在与制备定影辊的条件相同的条件下形成在聚酰亚胺膜上的测量样品而进行评价的。制备了五个等级的测试样品，并通过上述测量方法对其进行测量，其中PFA分散液A/PFA分散液B的排出量的比率分别为0/100、25/75、50/50、75/25、和100/0，。结果在表1中示出。从表1所示的结果可以看出，随着PFA分散液B与PFA分散液A的排出量的比率降低，动态摩擦系数也降低。从表1和图20所示的结果可以看出，动态摩擦系数沿表面层的宽度方向的变化具有渐减分布曲线，其中，动态摩擦系数沿从中部到两端部的方向以线性方式减少。从上述结果可以理解，沿表面层表面的宽度方向，中部处的动态摩擦系数为0.366，而在向两端部从中部离开160mm的位置处的动态摩擦系数为0.312，两者之间的差值为0.054。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage58</column></row><table>总厚度不平度、表面层的平均厚度和表面层的厚度不平度的评价结果以及稍后将描述的纸张起皱的评价结果在表3中示出。一纸张起铍的评价一所获得的定影辊作为加压辊安装在成像设备(商品名DocuCentreColor500，由富士施乐有限公司制造)中，该成像设备包括作为定影装置的一对定影辊，即加热辊和加压辊。在该定影装置中，加热辊用作驱动侧定影棍，而加压辊用作从动侧定影辊。通过该成像设备传送的纸张被修改成其中心线与加压辊表面层的中部一致。纸张起皱的评价通过以下方式实现即将定影温度设定在160°C、将处理速度设定在220mm/s,并且在A4尺寸纸张(纸张S，由富士施乐有限公司制造)短方向沿着传送方向进入的方式供应纸张，并且连续通过无油定影在100,0000张片材的整个表面上形成50%的铜版黑图像(halftoneblackimage)。防止纸张起皱效果以及效果是否持久的评价是通过对打印测试早期(大约第100张)成像之后的纸张进行取样和对打印测试的后期(大约第100，000张)成像之后的纸张进行取样而进行的。结果在表3中示出。在表3中示出的纸张起铍的评价标准如下A:未观察到纸张起皱。B:在十张纸中的多达五张纸中观察到细小波纹但是没有起皱。C:在十张纸中的多达三张纸中观察到纸张起铍。D:在十张纸中的多于三张纸中观察到纸张起皱。一调色剂粘附的评价一使用在上述纸张起铍评价中使用的成像设备形成20mmx20mm的具有100%浓度的黄色、品红色、青色和黑色的图像，且将所述图像定影在五张A3纸张(纸张P,由富士施乐有限公司制造)的前缘上，然后根据以下评价标准进行评价。结果在表3中示出。A:未观察到图像偏移。B:在五张纸中的多达三张纸上观察到非常轻微的偏移(几乎无法观察到的水平)。C:在五张纸中的多达三张纸上观察到非常轻微的偏移(在视觉上可以辨认但是在图像上不明显)。D:在五张纸中的至少一张纸上观察到可见偏移。-图像缺陷(条纹缺陷)的评价-根据以下标准评价是否在所获得的图像上产生了由于表面层表面的不均匀而导致的条纹缺陷。结果在表3中示出。A:未观察到图像缺陷。B:照亮时可以观察到非常细的线条。C:通过普通观察观察到细线条，但是不明显。D:能够清楚地观察到线条。(示例2)定影辊的制备方式除了以下几点外与示例1中的制备方式相同将从液滴排出头排出的液滴的量调整成当在基辊上涂敷在示例1中使用的两种PFA分散液时，在中部PFA分散液A的排出量的比率设定为100%，而在两端部PFA分散液B的排出量的比率设定为100%，并且当一体式头从一端部向中部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率增加1%，而PFA分散液B的排出量的比率减少1%，并且当一体式头从中部向另一端部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率减少1%，而PFA分散液B的排出量的比率增加1%。两种PFA分散液沿基辊轴向的排出量的比率在上述过程中的变化在图20(以点划线表示该变化)中示出，以作参考。从表1和图20所示的结果可以看出，动态摩擦系数沿表面层的宽度方向的变化具有渐增分布曲线，在该分布曲线中，动态摩擦系数沿从中部至两端部的方向以线性方式增加。从上述结果可知，沿表面层表面的宽度方向，中部处的动态摩擦系数为0.307，而向端部距离中部160mm的位置处的动态摩擦系数为0.361，两者的差值为0.054。除了所获得的定影辊作为在示例1中使用的成像设备中的加热辊安装之外，纸张起皱等的评价以与示例1中的方式相同的方式作出。结果在表3中示出。(示例3)一PFA分散液一为了形成表面层，将如下所示的PFA分散液C与在示例1中使用的PFA分散液A—起使用。PFA分散液C(商品名PFA920HP-Plus，由DuPont-MitsuiFluorochemicals，Co.,Ltd.制造)该分散液包含作为PFA树脂组分的平均粒径为0.2pm的第一PFA树脂颗粒和平均粒径为8pm的第二PFA树脂颗粒，其中质量分率"第一PFA树脂颗粒/第二PFA树脂颗粒"的值为75/25。根据由固体19F-NMR和固体13C-NMR测定的在PFA树脂聚合中使用的单体的共聚比，全氟丙基乙烯基醚基于共聚中所用单体总量的共聚比为3.1mol%。当改变分散液A/分散液C的比率时的动态摩擦系数在表2中示出。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage61</column></row><table>一定影辊的制备-除了使用分散液C替代示例1中的PFA分散液B之外，定影辊以与示例1中的方式相同的方式获得。在表面层表面上沿宽度方向的动态摩擦系数在中部为0.495，而在向两端部从中部离开160mm的位置处为0.323，两者的差值为0.172。除了所获得的定影辊作为加压辊安装在示例1中使用的成像设备中之外，纸张起皱等的评价以与示例1中的方式相同的方式作出。结果在表3中示出。(示例4)定影辊的制备方式除了以下几点之外与示例1中的制备方式相同将从液滴排出头排出的液滴的量调整成在基辊上涂覆在示例1中使用的两种PFA分散液时，在中部PFA分散液A的排出量的比率设定为100%,而在两端部PFA分散液A和B的排出量的比率分别设定为25%和75%，并且当一体式头从一端部向中部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率增加0.75%，而PFA分散液B的排出量的比率减少0.75%，并且当一体式头从中部向另一端部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率减少0.75%,而PFA分散液B的排出量的比率增加0.75%。从上述结果可知，沿表面层表面的宽度方向，中部处的动态摩擦系数为0.307，而向端部距离中部160mm的位置处的动态摩擦系数为0.346，两者的差值为0.039。除了所获得的定影辊作为加热辊安装在示例1中使用的成像设备中之外，纸张起皱等的评价以与示例1中的方式相同的方式作出。结果在表3中示出。(示例5)定影辊的制备方式除了以下几点外与示例1中的制备方式相同将从液滴排出头排出的液滴的量调整成当在基辊上涂覆在示例1中使用的两种PFA分散液时，在中部PFA分散液A和B的排出量的比率分别设定为50%和50%，而在两端部PFA分散液A和B的排出量的比率分别被设定为100%和0%，并且当一体式头从一端部向中部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率减少0.5%，而PFA分散液B的排出量的比率增加0.5%，而当一体式头从中部向另一端部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率增加0.5X，而PFA分散液B的排出量的比率减少0.5%。从上述结果可知，沿表面层的表面的宽度方向，在中部的动态摩擦系数为0.337，而向端部距离中部160mm的位置处的动态摩擦系数为0.310，两者的差值为0.027。除了所获得的定影辊作为加压辊安装在示例1中使用的成像设备中之外，纸张起皱等的评价以与示例1中的方式相同的方式作出。结果在表3中示出。(示例6)定影辊的制备方式除了以下几点外与示例1中的制备方式相同将从液滴排出头排出的液滴的量调整成当在基辊上涂敷在示例1中使用的两种PFA分散液时，在中部PFA分散液A的排出量的比率被设定为100%，而在两端部PFA分散液A和B的排出量的比率分别被设定为75%和25%，并且当一体式头从一端部向中部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率增加0.25%，而PFA分散液B的排出量的比率减少0.25%，而当一体式头从中部向另一端部移动时，每1.75mm的扫描距离，PFA分散液A的排出量的比率减少0.25%，而PFA分散液B的排出量的比率增加0.25%。从上述结果可知，沿表面层的表面的宽度方向，在中部的动态摩擦系数为0.307，而向端部距离中部160mm的位置处的动态摩擦系数为0.319，两者的差值为0.012。除了所获得的定影辊作为加热辊安装在示例1中使用的成像设备中之外，纸张起皱等的评价以与示例1中的方式相同的方式作出。结果在表3中示出。(比较例1)作为在示例1中使用的成像设备中的定影辊，除了仅使用PFA分散液A作为PFA分散液之外，定影辊的制备方式和实施例1中的制备方式相同。除了所获得的定影辊作为加热辊安装在示例1中使用的成像设备中之外，纸张起铍等的评价以与示例1中的方式相同的方式作出。结果在表4中示出。(比较例2)在比较例1中制备的定影辊的表面通过丙酮进行清洗并在室温下空气干燥30分钟。随后，将干燥后的定影辊沿宽度方向以50mm的间隔平均分为七个区域，并且将这七个相等区域中的除去在两端部的两个区域(当两端部之间的长度为350mm时，从Omm至50mm的区域和从300mm至350mm的区域)之外的五个区域(当两端部之间的长度为350mm时，沿定影辊的宽度方向从50mm至300mm的区域)用聚乙烯遮蔽带遮蔽，并且用TetraEtch(由Junkoshalnc.制造)处理位于两端部的未被遮蔽的两个区域五秒钟，然后用乙醇擦除处理溶液，之后用水清洗定影辊5分钟。接着，所述定影辊受到与上述相同的表面处理，除了以下几点不同所述七个区域中除去靠近在两端部的两个区域的两个区域(从50mm至100mm的区域和从250mm至300mm的区域)之外的五个区域(从Omm至50mm的区域、从100mm至250mm的区域和从300mm至350mm的区域)被聚乙烯遮蔽带遮蔽，并且所述处理时间为三秒钟。最后，除了七个区域中除去位于中部旁边且与已经受到上述表面处理的两个区域相邻的两个区域(从100mm至150mm的区域和从200mm至250mm的区域)之外的五个区域(从0mm至100mm的区域、从150mm至200mm的区域和从250mm至350mm的区域)被用聚乙烯遮蔽带遮蔽，并且处理时间为一秒钟之外，该定影辊所受到的处理与上述表面处理相同。中部区域(从150mm至200mm的区域)不受表面处理。已受到与上述相同处理的片材的表面层的摩擦系数的测量结果是，经过5秒钟的处理时间处理后为0.571，经过3秒钟的处理时间处理后为0.462，而经过1秒钟的处理时间处理后为0.399。除了所获得的定影辊作为加热辊安装在示例1中使用的成像设备中之外，纸张起皱等的评价以与示例1中的方式相同的方式作出。结果在表4中示出。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage65</column></row><table>权利要求1、一种定影构件，该定影构件包括筒状支撑件和设置在所述支撑件上或上方的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，在所述定影构件中沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上或上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50μm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成，所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20μm至50μm的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5μm以下；并且所述表面层的表面在120℃时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向变化。2、根据权利要求1所述的定影构件，其中，所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且其中，沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内。3、根据权利要求1所述的定影构件，其中，所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且其中，沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内。4、根据权利要求1所述的定影构件，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部减少。5、根据权利要求1所述的定影构件，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部增加。6、一种定影装置，该定影装置至少包括加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；所述加热构件或所述加压构件中的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述驱动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上或上方的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上或上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50,以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20pm至50pm的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5pm以下；并且所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从中部向两端部增加。7、根据权利要求6所述的定影装置，其中，所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。8、根据权利要求6所述的定影装置，其中，所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。9、根据权利要求6所述的定影装置，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部增加。10、一种定影装置，该定影装置至少包括加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；所述加热构件或所述加压构件中的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述从动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上或上方的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上或上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20|iim至50|am的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5^m以下；以及所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从中部向两端部减少。11、根据权利要求10所述的定影装置，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。12、根据权利要求10所述的定影装置，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。13、根据权利要求10所述的定影装置，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物，并且所述西氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部减少。14、一种成像设备，该成像设备至少包括潜像保持构件；充电装置，该充电装置用于向所述潜像保持构件的表面充电；潜像形成装置，该潜像形成装置用于在带电的所述潜像保持构件的表面上形成潜像；调色剂图像形成装置，该调色剂图像形成装置用于用显影剂使潜像显影以形成调色剂图像；转印装置，该转印装置用于将调色剂图像从所述潜像保持构件的表面转印至记录介质的表面；以及定影装置，该定影装置用于使被转印至所述记录介质的表面的调色剂图像定影，所述定影装置至少包括加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；所述加热构件或所述加压构件中的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述驱动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上或上方的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上或上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20pm至50|_im的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5pm以下；并且所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从所述中部向所述两端部增加。15、根据权利要求14所述的成像设备，其中，所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。16、根据权利要求14所述的成像设备，其中，所述驱动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。17、根据权利要求14所述的成像设备，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部增加。18、一种成像设备，该成像设备至少包括潜像保持构件；充电装置，该充电装置用于向所述潜像保持构件的表面充电；潜像形成装置，该潜像形成装置用于在带电的所述潜像保持构件的表面上形成潜像；调色剂图像形成装置，该调色剂图像形成装置用于用显影剂使潜像显影以形成调色剂图像；转印装置，该转印装置用于将调色剂图像从所述潜像保持构件的表面转印至记录介质的表面；以及定影装置，该定影装置用于使被转印至所述记录介质的表面上的调色剂图像定影，所述定影装置至少包括加热构件；以及加压构件，该加压构件被布置成与所述加热构件相接触；所述加热构件或所述加压构件中的任一个构件为驱动侧定影构件，而另一个构件为由所述驱动侧定影构件驱动的从动侧定影构件；所述从动侧定影构件包括筒状支撑件和设置在该支撑件上或上方的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上或上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50pm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成；所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20pm至50pm的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5pm以下；并且所述表面层的表面在120°C时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向从中部向两端部减少。19、根据权利要求18所述的成像设备，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在220mm至250mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部110mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。20、根据权利要求18所述的成像设备，其中，所述从动侧定影构件为所述表面层沿着所述支撑件的宽度方向的长度在320mm至360mm的范围内，并且沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的中部在120°C时的动态摩擦系数和朝向两端部距离所述中部160mm的位置处在120°C时的动态摩擦系数之间的差值在0.03至0.19的范围内的定影构件。21、根据权利要求18所述的成像设备，其中，所述含氟固体材料包括四氟乙烯/全氟烷基乙烯基醚共聚物，并且所述四氟乙烯/全氟垸基乙烯基醚共聚物中的氧原子的量沿着所述支撑件的宽度方向从所述表面层的中部向两端部减少。全文摘要本发明提供了一种定影构件、定影装置和成像设备，该定影构件包括筒状支撑件和设置在所述支撑件上或上方的一个或多个层，所述一个或多个层包括构成最外侧表面的表面层，在所述定影构件中，沿着所述支撑件的宽度方向所述支撑件和设置在所述支撑件上或上方的所有层的总厚度的最大值和最小值之间的差值为50μm以下；所述表面层由包含含氟固体材料的无缝构件构成，所述含氟固体材料的组成沿着所述支撑件的宽度方向变化；所述表面层的平均厚度在20μm至50μm的范围内；沿着所述支撑件的宽度方向所述表面层的厚度的最大值和最小值之间的差值为5μm以下；并且所述表面层的表面在120℃时的动态摩擦系数沿着所述支撑件的宽度方向变化。文档编号G03G15/20GK101178564SQ20071010909公开日2008年5月14日申请日期2007年6月18日优先权日2006年11月10日发明者木村润申请人:富士施乐株式会社