vd2 为 22. 4。TL/R1 = 2. 254，D23/D45 = 9. 376， OL/EPD = I. 797,D12/fl = 0. 036, XCT/f = 0. 689, (R2-R3) / (R10+R11) = 2. 390,vdl-vd2 =33. 3, R5-R4 = 0· 149。
[0107] [表一]第一实施例基本透镜数据
[0108]
[0111] 由表一的基本透镜数据及由图IB的像差曲线图可知，通过本实施例提供的六片 式成像镜头组，对非点像差、歪曲像差及球面像差有良好的补偿效果。
[0112] 请参阅图2A，图2A是显示本发明的第二实施例的六片式成像镜头组的示意图。如 图2A所示，其中第一透镜10至第六透镜60的物侧光学面与像侧光学面均使用式（1)的非 球面方程式所构成，其非球面系数如表四所示，且其参考波长为d线587nm。
[0113] 第二实施例的光学数据如表三所示，其中，在光轴上从第一透镜的物侧光学面至 成像面的距离TL为4. 59mm，在光轴上从所述第一透镜的物侧光学面至第六透镜的像侧光 学面的距离OL为3. 293mm，光学影像擷取镜头的焦距f为3. 189mm，第一透镜的物侧光学面 的曲率半径Rl为2. 636mm，第一透镜的像侧光学面的曲率半径R2为-6. 138mm，第二透镜的 物侧光学面的曲率半径R3为10. 000_，第二透镜的像侧光学面的曲率半径R4为1. 926_， 第三透镜的物侧光学面的曲率半径R5为2. 121mm，第五透镜的像侧光学面的曲率半径RlO 为-6. 819_，第六透镜的物侧光学面的曲率半径Rll为-6. 421_。
[0114] 在光轴上从第一透镜的像侧光学面至第二透镜的物侧光学面的距离D12为 0. 121mm，在光轴上从第二透镜的像侧光学面至第三透镜的物侧光学面的距离D23为 0. 213mm，在光轴上从第四透镜的像侧光学面至第五透镜的物侧光学面的距离D45为 0. 027mm，六片式成像镜头组的入瞳直径EH)为I. 571mm，第一透镜、第二透镜、第三透镜、第 四透镜、第五透镜与第六透镜的中心的厚度总和Σ (CT)为2. 292mm，第一透镜的焦距Π 为 3. 527mm，第二透镜的焦距f2为-3. 771mm，第三透镜的焦距f3为4. 950mm，第四透镜的焦距 f4为3. 186mm，第五透镜的焦距f5为3. 938mm，第六透镜的焦距f6为-1. 642mm，第一透镜 的阿贝数 vdl 为 55. 7,第二透镜的阿贝数 vd2 为 22. 4。TL/R1 = I. 741，D23/D45 = 7. 886， 0L/EPD = 2. 095,D12/fl = 0. 034, XCT/f = 0. 719, (R2-R3)/(R10+R11) = I. 219,vdl-vd2 =33. 3, R5-R4 = 0. 195〇
[0115] [表三]第二实施例基本透镜数据
[0121] 由表三的基本透镜数据及由图2B的像差曲线图可知，通过本实施例提供的六片 式成像镜头组，对非点像差、歪曲像差及球面像差有良好的补偿效果。
[0122] 请参阅图3A，图3A是显示本发明的第三实施例的六片式成像镜头组的示意图。如 图3A所示，其中，第一透镜10至第六透镜60的物侧光学面与像侧光学面均使用式（1)的 非球面方程式所构成，其非球面系数如表六所示，且其参考波长为d线587 nm。
[0123] 第三实施例的光学数据如表五所示，其中，在光轴上从第一透镜的物侧光学面至 成像面的距离TL为3. 03mm，在光轴上从所述第一透镜的物侧光学面至第六透镜的像侧光 学面的距离OL为2. 147mm，光学影像擷取镜头的焦距f为I. 861mm，第一透镜的物侧光学面 的曲率半径Rl为2. 529mm，第一透镜的像侧光学面的曲率半径R2为-2. 023mm，第二透镜的 物侧光学面的曲率半径R3为4. 697mm，第二透镜的像侧光学面的曲率半径R4为I. 070mm， 第三透镜的物侧光学面的曲率半径R5为I. 266mm，第五透镜的像侧光学面的曲率半径RlO 为-5. 051mm，第六透镜的物侧光学面的曲率半径Rll为-9. 271mm。
[0124] 在光轴上从第一透镜的像侧光学面至第二透镜的物侧光学面的距离D12为 0. 049mm，在光轴上从第二透镜的像侧光学面至第三透镜的物侧光学面的距离D23为 0. 10 Omm，在光轴上从第四透镜的像侧光学面至第五透镜的物侧光学面的距离D4 5为 0. 025mm，六片式成像镜头组的入瞳直径EH)为I. 014mm，第一透镜、第二透镜、第三透镜、第 四透镜、第五透镜与第六透镜的中心的厚度总和Σ (CT)为I. 723mm，第一透镜的焦距Π 为 2. 178mm，第二透镜的焦距f2为-2. 211mm，第三透镜的焦距f3为2. 685mm，第四透镜的焦距 f4为2. 048mm，第五透镜的焦距f5为2. 277mm，第六透镜的焦距f6为-1. 065mm，第一透镜 的阿贝数 vdl 为 55. 7,第二透镜的阿贝数 vd2 为 22. 4。TL/R1 = I. 198，D23/D45 = 4. 000， 0L/EPD = 2. 117,D12/fl = 0. 022, XCT/f = 0. 926, (R2-R3) / (R10+R11) = 0. 469,vdl-vd2 =33. 3, R5-R4 = 0· 196。
[0125][表五]第三实施例基本透镜数据
[0127][表六]第三实施例的非球面系数
[0130] 由表五的基本透镜数据及由图3B的像差曲线图可知，通过本实施例提供的六片 式成像镜头组，对非点像差、歪曲像差及球面像差有良好的补偿效果。
[0131] 请参阅图4A，图4A是显示本发明的第四实施例的六片式成像镜头组的示意图。如 图4A所示，其中，第一透镜10至第六透镜60的物侧光学面与像侧光学面均使用式（1)的 非球面方程式所构成，其非球面系数如表八所示，且其参考波长为d线587nm。
[0132] 第四实施例的光学数据如表七所示，其中，在光轴上从第一透镜的物侧光学面至 成像面的距离TL为4. 05mm，在光轴上从所述第一透镜的物侧光学面至第六透镜的像侧光 学面的距离OL为3. 010mm，光学影像擷取镜头的焦距f为2. 882mm，第一透镜的物侧光学面 的曲率半径Rl为I. 867mm，第一透镜的像侧光学面的曲率半径R2为-6. 208mm，第二透镜的 物侧光学面的曲率半径R3为8. 163mm，第二透镜的像侧光学面的曲率半径R4为1.681mm， 第三透镜的物侧光学面的曲率半径R5为I. 910mm，第五透镜的像侧光学面的曲率半径RlO 为-3. 061mm，第六透镜的物侧光学面的曲率半径Rll为-5. 853mm。
[0133] 在光轴上从第一透镜的像侧光学面至第二透镜的物侧光学面的距离D12为 0. 049mm，在光轴上从第二透镜的像侧光学面至第三透镜的物侧光学面的距离D23为 0. 212mm，在光轴上从第四透镜的像侧光学面至第五透镜的物侧光学面的距离D45为 0. 027mm，六片式成像镜头组的入瞳直径EH)为I. 575mm，第一透镜、第二透镜、第三透镜、第 四透镜、第五透镜与第六透镜的中心的厚度总和Σ (CT)为2. 25mm，第一透镜的焦距Π 为 2. 764mm，第二透镜的焦距f2为-3. 357mm，第三透镜的焦距f3为4. 990mm，第四透镜的焦距 f4为2. 662mm，第五透镜的焦距f5为4. 163mm，第六透镜的焦距f6为-1. 452mm，第一透镜 的阿贝数 vdl 为 55. 7,第二透镜的阿贝数 vd2 为 22. 4。TL/R1 = 2. 170，D23/D45 = 7. 834， OL/EPD = I. 912,D12/fl = 0. 018, XCT/f = 0. 781, (R2-R3)/(R10+R11) = I. 612,vdl-vd2 =33. 3, R5-R4 = 0· 229。
[0134] [表七]第四实施例基本透镜数据
[0140] 由表七的基本透镜数据及由图4B的像差曲线图可知，通过本实施例提供的六片 式成像镜头组，对非点像差、歪曲像差及球面像差有良好的补偿效果。
[0141] 请参阅图5A，图5A是显示本发明的第五实施例的六片式成像镜头组的示意图。如 图5A所示，其中第一透镜10至第六透镜60的物侧光学面与像侧光学面均使用式（1)的非 球面方程式所构成，其非球面系数如表十所示，且其参考波长为d线587nm。
[0142] 第五实施例的光学数据如表九所示，其中，在光轴上从第一透镜的物侧光学面至 成像面的距离TL为3. 837_，在光轴上从所述第一透镜的物侧光学面至第六透镜的像侧光 学面的距离OL为2. 757mm，光学影像擷取镜头的焦距f为2. 589mm，第一透镜的物侧光学面 的曲率半径Rl为2. 166mm，第一透镜的像侧光学面的曲率半径R2为-4. 022mm，第二透镜的 物侧光学面的曲率半径R3为8. 853_，第二透镜的像侧光学面的曲率半径R4为1. 544_， 第三透镜的物侧光学面的曲率半径R5为I. 795mm，第五透镜的像侧光学面的曲率半径RlO 为-10. 000mm，第六透镜的物侧光学面的曲率半径Rll为-10. 000mm。
[0143] 在光轴上从第一透镜的像侧光学面至第二透镜的物侧光学面的距离D12为 0. 072mm，在光轴上从第二透镜的像侧光学面至第三透镜的物侧光学面的距离D23为 0. 167mm，在光轴上从第四透镜的像侧光学面至