0054]另一方面，在声道42a的出口侧、即旋涡的靠外周的部分设置有出口开口部42d，声音从该出口开口部42d向外部发出。此处，声道42a的开口面积从入口开口部42c朝着出口开口部42d逐渐增大。由此，如图4的虚线箭头所示，使因膜片35的振动而产生的声音的声压级放大，能够发出规定音量的声音。需要注意的是，通过使图4的虚线箭头随着从入口开口部42c朝着出口开口部42d而逐渐变大(粗)，从而表现出声压级被放大的状态。
[0055]接着，使用附图，对以上这样形成的喇叭装置10的动作进行详细说明。喇叭装置10通过在极短时间内反复进行以下所示的电磁铁吸引动作和膜片弹力动作，从而在喇叭开关的操作中接连发出警报声。
[0056]电磁铁吸引动作
[0057]当驾驶员等操作了喇叭开关时，从车辆侧的供电连接器经由正侧阳端子31、第二铆钉26、固定供电部件29、固定接点30、可动接点34、可动供电部件32向线圈24提供电流。于是，线圈24被通电，线圈24和棒22作为电磁铁发挥作用。由此，可动铁芯36反抗膜片35的弹力而被棒22吸引，向棒22移动。
[0058]于是，可动铁芯36的操作环36b下压可动供电部件32，由此，可动接点34从固定接点30分离。因而，线圈24为非通电状态，进而棒22的吸引力变为零。需要注意的是，由于主体部36a和棒22之间的间隙S1的大小设定得大于操作环36b和可动供电部件32之间的间隙S2的大小(S1>S2)，因此，可动铁芯36和棒22无冲撞。
[0059]膜片弹力动作
[0060]棒22的吸引力变为零之后，因膜片35的弹力，可动铁芯36从棒22分离。然后，因可动供电部件32的弹力，可动接点34再次与固定接点30抵接，由此，电流再次流入线圈
24。这样，高速地反复进行“电磁铁吸引动作”和“膜片弹力动作”，随着可动铁芯36的振动，膜片35振动并产生声音。
[0061]然后，因膜片35的振动而产生的声音经由空气振动室39、空气流路50、发声室42b、入口开口部42c、声道42a、出口开口部42d而放大了声压级之后，向共振器40的外部友尸。
[0062]此处，使用计算机对本发明申请的喇叭装置10中的空气流路50处的空气流动难易度和现有技术的喇叭装置(参照图11)中的空气流路h处的空气流动难易度进行了模拟。以下，使用图5及图6，对各自的模拟结果进行比较。
[0063]需要说明的是，本次的模拟中使用了有限元分析法(FEM分析)。而且，图5和图6中所示的虚线内部表示空气流路50、h的周边。进而，在图5的(a)、(b)以及图6的(a)、
(b)中，淡颜色的网眼部表示压力(P)低、浓颜色的网眼部表示压力(P)高。而且，在图5的
(c)及图6的(c)中，淡颜色的网眼部表示流速(V)慢、浓颜色的网眼部表示流速(V)高。
[0064]如图5的(a)及图6的(a)所示，可知在空气振动室39、m的容积增加(吸入)时，图5的(a)所示的本发明申请的空气振动室39内的压力(P)更高。这表明与现有技术的空气流路h相比，在本发明申请的空气流路50中空气更易流动。S卩，与现有技术相比，由于本发明申请中基本无阻碍地吸入大量空气至空气振动室39，因此，与现有技术的空气振动室m相比，本发明申请的空气振动室39的压力(P)更高。
[0065]另一方面，如图5的(b)及图6的(b)所示，可知在空气振动室39、m的容积减少(排出)时，图6的(b)所示的现有技术的空气振动室m内的压力(P)更高。这与上述吸入时同样，表明与现有技术的空气流路h相比，在本发明申请的空气流路50中空气更易流动。即，与现有技术相比，本发明申请能够很快地排出空气振动室39内的空气，因此，与本发明申请的空气振动室39相比，现有技术的空气振动室m的压力(P)更高。
[0066]并且，如图5的(c)及图6的(c)所示，当比较在空气流路50和空气流路h流动的空气的流速(V)时，与现有技术相比，本发明申请的浓颜色的网眼部的面积更大。由此可知，从空气振动室39排出的空气的流速(VI)比从空气振动室m排出的空气的流速(V2)快(V1>V2)。这样可知，本发明申请的空气流路50与现有技术的空气流路h相比，空气更加顺畅地流动。这意味着如图2所示地在线圈24和棒22作为电磁铁发挥作用时膜片35能够合理振动。
[0067]如图7的(a)所示，关于声压级(dB (A))的偏差((i'O吞)改善情况，针对490Hz的高音用(高(High))以及410Hz的低音用(低(Low))，在本发明申请和现有技术间进行了比较。其结果可知，尤其是在490Hz的高音用的喇叭装置中，本发明申请与现有技术相比抑制了偏差的发生。具体而言，相对于现有技术的声压级的偏差范围为107.5 (dB(A))?110.9 (dB(A))，本发明申请的声压级的偏差范围为109.0(dB(A))?110.7 (dB (A))。
[0068]这是因为，在本发明申请中使用了圆锥台形的垫片37(参照图3)，由此，膜片35的组装孔35a的周边的变形被抑制，膜片35可以无偏差地高精度地固定于可动铁芯36。需要注意的是，在410Hz的低音用的喇叭装置的情况下，本发明申请和现有技术双方的偏差范围大致相同。图7的(a)的虚线表示声压级的偏差的平均值。
[0069]进而，如图7的(b)所示，关于膜片35、e(参照图3和图11)开始振动并产生声音的电压幅度(電圧幅)(Vt)的偏差6 O g )改善情况，针对490Hz的高音用(高(High))以及410Hz的低音用(低(Low))，在本发明申请和现有技术间进行了比较。其结果可知，尤其是在410Hz的低音用的喇叭装置中，本发明申请与现有技术相比，偏差的发生被抑制。具体而言，相对于现有技术的电压幅度的偏差范围为7.5(Vt)?9.5 (Vt)，本发明申请的电压幅度的偏差范围为9.0 (Vt)?10.0 (Vt)。
[0070]这是因为，在本发明申请中，由于使用圆锥台形的垫片37(参照图3)，从而本发明申请的空气流路50(参照图5)与现有技术的空气流路h(参照图6)相比，空气更易流动，膜片35更易弯曲。需要注意的是，在490Hz的高音用的喇叭装置的情况下，本发明申请和现有技术双方的偏差范围大致相同。图7的(b)的虚线表示电压幅度的偏差的平均值。
[0071]如以上所详述地，根据实施方式1所涉及的喇叭装置10，因为使形成空气流路50的垫片37的倾斜面37c形成为随着在可动铁芯36的轴方向上远离膜片35而直径尺寸逐渐缩小的倾斜面，所以与现有的具有垂直面k(参照图11)的阶梯形状的空气流路h相比，能够使在空气流路50流动的空气流更为顺畅。因而，在空气流路50流动的空气流不易产生紊乱，能够抑制喇叭装置10的音响特性的偏差(《；'' 6 Ο吞)。
[0072]而且，根据实施方式1所涉及的喇叭装置10，因为采用圆锥台形的厚的一个垫片37(参照图3)代替了现有的两张直径尺寸不同的垫片c、d(参照图11)，所以能够提高垫片37的刚性。因此，垫片37不会因组装部36c的压紧作业而变形。因而，与现有相比，能够在削减部件件数的同时，使装配工序简化。而且，能够可靠地防止由于现有的垫片c、d的刚性分别较低所导致的膜片的组装孔周边变形，能够更加抑制各产品的音响特性的偏差。
[0073]接着，使用附图，对本发明的实施方式2、3进行详细说明。需要注意的是，对具有与上述实施方式1同样的功能的部分标注相同的符号，并省略其详细的说明。
[0074]图8示出实施方式2的喇叭装置的局部放大图，图9示出实施方式3的喇叭装置的局部放大图，图10的(a)、(b)、(c)分别示出实施方式2、3的与图5对应的模拟图。
[0075]如图8、9所示，在实施方式2、3的喇叭装置60、70中，与实施方式1的喇叭装置10(参照图3)相比，仅空气流路61、71的形状不同。具体而言，在实施方式2的喇叭装置60的空气流路61中，在作为间隔壁部件的盖38的出声口(贯通孔)62的内周部设置有倾斜面63。S卩，使盖38的内周部形成为倾斜面63，该倾斜面63随着在可动铁芯36的轴方向上远离膜片35而直径尺寸逐渐缩小。