专利名称：无缝钢管的制造方法
技术领域：
本发明涉及强度及韧性优良、且作为油井管适合的无缝钢管的制造方法。
背景技术：
用于油井管的无缝钢管要求强度、韧性等优良，美国石油协会(API)规格的N80等级的油井管，规定拉伸强度为724MPa以上，屈服强度为552～758MPa。
要制造满足该API规格的N80等级的规定的无缝钢管，在制管后，一般进行淬火、回火的热处理从而高强度化。但是，为了进行上述的热处理，需要淬火用的加热炉、回火用的保温炉等设备，从而成本提高。
因此，提出了使用加工热处理制管，制管后不实施热处理只进行空冷就具备高强度的油井用无缝钢管，并也供于实用。例如，在特许文献1中公示了如下方法，加热均热在900～1300℃后，用穿孔机穿孔，接着将用芯棒式无缝管轧机实施加工率30％以上的第一次热加工(壁厚加工)的管坯以规定的冷却速度冷却至低于400℃，其后用再加热炉加热至Ac3以上的规定温度范围，用轧制机等实施加工率5％以上的第二次热加工(缩径或壁厚加工)之后空冷。
另外，在特许文献2中公示了如下方法，用穿孔机及芯棒式无缝管轧机进行穿孔与热加工后，以规定的冷却速度急冷至350℃以下的温度，随后在再加热到Ac1以下的规定范围内的温度后，用轧制机以5％以上的截面收缩率进行缩径加工，之后进行空冷，在特许文献3中也提出向再加热炉装入前将管坯冷却至相变温度(Ac1)以下，进行再加热，用拉伸轧制机精加工至规定的尺寸的应用了加工热处理的制造方法。
这些方法因为可以省略热处理，所以具有制造效率高的优点。但是，在拉伸轧制机的加工度都低时，不能满足上述API规格规定的强度，或成为韧性低且非常脆的原材。
作为其解决的措施，在特许文献4中提出如下方法，将用芯棒式无缝管轧机热轧的原材冷却到Ar1点以下的温度后，用再加热炉再加热至Ac3相变点～Ac3相变点+50℃，从而使贝氏体或马氏体主体的组织转变成奥氏体组织，进而，在轧制机轧制前均匀冷却至700～780℃后，用轧制机缩径轧制。根据该方法，可以得到满足API规格的N80等级规定的高韧性、高强度的无缝钢管。但是，因为在轧制机轧制前付加了上述的均一冷却工序，所以有制造效率大大降低的缺点。
特许文献1特开平2-254122号公报特许文献2特开昭63-96215号公报特许文献3特开平3-107421号公报特许文献4特开平6-240357号公报如上所述，应用了现有加工热处理的无缝钢管的制造方法中，将用芯棒式无缝管轧机热轧的管坯冷却至规定的温度范围后，装入再加热炉再加热。但是，之后进行轧制机的轧制中，其加工度低时存在不能得到满足上述API规格规定的强度或韧性降低的问题。为解决该问题在轧制机轧制前增加均一冷却的工序，制造效率大大降低。
发明内容
本发明是鉴于这种情况而构成的，其目的在于，提供一种无缝钢管的制造方法，用加工热处理高效地制造作为油井管的无缝钢管，该无缝钢管满足API规格的N80等级的强度规定(拉伸强度724MPa以上、屈服强度552MPa～758MPa)，且韧性也优异。
为解决上述问题，本发明者们重复探讨了高效适用的加工热处理。其结果是，判定在将由芯棒式无缝管轧机热轧后的管坯装入再加热炉前，需要相变成马氏体、贝氏体、铁素体、珠光体或它们的混合组织的任一种(优选为马氏体或贝氏体)，使组织细化，使热轧后的管坯冷却至Ar1相变点以下。应用了现有的加工热处理的无缝钢管的制造中，由于用芯棒式无缝管轧机热轧后通常再装入再加热炉，故产生所述的强度、韧性降低的问题。该问题用上述特许文献1～3提案的方法也不能解决。
另外，本发明者们发现，适当的钢的化学成分(这时是碳当量)与适当的采用拉伸轧制机得到的加工度(截面积加工度)之间有相关性。另外，如果在决定再加热炉中的加热温度条件的基础上，还考虑采用拉伸轧制机得到的加工度，则就判断为不能合理地进行加热温度上限的设定。
本发明基于这种的见解，其主旨是下述的无缝钢管的制造方法。
即，一种无缝钢管的制造方法，在加热钢坯，并用穿孔轧制机穿孔后，用芯棒式无缝管轧机以30％以上的截面积加工度实施热轧加工成管坯，将该管坯冷却至Ar1相变点以下，接着，用再加热炉加热至Ac3～(Ac3+30℃+采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(％))的温度范围后，用拉伸轧制机以满足下述(i)式的条件进行加工，然后进行空冷，其中，所述钢坯以质量％计含有C0.30～0.45％、Si0.50％以下、Mn1.0～2.0％、Cr0.2～1.0％、V0.02～0.20％、Nb0.005～0.050％及Al0.050％以下，余量是Fe及杂质，作为杂质的P为0.05％以下、S为0.005％以下、Cu为0.05％以下、N为0.030％以下、O(氧气)为0.005％以下、H为0.0005％以下。
552＜2.04X+681.5Ceq＜758…(i)这里，X采用拉伸轧制机得到的截面积加工度“％”Ceq用下式表示的碳当量“％”Ceq＝C+Mn/5+Si/7+(Cu+Cr)/9+Ni/22+V/2在表示上述碳当量的式子中，C、Mn等各元素符号是指各元素的含量(质量％)。
这里的“截面积加工度”是用加工前后的管坯的截面积的减少率表示的加工度。即，用{(加工前的截面积-加工后的截面积)/加工前的截面积}×100(％)求得的加工度。
在上述本发明的无缝钢管的制造方法中，钢坯含有上述的化学成分，还可以以质量％计含有C0.30～0.45％、Si0.50％以下、Mn1.0～2.0％、Cr0.2～1.0％、V0.02～0.20％、Nb0.005～0.050％及Al0.050％以下，还含有Ni0.10％以下、Mo0.10％以下及Ti0.05％以下中的一种或两种以上，余量是Fe及杂质，作为杂质的P为0.05％以下、S为0.005％以下、Cu为0.05％以下、N为0.030％以下、O(氧)为0.005％以下、H为0.0005％以下。
根据本发明的无缝钢管的制造方法，可以使用加工热处理高效率的制造满足API规格的N80等级的强度规定(拉伸强度724MPa以上、屈服强度552MPa～758MPa)，且韧性也优异的作为油井管的无缝钢管。
图1是说明热轧制造无缝钢管的曼乃斯曼制管法的制造工序之一例的图；图2是表示钢的碳当量与采用拉伸轧制机得到的截面积加工度的关系的图；图3表示钢坯的氢含量和氢裂纹发生的关系的图。
符号说明1圆形钢坯2中空管坯3穿孔轧制机4芯棒式无缝管轧机4r轧辊5再加热炉6拉伸轧制机具体实施方式
下面，就本发明的无缝钢管的制造方法，包括如上限定构成该钢管的钢的化学组成及制造条件的理由，进行具体的说明。
首先，叙述钢中含有的各成分的作用效果与其含量的限定理由。另外，各成分的‘％’是指“质量％”。
C0.30～0.45％C是用于提高用本发明的方法制造的无缝钢管的强度的不可或缺的元素。C含量低于30％，就不能得到充分的强度。另外，若C含量超过45％，则韧性降低，摆锤冲击试验的截面迁移温度为0℃以上，因此有时成为实用上的问题。在API规格的N80等级中没有关于摆锤冲击试验的规定，但是，实用上优选截面迁移温度为低于0℃。
Si0.50％以下因为Si有脱氧作用，所以优选少量添加。但是，因为过量添加韧性会恶化，所以将Si含量的上限设定为0.50％。即使少量的添加也是有效果的，因此，Si含量的下限没有限定，但是，为得到明显的效果，优选含有0.05％以上。
Mn1.0～2.0％由于如上那样规定提高钢的强度的C含量的上限，因此，Mn是对用本发明的方法制造的无缝钢管的高强度化起到非常大的作用的元素。Mn的含量低于1.0％时，不能得到规定的强度，另外，若含量超过2.0％，则韧性恶化。因此，Mn含量设定为1.0～2.0％。
Cr0.2～1.0％Cr是用于钢的高强度化的必须添加的元素之一。Cr的含量低于0.2％时，不能得到规定的强度，若含量超过1.0％，则粗大的Cr碳化物大量产生，使韧性降低，因此，Cr的含量设定为0.2～1.0％。
V0.02～0.20％V是用于得到高强度、高屈服比(屈服点/拉伸强度)所必须的元素。用拉伸轧制机精加工时的截面积加工率越低晶粒越粗大化，屈服比下降，因此，添加V必然得到高强度、高屈服比。V的含量低于0.02％时，V的添加效果不能得到充分体现。另外，如果含量超过0.20％，则韧性下降。因此，V的含量设定为0.02～0.20％。
Nb0.005～0.050％Nb具有析出NbC，在用再加热炉加热时，通过钉扎效果有抑制晶粒粗大的作用。Nb的添加量低于0.005％时，其效果不能得到充分体现，含量超过0.050％时，韧性下降。因此，Nb的含量设定为0.005～0.050％。
Al0.050％以下Al有脱氢作用，所以可以在炼钢阶段使用。但是，过量含有时，韧性恶化，因此，Al的含量设定在0.050％以下。
用本发明的方法制造的无缝钢管是含有上述的成分、余量是Fe及杂质的钢管。作为杂质，规定P在0.05％以下、S在0.005％以下、Cu在0.05％以下、N在0.030％以下、O(氧)在0.005％以下、H在0.0005％以下，其理由如下。
P在晶界析出，使韧性极度恶化。优选P越少越好，钢水通常含有较多的P，是不可避免混入的元素。因此，将P含量的容许范围的上限设定为0.05％。
S因为偏析，而使韧性极度恶化。优选S越少越好，是与P同样的不可避免混入的元素。因此，将S含量的容许范围的上限设定为0.005％。
Cu含量多时热加工性恶化，所以越少越好。因此，将Cu含量的上限设定为0.05％。
N从大气侵入钢水中。其含量超过0.030％时韧性恶化，因此将N含量的允许范围的上限设定为0.030％。
O(氧)在熔炼时侵入钢中，钢中的夹杂物增多韧性恶化。因此，将O含量设定为0.005％以下。优选为0.003％以下。
H在钢坯阶段存在于钢中时，钢坯引起氢裂纹，使钢管的制造不能进行。因此，H的含量在钢坯阶段必须为0.0005％以下(参照后述的图3)。优选为0.0002％以下。为满足这种条件，只要进行通过钢坯的退火软化等的氢含量的调整即可。
用本发明的方法制造的无缝钢管不仅含有上述的成分(C、Si、Mn、Cr、V、Nb及Al)中，还可以含有Ni0.10％以下、Mo0.10％以下及Ti0.05％以下中的一种或两种以上。之所以将这些成分的作用效果及含量限定在上述范围，是因为有如下理由。
Ni0.10％以下Ni有提高钢的韧性的作用效果，因此，只要根据需要添加即可。由于其是贵重的金属元素，故大量的含有时制品成本增大，对经济不利，因此将Ni含量的上限设定为0.10％。即使少量添加也有效果，因此Ni含量的下限不限定，但是，为得到明显的效果，优选为含有0.03％以上。
Mo0.10％以下Mo是使碳当量上升，对钢的高强度化有用的元素，可以根据需要添加。由于与Ni同样是贵重的金属元素，因此将其含量的上限设定为0.10％。即使少量添加也有效果，因此Mo含量的下限不限定，但是，为得到明显的效果，优选为含有0.03％以上。
Ti0.05％以下Ti具有在为使加工性低的材料高强度化而提高碳当量时，防止钢坯的裂纹的作用，因此可以根据需要添加。特别在碳当量0.80以上时，其效果显著。但是，Ti添加过量钢的韧性会降低，所以将Ti含量的上限设定为0.05％。即使少量添加也有效果，因此Ti含量的下限不限定，但是，为得到明显的效果，优选为含有0.02％以上。
下面叙述制造条件。
本发明的无缝钢管的制造方法在于，加热具有上述化学组成的钢坯，用穿孔轧制机穿孔后，用芯棒式无缝管轧机以30％以上的截面积加工度实施热轧成为管坯，将该管坯冷却至Ar1相变点以下，接着用再加热炉加热至Ac3～(Ac3+30℃+采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(％))的温度范围，之后，用拉伸轧制机以满足上述(i)式的条件进行加工，接着进行空冷。
首先在说明这样限定无缝钢管的制造条件的理由之前，对作为无缝钢管的一般的制造方法应用的曼乃斯曼制管法进行概述。
热环境下制造无缝钢管的曼乃斯曼制管法由以下工序构成在中实的钢坯的中心部开孔的穿孔工序、以该穿孔的中空管坯的壁厚加工为主要目的的延伸轧制工序、使管坯外径减径而精加工至目标尺寸的定径轧制工序。
通常，在穿孔工序中使用曼乃斯曼穿孔机、交叉型穿孔轧制机、压力机穿孔轧制机等穿孔轧制机，在延伸轧制工序使用芯棒式无缝管轧机、芯棒式轧管机、阿塞尔轧管机等轧制机，另外，在定径轧制工序中分别使用拉伸轧制机及定径机等孔型轧制机。
图1是说明热轧制造无缝钢管的曼乃斯曼制管法的制造工序之一例的图。该制管方法是将加热到规定温度的中实的圆形钢坯1作为被轧制材，将该圆形钢坯1输送给穿孔轧制机3，将其轴心部穿孔制造中空管坯2。随后，将制造的中空管坯2直接或根据需要通过与上述穿孔轧制机同一构成的延伸轧机进行扩径、薄壁化，之后，输送给后续的芯棒式无缝管轧机4的延伸轧制装置进行延伸轧制。
用芯棒式无缝管轧机4进行延伸轧制时，中空管坯2通过装入的芯杆4b和限制管坯外面的轧辊4r延伸，并同时冷却。因此，通过了芯棒式无缝管轧机4的中空管坯2随后再次装入再加热炉5，进行再加热。之后，通过拉伸轧制机6进行磨管、形状修正及定径，经过上述精整工序制造成为制品的无缝钢管。
在本发明的无缝钢管的制造方法中，首先，加热具有上述化学组成的钢坯，用穿孔轧制机穿孔而成为中空管坯。是使用图1所示的穿孔轧制机3制造中空素管2的穿孔工序。
这时钢坯的加热温度没有特别的限定。优选在通常进行的1150～1250℃的温度范围内进行加热。加热时间也只要适宜决定即可，使得在上述温度范围内加热到钢坯的中心部。通常优选2～4小时。另外，穿孔也可以使用上述的曼乃斯曼穿孔机之外的任一种穿孔轧制机。在本发明的实施例中使用了穿孔机。
之后，对该中空管坯用芯棒式无缝管轧机以30％以上的截面积加工度实施热加工(下面也称为“一次加工”)，得到管坯。即延伸轧制工序。
将截面积加工度设定为30％以上是为了使晶粒微细化，低于30％时，微细化不充分。
随后将该管坯冷却至Ar1相变点以下。这如上所述，是为了在将由芯棒式无缝管轧机进行的热轧轧制后的管坯装入再加热炉之前，相变成马氏体、贝氏体、铁素体、珠光体或它们的混合组织的任一种而使组织细化。该情况下，向冷却耗费时间的铁素体、珠光体的相变使制造效率降低，因此优选向马氏体或贝氏体的相变。
接着，将上述冷却后的管坯用再加热炉加热至Ac3～(Ac3+30+采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(％))的温度范围。
将再加热温度设定为Ac3相变点以上是为了向再加热炉装入之前冷却至Ar1相变点以下，通过加热至Ac3相变点以上而再一次逆相变为奥氏体组织，使组织细化。
另一方面，将再加热温度的上限如上述的方式限定是为了防止奥氏体晶粒的粗大化。拉伸轧制机得到的截面积加工度低时，伴随加工的晶粒的细化不充分，晶粒粗大，强度、韧性也降低。因此，越降低再加热温度，就越是需要进一步阻止奥氏体晶粒粗大化。因此，在表示再加热温度上限的式中插入了“采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(％)”。
即，在再加热炉中制定加热温度条件时，不是单独将根据钢种确定的Ac3相变点作为基准，而是将在Ac3相变点上增加将采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(％)转换的温度(℃)的数值的温度为基准，因为由拉伸轧制机加工时的截面积加工度对晶粒微细化的影响反映到再加热温度上，所以可以更合理的设定再加热温度的上限。
然后，对再加热的管坯用拉伸轧制机在满足上述(i)式的条件下实施加工。图1所示是通过拉伸轧制机6的的定径轧制工序。
之所以作这样的规定是因为，如下所示，适当的钢的化学组成(碳当量Ceq)和适当的采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(X)之间有相关性，通过在满足(i)式的条件下实施加工，可以得到满足该API规格的N80等级的强度规定。
图2是表示钢的碳当量与采用拉伸轧制机得到的截面积加工度的关系的图。将碳当量(Ceq)和截面积加工度(X)作为两轴，在后述的实施例中，对钢的化学组成在本发明规定的范围内的管坯，将碳当量和截面积加工度的值制作成图，○表示屈服强度及拉伸强度满足API规格N80等级的强度规定的值，×表示规定以外的值。
同图中的直线L和直线H表示上述的○和×的界限，靠近直线L上方、靠近直线H的下方的区域是满足API规格的N80等级的强度规定的区域。
直线L从其倾斜度和在坐标上的位置，可以表示为“552＝2.04X+681.5Ceq”，该直线L上方的区域可以表示为“552＜2.04X+681.5Ceq”。另外，直线H从同图的其倾斜度和在坐标上的位置可以表示为“2.04X+681.5Ceq＝758”，该直线H的下方的区域可以表示为“2.04X+681.5Ceq＜758”。
将该直线L上方的区域表示的“552＜2.04X+681.5Ceq”与直线H下方的区域表示的“2.04X+681.5Ceq＜758”结合为552＜2.04X+681.5Ceq＜758，即得到(i)式。满足该(i)式的区域，是图2中“本发明的规定范围”表示的区域，是满足API规格的N80等级的强度规定的区域。
这样，上述(i)式是由多数制管试验中的碳当量(Ceq)和采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(X)、及此时得到的无缝钢管的强度(屈服强度、拉伸强度)的关系导出的条件式。
另外，在包含直线L其下方，不满足API规格的N80等级的强度规定(在图2中表示为”强度不足”)，在包含直线H其上方的区域，是API规格的强度规定之外的(在图2中表示为”过强度”)。
在实施上述的拉伸轧制机的加工后，进行空冷。
根据以上所述的本发明的无缝钢管的制造方法，可以用加工热处理高效率地制造满足API规格的N80等级的强度规定(拉伸强度724MPa以上、屈服强度552MPa～758MPa)的油井管。而且，因为构成该无缝钢管的钢具有上述的化学组成，所以韧性也优异。
实施例利用具备上述图1所示的工序的无缝钢管的制造设备(其中，在芯棒式无缝管轧机4和再加热炉5之间附设喷水器冷却设备)，制造API规格的N80等级的油井管中主要尺寸的钢管，评价规定为同规格的拉伸强度及屈服强度。
首先，制作具有表1所示化学组成(兼记Ac3相变点)的直径225mm的钢坯。将该管坯加热至1200℃后，经由穿孔机进行穿孔。之后，用芯棒式无缝管轧机以30％以上的截面积加工度实施1次加工而制造直径200mm的管坯，将该管坯通过喷水器冷却冷却至Ar1相变点以下的温度范围。随后，用再加热炉加热至Ac3相变点～(Ac3+采用拉伸轧制机得到的截面积加工度(％))的温度范围后，用拉伸轧制机进行2次加工(最终精加工)，之后进行空冷，得到规定尺寸的无缝钢管。
从用上述方法得到的各钢管，基于API规格切出弧状试验片(试验片形状P2或P3)，通过拉伸试验机实施拉伸试验。
拉伸试验结果的评价，以API规格的N80等级的规定(屈服强度552MPa～758MPa、拉伸强度724MPa以上)为基准，满足该规定时，评价为”良好”。
另外，API规格的N80等级中没有关于摆锤式冲击试验的规定，但是考虑到制造使用上没有问题的钢，在摆锤式冲击试验中，附加将在试验温度0℃的延展性断口率50％以上评价为“良好”的必要条件。
表2～表4表示试验结果。在表2～表4中，“管坯”栏的“外径”、“壁厚”及“截面积加工度”是拉伸轧制机进行2次加工后的外径、壁厚及这时的截面积加工度。另外，“K”值是指，对“2.04X+681.5Ceq”的X(采用拉伸轧制机得到的截面积加工度)和Ceq(碳当量)分别输入数值算出的值。若该K值(即“2.04X+681.5Ceq”)大于552，则图2中显示直线L上方的区域，若K值小于758，则显示直线H下方的区域。
另外，图3是表示钢坯的氢含量与氢裂纹发生的关系图。参照该图3，在本实施例中用于试验的钢坯氢含量都在0.0004％以下，不会引起氢裂纹。
表1
(备注)*印表示由本发明规定的范围以外。
表2
(备注)*印表示由本发明规定的范围以外。下线表示API规格的N80等级的规定之外。
表3
(备注)*印表示由本发明规定的范围以外。下线表示API规格的N80等级的规定之外。
表4
(备注)*印表示由本发明规定的范围以外。下线表示API规格的N80等级的规定之外、或摆锤式冲击试验的延展性断口率不足50％。
在表2～表4中，试验No.1～60的管坯的化学组成在本发明规定的范围内，将再加热前的管坯温度设为350℃、将再加热温度设为810℃时，在拉伸轧制机的加工度满足本发明规定的上述(i)式的条件时(即K值超过552、低于758时)，屈服强度及拉伸强度都在API规格的N80等级的规定(屈服强度552MPa～758MPa、拉伸强度724MPa以上)内。另外，摆锤冲击试验的延展性断口率也很大超过50％，显示了良好的韧性。
试验No.64～72是再加热前的管坯温度及再加热温度与上述同样，分别设定为350℃、810℃，但钢的化学组成在本发明规定的范围之外的情况。这时，满足上述(i)式条件时，屈服强度及拉伸强度进入API规格的N80等级的规定内，但是摆锤式冲击试验的延展性断口率低，存在韧性的问题。
试验No.61～63是对于具有材质编号H的化学组成的管坯，改变再加热前的管坯温度及再加热温度的情况。将再加热温度设定为780℃(比Ac3相变点低的温度)时(试验No.63)，即使以满足上述(i)式条件的方式通过拉伸轧制机进行2次加工，屈服强度及拉伸强度也在API规格的N80等级的规定之外。另外，再加热前的管坯温度为510℃比较高的时候(试验No.61)，即使满足上述(i)式的条件，屈服强度也在API规格的N80等级的规定之外。这认为是由于，将管坯装入再加热炉之前进行的向马氏体、贝氏体等的相变不充分，不能使组织充分地细化。
工业上的可利用性根据本发明的无缝钢管的制造方法，使用加工热处理可以高效地制造满足有关API规格的N80等级的强度的规定而且韧性也优异的油井管。因此，本发明的制造方法，可以合理地应用于油井用无缝钢管的制造。
权利要求
1.一种无缝钢管的制造方法，其特征在于，在加热钢坯，用穿孔轧制机穿孔后，用芯棒式无缝管轧机以30％以上的截面积加工度实施热轧加工成管坯，将该管坯冷却至Ar1相变点以下，接着，用再加热炉加热至Ac3～(Ac3+30℃+采用拉伸轧制机得到的截面积加工度％)的温度范围后，用拉伸轧制机以满足下述(i)式的条件进行加工，然后进行空冷，其中，所述钢坯以质量％计含有C0.30～0.45％、Si0.50％以下、Mn1.0～2.0％、Cr0.2～1.0％、V0.02～0.20％、Nb0.005～0.050％及Al0.050％以下，余量是Fe及杂质，作为杂质的P为0.05％以下、S为0.005％以下、Cu为0.05％以下、N为0.030％以下、O为0.005％以下、H为0.0005％以下，552＜2.04X+681.5Ceq＜758…(i)这里，X采用拉伸轧制机得到的截面积加工度，其单位是％Ceq用下式表示的碳当量，其单位是％Ceq＝C+Mn/5+Si/7+(Cu+Cr)/9+Ni/22+V/2。
2.如权利要求1所述的无缝钢管的制造方法，其特征在于，钢坯以质量％计含有C0.30～0.45％、Si0.50％以下、Mn1.0～2.0％、Cr0.2～1.0％、V0.02～0.20％、Nb0.005～0.050％及Al0.050％以下，还含有Ni0.10％以下、Mo0.10％以下及Ti0.05％以下中一种或两种以上，余量是Fe及杂质，作为杂质的P为0.05％以下、S为0.005％以下、Cu为0.05％以下、N为0.030％以下、O为0.005％以下、H为0.0005％以下。
全文摘要
本发明提供一种高效率的制造作为油井管优良的无缝钢管的方法，满足API规格的N80等级的强度规定，且韧性也优良。在加热以质量％计含有C0.30～0.45％、Si0.50％以下、Mn1.0～2.0％、Cr0.2～1.0％、V0.02～0.20％、Nb0.005～0.050％及Al0.050％以下的钢坯，并进行穿孔，用芯棒式无缝管轧机以30％以上的截面积加工度实施热轧加工后，将其冷却至Ar
文档编号B21B17/00GK101045978SQ20071008896
公开日2007年10月3日 申请日期2007年3月26日 优先权日2006年3月27日
发明者森伸行, 斋藤建一 申请人:住友金属工业株式会社