的顶部尺寸超过250 μπι时，由边缘波浪或变形引起的 蛇纹标记的产生可能使铸造过程停止。轧辊的顶部尺寸是指薄铸造带材的边缘和中心之间 的高度差h。因此，优选地，本公开所建议的轧辊的顶部尺寸的范围为50 μπι至250 μπι，且 优选地，乳辊的顶部尺寸的范围为50 μ m至200 μ m以实现优异的边缘质量。更优选地，乳 辊的顶部尺寸的范围更优选地为50 μπι至150 μπι，且最优选地，乳辊的顶部尺寸的范围为 50 μ m 至 100 μ m〇
[0030] 同时，根据本公开，不特别限制薄不锈钢板的合金成分，只要该薄不锈钢板具有良 好的马氏体微观结构，但是，优选地，该薄不锈钢板包括0. 3wt %至0. 8wt %的C、12. Owt % 至 16. Owt% 的 Cr、0. 2wt%至 1.0 wt% 的 Si、0. 2wt%至 1.0 wt% 的 Mn、0. 2wt%至 1.0 wt% 的 Ni、0.0 lwt%至0· lwt%的Ν、0· 03wt%或更少的P和0· 03wt%或更少的S，并且还包括Fe 和其他不可避免的杂质。下文中，将描述本公开建议的合金成分。
[0031] C: 0· 3wt % 至 0· 8wt %
[0032] 碳（C)是一种提高马氏体不锈钢的硬度的元素，且包括0.3wt%或更多的碳以保 证剃刀钢所需的600Hv或更高的硬度。随着碳含量的增加，通过热处理生产的马氏体的硬 度提高，但碳化物的含量也增加，且因此抗腐蚀性和冷却处理效率降低，因此，优选地包括 0· 8wt%或更少的碳。
[0033] Cr: 12. Owt % 至 16. Owt %
[0034] 铬（Cr)是一种被添加以提高马氏体不锈钢的抗腐蚀性的元素，并且，仅在基体微 观结构的铬的含量为12wt%或更多的情况下，可致密地形成氧化铬膜以提高抗腐蚀性。此 外，通过防止大量的碳化物形成而降低铬含量，优选地添加12. 5wt%或更多的Cr以进一步 提高由于氧化铬膜的形成引起的抗腐蚀性。同时，由于当铬含量超过16wt%时，抗腐蚀性提 高，但由热处理生产的马氏体的硬度降低，因此铬的含量优选地为16wt%或更少。
[0035] Si :0· 2wt%至 1.0 wt%
[0036] 硅（Si)是一种为了脱氧的目的被添加的元素，并且由于当硅含量为0. 2wt %或更 少时，不能充分地获得该脱氧作用，因此硅含量优选地为〇. 2wt%或更多。同时，由于当硅含 量超过1.0 wt%时，冷却处理效率显著降低，因此硅含量优选地为1.0 wt%或更少。
[0037] Mn:0. 2wt%至 1.0 wt%
[0038] 锰（Mn)是一种为了脱氧和提高氮的溶解的目的而被添加的元素，由于当锰含量 为0. 2wt%或更少时，脱氧作用不充分，因此锰含量优选地为0. 2wt%或更多。同时，由于当 猛含星为1.0 wt%时，抗腐蚀性低，因此猛含星优选地为1.0 wt%或更少。
[0039] Ni:0. 2wt%至 1.0 wt%
[0040] 镍（Ni)是一种被添加至马氏体不锈钢中以提高基体材料的抗腐蚀性而不形成碳 化物的元素。优选地添加〇.2wt%或更多的镍以充分地获得抗腐蚀性。同时，当镍（Ni)含 量超过l.Owt%时，在强化热处理后形成过量的残余奥氏体，从而不能获得高等级的硬度。 尽管在通过强化热处理期间的奥氏体化温度和时间条件进行的强化热处理之后，根据相关 领域的马氏体不锈钢的微观结构的抗腐蚀性被显著改变，但是根据本公开，添加〇. 2wt%至 l.Owt%的镍弥补了所述不足，特别地，提高了诸如点蚀或隙间腐蚀的局部抗腐蚀性。
[0041] N:0.0 lwt%至 0. lwt%
[0042] 氮（N)是一种被添加以通过强化热处理提高硬度并改善抗点蚀和隙间腐蚀的元 素。优选地添加 O.Olwt%的氮以获得所述作用，但是由于当氮含量超过0. lwt%时，在 铸造处理过程中产生氮气泡而形成气孔或针孔，因此氮含量的范围优选地为0. 〇lwt%至 0· lwt% 〇
[0043] P:0.03wt% 或更少
[0044] 磷（P)是一种作为钢的杂质存在的元素，且由于若磷（P)含量过量，则存在粒间晶 体且热处理性能下降，因此该上限被限定为0. 03wt%或更少。
[0045] S:0.03wt% 或更少
[0046] 硫（S)是一种作为钢的杂质（类似磷）存在的元素，且由于如果硫含量过量，硫存 在于粒间晶体或硫化物中而使热处理效率降低，因此该上限被限定为0. 03wt%。
[0047] 依照如上述提供的根据本公开的制造薄马氏体不锈钢板的方法，在热轧过程中， 薄铸造带材的中心部位和边缘的压下率之间的差为〇.8wt%或更少，从而能够提供非常均 一的压下率，因此，可产生30_或更小的边缘裂缝或不产生边缘裂缝，使其能够获得相当 优异的边缘质量。通常，在制造马氏体不锈钢时，可产生60mm或更小的边缘裂缝，因此，在 考虑薄钢板的边缘被切掉约60mm时，可看出本公开的方法获得了非常优异的边缘质量。
[0048] 在下文中，将详细描述本公开的示例性实施方案。同时，本公开的以下实施方案仅 是用于详细描述本公开的实施例，而不限制本公开的范围。
[0049] (第一实施方案）
[0050] 通过采用双辊型带材铸造方法，从(λ 65wt%的C、13. 5wt%的Cr、0. 3wt%的Si、 0· 65wt%的 Μη、0· 2wt%的 Ni、0. 03wt%的 Ν、0· 02wt%的 P 和 0· OOlwt%的 S、Fe 和其他不 可避免的杂质中获得薄铸造带材。所述薄铸造带材的宽为1300mm，所述薄铸造带材的厚度 为3. 0_，且所述薄铸造带材被热乳和卷曲，并被制造为具有2mm厚度的薄钢板。同时，在热 轧过程中，如表1所示，乳辊的弯曲力被控制，且轧辊的顶部尺寸为30 μ m。以此方式，对于 所制造的薄钢板，观察到超过30mm的边缘裂缝、边缘波浪、变形和薄钢板的中心部位与边 缘的压下率之间的差，结果示于表中。
[0051] 表 1
[0052]
【主权项】
1. 一种通过使用包括一对旋转的带材铸造辊的带材铸造机铸造薄的铸造带材并热轧 所述薄的铸造带材以制造薄马氏体不锈钢板的方法，其特征在于，在热轧过程中，满足条件 (a)和（b)中的任意一个： (a) 轧辊的弯曲力：30至500kN (b) 轧辊的顶部的尺寸：50至250 ym。
2. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述轧辊的弯曲力为30至300kN。
3. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述轧辊的顶部的尺寸为50至200 ym。
4. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述薄不锈钢板包含：0. 3wt %至0. 8wt % 的 C、12. Owt % 至 16. Owt % 的 Cr、0. 2wt % 至 1.0 wt % 的 Si、0. 2wt % 至 1.0 wt % 的 Mn、 0? 2wt %至 1.0 wt % 的 Ni、0.0 lwt %至 0? Iwt % 的 N、0. 03wt %或更少的 P 和 0? 03wt %或更少 的S，并且还包含Fe和其他不可避免的杂质。
5. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在热轧过程中，所述薄的铸造带材的中心 部位和边缘的压下率之间的差值为0. 8%或更小。
6. 一种薄马氏体不锈钢板，包含0.3界1:%至0.8￥1:%的〇、12.〇￥1:%至16.〇￥1:%的0、 0? 2wt % 至 1.0 wt % 的 Si、0. 2wt % 至 1.0 wt % 的 Mn、0. 2wt % 至 1.0 wt % 的 Ni、0.0 lwt % 至 0. lwt%的N、0. 03wt%或更少的P和0. 03wt%或更少的S，并且还包含Fe和其他不可避免 的杂质，其中边缘裂缝的尺寸是30_。
【专利摘要】提供一种采用具有双辊的带材铸造机制造薄马氏体不锈钢板的方法及通过该方法制造的薄马氏体不锈钢板。本发明提供一种通过使用包括一对旋转的带材铸造辊的带材铸造机铸造薄的铸造带材并热轧所述薄的铸造带材以制造薄马氏体不锈钢板的方法及通过该方法制造的薄马氏体不锈钢板，其中，在热轧过程中，满足条件(a)和(b)中的任意一个：(a)轧辊的弯曲力：30至500kN(b)轧辊的顶部的尺寸：50至250μm。
【IPC分类】B21B37-38, C22C38-40
【公开号】CN104722586
【申请号】CN201410818314
【发明人】郑成仁, 金镇浩, 任志雨
【申请人】Posco公司
【公开日】2015年6月24日
【申请日】2014年12月24日
【公告号】US20150174648