专利名称：一种具有优良管加工性的不锈钢焊管及其制造方法
技术领域：
本发明涉及，尤其涉及一种具有优良管加工性的不锈钢焊管及其制造方法；该不锈钢焊管材料具有单一的铁素体组织和良好的焊缝组织，其焊缝宽度控制在板厚的50% 150%以内，焊管的扩口率可达到40%以上，扩管率可达到40% 110%，远高于常规焊接的30%。
背景技术：
随着社会的发展，不锈钢焊管越来越多应用于社会的各个领域，人们对各种材料包括焊管材料的使用性能提出了更高的要求，不锈钢已经在很多领域替代常规的碳素钢焊管。如在汽车工业领域的尾气净化系统中，不锈钢焊管的使用超过60%以上。由于受到汽车底盘设计的限制，汽车的排气系统设计中会出现较多的弯管变形较大的焊管使用，针对为了满足底盘局部空间需求，需要将直管弯管加工至更大的角度，如120° 90°，特别是不锈钢焊管因为具有良好的耐腐蚀性和加工性能成为使用的主要产品。
又如位于排气系统前端的连接管采用通过扩管的零部件可以直接将歧管置于连接管中，不仅可以节省空间，同时可以提高效率，这就需要将具有一定规格的连接管通过扩管至原有规格的200%甚至更高，需要焊管材料特别是焊接部位具有良好的管加工性能。这均对焊管质量特别是焊缝质量提出了更高的要求。针对汽车用不锈钢焊管的性能要求，传统的氩弧焊工艺不仅生产质量特别是焊缝的性能上难以满足汽车零部件的要求，同时，其生产效率同样也非常低(氩弧焊速度约
1.2m/min)，不能适应汽车行业大规模生产要求。除此之外，汽车用不锈钢焊管还要考虑服役环境对材料的使用要求。如汽车净化系统的不锈钢焊管要具有良好的导热性能及更低的热膨胀系数，从而尽可能降低其因为汽车启动带来的膨胀失效。为获得如上所述的加工性能，常规的铁素体不锈钢材料难以满足要求，而低碳氮的超纯铁素体不锈钢被认为是最适合的不锈钢。目前，用于绝大部分的不锈钢焊管的焊接方式主要采用了氩弧焊工艺，该工艺技术要求不高，成本低，但难以满足高性能的管建工要求，如扩管率超过100%，扩口率超过40%甚至达到50%以上。而采用激光焊接或高频焊接，匹配适合的焊接工艺参数，可以获得需要的高成形性不锈钢焊管。该高性能不锈钢材料及焊接方式将成为汽车工业中的主要需求。
发明内容
本发明的目的主要是为汽车、热交换等相关行业领域提供一种具有优良管加工性的不锈钢焊管及其制造方法，该不锈钢焊管的主要性能指标:焊缝宽度控制在板厚的50% 150%以内，焊管的扩口率可以达到40%以上，扩管率可以达到40% 110%，远高于常规焊接的30%。为了实现上述目的，本发明采用如下的技术方案:
一种具有优良管加工性的不锈钢焊管，其化学成分的重量百分比为:C:0.005 0.015%, N:0.005 0.015%, P:0.001 0.040%, S:0.0005 0.030%, Cr:10.0 19.0%,Mn:0.10 1.0%, S1:0.10 1.0%, Mo:0.05 1.50%, Cu:0.05 0.60%, Al:0.001 0.020%, Zr:0.005 0.10%, B:0.0003 0.0030%, Ce:0.01 0.15%, Ni ( 0.20%, Ti:
0.08 0.50%,Nb:0.08 0.50%,当 Ti 和 Nb 两种添加时满足:8X (C+N) ( Ti+Nb ( 0.80%且8X (C+N) ( Ti+0.5Nb ( 0.60%,或当T1、Nb和V三种同时添加时满足:8 X (C+N) ( Ti+0.5Nb+V ( 0.70%，其余为Fe和不可避免的杂质；其屈服强度达到240MPa以上，抗拉强度达到400MPa以上，延伸率超过30% ;该不锈钢焊管具有单一的铁素体组织，并具有良好的焊缝组织，其焊缝宽度控制在板厚的50% 150%以内，焊管的扩口率达到40%以上，扩管率达到40% 110%。本发明的具有优良管加工性的不锈钢焊管的化学成分的设计中:C和N:本发明采用的不锈钢材料属于低碳氮的铁素体不锈钢，因此在该钢中，碳和氮属于特别关注的控制元素，其中，C和N均为控制元素，但需要控制在规定的范围。C含量过低不利于保证材料的强度，C过高则会影响材料的耐腐蚀性能，因此设定了 C的控制范围为0.005% 0.015% 。N元素对于改善连铸质量有帮助，但过高会导致加工性劣化，设定N的控制范围为0.005% 0.015%。目前的冶炼设备能够比较容易满足将碳和氮控制在小于0.015%，同时可以达到C及N的含量为0.005% 0.015%的要求。控制C、N上限还可以降低稳定化元素用量，特别是减少Ti的使用，提高产品的表面质量和提高晶间腐蚀性能。Cr =Cr是提高耐蚀性和强度的主要合金元素。Cr提高不锈钢耐蚀性，提高其耐大气腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀能力。Cr提高钢的强度，但过高降低钢的塑性，对成型和焊接性不利。过低不利于提高其腐蚀性能，因此本发明钢中Cr选择范围为10.0% 19.0%。Si =Si加入钢中起到脱氧和改善耐蚀性的作用，同时还可以进一步提高材料的强度。过低不利于脱氧作用和提高强度，一般大于0.10%。但过高时，大于1.0%，加工和韧性不利，对常温下成型也不利。考虑到整体性能，本发明钢中Si含量的选择范围为0.10%
1.0%。Mn:Mn为弱奥氏体元素，Mn可以抑制不锈钢中硫的有害作用，提高热塑性。过低不利于提高其热塑性，也不利于提高常温下的成型性能，过高则不利于保证其耐腐蚀性。本发明钢中为了保证钢的强度和塑性，Mn含量的选择范围为0.10% 1.0%。Cu:Cu可以提高耐腐蚀性及加工性能。Cu含量过低不能满足改善性能的要求，含量过高会导致应力腐蚀倾向,在满足腐蚀和加工性能的条件下，Cu的上限不超过0.60%οNi:Ni在铁素体不锈钢中属于控制元素，尽可能减少因为废钢冶炼而带入Ni的量，总量不超过0.30%οV:V对提高材料的强度有益，同时也可以起到稳定化作用。但含量不易过高，过高会导致材料强度和硬度过高，不利于成型加工，为了提高的材料强度，本发明要求钢中V 彡 0.1%。Zr:Zr可以和钢中游离的O结合，从而提高成型性和韧性，过低效果不明显，过高会增加成本，并恶化加工性能，Zr含量适合的范围为:0.005% 0.10%。Mo:Mo可以提高耐氯离子腐蚀性能，提高还原性介质中腐蚀性能，特别是在底盘部位的中管及前管会经常收到高温溶盐腐蚀，Mo的加入可以有效改善其耐腐蚀性能。但Mo加入过低起不到耐腐蚀效果，最低加入量不低于0.05%。Mo加入量过高，则显著提高了材料成本，一般不超过1.5%。Al:A1作为不锈钢炼钢脱氧剂使用会导致钢中带入Al。而Al含量过高会导致Al氧化物形成，造成韧性降低并影响产品表面质量。因此本发明钢中Al含量合理的范围是0.001% ^ Al ^ 0.020%。B:B有利于提高材料的二次加工性能，如焊管的扩口、扩管及弯管等加工，要达到预期效果，加入量不能低于0.0003%，但加入过多，会影响拉伸延伸率及r值，因此控制上限不超过0.0030%。Ce =Ce是常见的稀土元素之一。稀土元素是改善组织、细化晶粒、提高抗氧化性的重要元素。稀土元素加入量不足如低于0.01%，起不到改善组织及提高抗氧化性的作用，加入过多如超过0.15%，容易造成夹渣等缺陷。因此Ce理想的加入量应该控制在
0.01% 彡 Ce 彡 0.15%。Ti和Nb:Ti和Nb主要用于防止钢中铬和碳结合形成铬碳化物而引起的铬浓度降低导致耐腐蚀性降低，特别是引起晶间腐蚀；Ti还可以与钢中硫结合形成TiC2SK合物以防止MnS所引起的点蚀。不锈钢中Ti和氮亲和力大于Nb，而Nb与碳亲和力大于Ti。Ti和Nb可以提高不锈钢的室温和高温强度，提高铁素体不锈钢的抗疲劳和冷成型性及焊接，Nb过高对钢的脆性转变温度不利。Ti与氮形成的氮化物TiN作为夹杂物会影响钢的表面和内在质量，Nb与氮形成的氮化物NbN还会降低钢的热塑性。Ti在连铸阶段形成的TiN还可以起到形核质点的作用，有利于进一步提高等轴晶的比例，改善加工性能。Ti含量大于0.08%时效果明显，过多会产生表面缺陷，一般不超过0.50%。Nb含量大于0.08%时效果明显，超过0.50%会因Nb过多导致形成粗大的Fe2Nb,不利于材料成型性能和焊接冲击性能。综合考虑到所加C、N含量，选择Nb和Ti两种作为稳定化添加元素，选择范围(重量百分比):Ti:.0.08 0.50%,Nb:0.08 0.50%、Ti 和Nb两种同时添加时满足:8X (C+N) ^ Ti+Nb ^ 0.80%且8X (C+N) ( Ti+0.5Nb ( 0.60%。同时，兼顾考虑V的作用，Ti+Nb+V三种同时添加时满足(重量百分比):8X (C+N) ( Ti+0.5Nb+V ( 0.70%。P和S:铁素体不锈钢中磷和硫会严重影响不锈钢的耐蚀性和加工性能，必须严格控制，一般希望控制在PS 0.040%, S^0.030%。但考虑到含量过低会增加冶炼成本，因此，下限控制在P不低于0.001%, S不低于0.0005%。Ni:Ni作为带入元素，由于原料添加带入，不作为合金元素加入，尽可能减少其带入，确保不锈钢可以获得单一的铁素体组织，因此要求Ni ( 0.20%。本发明的具有优良管加工性的不锈钢焊管的制造方法，包括如下步骤:按照上述化学成分的配比冶炼，经连铸、加热、热轧、酸洗、冷轧、冷轧后退火、分条、活套、制管、焊接、定径、锯切，获得所述具有优良管加工性的不锈钢焊管；其中，在冶炼步骤中，采用电炉炼钢、A0D脱碳、VOD脱氧三步法炼钢，且Ti元素在VOD结束后进彳了喂钦丝加入；在连铸步骤中，连铸过程的连铸坯拉速为0.9 1.lm/min，获得等轴晶比例不低于60%的连铸还；在加热步骤中，加热温度为950 1250°C，保温时间为180 240min ；在热轧步骤中，先进行5 7道次粗轧并去表面氧化皮，粗轧温度为1100 900°C，再进行5 7道次精轧，精轧温度为1080 750°C，粗轧总压下率和精轧总压下率均不低于85% ；在冷轧步骤中，冷轧的压下率为60 80% ；在冷轧后退火步骤中，退火温度为850 1020°C，退火时间为2 6min，获得晶粒度为6-8级、表面粗糙度Ra为0.10 0.50 μ m的冷轧钢板；在焊接步骤中，采用激光焊接或高频感应加热焊接:采用激光焊接时，焊接部位内外采用氩气保护，焊接速度V为2 10m/min，焊接功率W为4KW 12KW，焊接功率W满足W彡4+6XV/10 ;焊接部位采用一对或多对挤压辊，挤压力不超过10Kg/cm2。采用高频感应加热焊接时，焊接部位内外采用氩气或氮气保护，焊接速度V为20 100m/min，焊接频率为250 350KHz，焊接功率W为240 320KW，焊接功率W满足W彡240+60XV/100;焊接部位采用一对水平方向的挤压辊，挤压力不超过10Kg/cm2。优选的，采用激光焊接或高频感应加热焊接时，焊接的管壁厚为0.50 2.50mm。优选的，在连铸步骤中，连铸过程采用电磁搅拌，且电磁搅拌的电流为1000 1600A。进一步的，连铸坯加热前还进行带温表面修磨，修磨起始温度不低于360°C，修磨终了温度不低于150°C。进一步的，所 述定径步骤之后还包括退火步骤，退火温度为300 850°C，退火时间为I 5min,以进一步改善加工性能,如提高扩管性能及扩口性能等。本发明的具有优良管加工性的不锈钢焊管通过电炉炼钢、AOD脱碳、VOD脱氧三步法炼钢时，其他元素可以在之前的冶炼工序中添加，但考虑到Ti的氧化，Ti元素需要在VOD结束后进行喂钛丝处理，综合成分满足设计要求后就可以获得满足成分要求的钢液。本发明通过控制连铸过程的连铸还拉速(0.9 1.lm/min)、加强电磁搅拌(电流1000 1600A)并结合稳定化元素等综合工艺使钢液经过连铸获得连铸坯且连铸坯中等轴晶比例不低于60% ;连铸坯进行带温表面修磨，修磨起始温度不低于360°C，修磨终了温度不低于150°C。修磨后带温送加热炉加热(950 1250°C)并保温一定时间进行热轧。本发明的热轧首先进行5 7道次粗轧(温度区间1100 900°C)并去表面氧化皮，粗轧坯经过5 7道次精轧(温度区间1080 750°C )、粗轧总压下率及精轧总压下率均不低于85%。热轧板卷经过直接酸洗后即可以获得需要的不锈钢板。此外，通过连铸及控制热轧态组织，有利于抑制后续焊缝的组织粗大化。本发明的冷轧加工同样要确保一定的轧制压下率，一般设定为60 80%，有利于获得好的综合力学性能。冷轧板轧后需要经过冷轧退火，使冷轧不锈钢可以充分再结晶，晶粒度等级达到6-8级,并保证一定的表面粗糙度(0.10 μ m ^ Ra ^ 0.50 μ m),这样既可以保证管加工性能又有利于提高全面腐蚀性能，获得综合性能满足要求的冷轧不锈钢产品。本发明获得的满足要求的冷轧不锈钢板，通过分条获得需要规格的板条用于不锈钢焊管的制备。不锈钢焊管可以采用激光焊接或高频感应加热焊接的方式制造，具体如下:本发明先将适合宽度和厚度要求的不锈钢冷轧板条通过辊成形形成圆筒状后，采用激光焊接或高频焊接方式焊接成钢管。采用激光焊接加工时，还需要采用内外氩气保护，确保焊缝不会导致氧化夹渣。焊接速度为2 10m/min，焊接部位采用一对或多对的挤压辊，确保焊接是能够将融化金属通过挤压辊将焊管焊合，挤压力控制在不超过lOKg/cm2，焊接功率为4KW 12KW。为了获得良好的焊接质量，焊接功率W优先选择满足W > 4+6 X V/10(W单位为KW ；V单位为m/min)。采用高频焊接方式加工时，焊接部位采用内外氩气或氮气保护，焊接速度为20 100m/min。焊接焊机的频率为250 350KHz，焊接功率W为240 320KW，焊接壁厚为0.50 2.50mm。为了获得良好焊接质量，焊接功率优先选择满足W彡240+60XV/100 (W单位为KW ;V单位为m/min)。高频焊接时焊接部位采用一对水平方向的挤压辊，确保焊接是能够将融化金属通过挤压辊将焊管焊合，挤压力控制在不超过 10Kg/cm2。经过以上工艺制造出的不锈钢焊管，其屈服强度可达到240MPa以上。抗拉强度达到400MPa以上，延伸率超过30%。该不锈钢焊管及焊缝材料具有单一的铁素体组织，焊管具有良好的焊缝组织，其焊缝宽度控制在板厚的50% 150%以内，焊管的扩口率可以达到40%以上，扩管率可以达到50% 110%。本发明与现有技术相比具有如下特点:现有技术中，中国专利CN1072271C公开了一种汽车排气装置中使用的铁素体不锈钢，其化学成分的重量百分比为:c不大于0.005%，N不大于0.008%，C+ N不大于0.009%,Si 不大于 0.45%, Mn 不大于 1%，Cr 为 10% 12.5%, Nb 为 0.05% 0.3%, Ti 为 8X (C +N) 0.3%，其余为Fe和不可 避免杂质。欧洲专利EP1930461A1公开了一种汽车排气系统用不锈钢及焊管，其化学成分的重量百分比为:C:0.03%以下，Si:1.0%以下，Mn:1.5%以下，Cr:10.0 20%，Nb:0.5%以下，N1:0.6% 以下，N:0.03% 以下，T1:0.05% 0.30%, S:0 0.10%,Mo:0 1.5%, Al:0.03%
0.12%, Cu: 1% 2%, V:0.2% 以下，B:0.0005% 0.02%, O:0.01% 以下，其余为 Fe 和不可避
免杂质。Nb ≥ 8X (C + Ν)，0.02% ≤ Al- (54/48) O ≤0.1%。与上述两个现有专利相比，本发明的具有优良管加工性的不锈钢焊管，其化学成分设计为低C、N的铁素体不锈钢，特别控制了强化腐蚀性能的元素，如Mo、Cu、Cr等的加入量，同时，也强化加工性能元素如Mn、S1、V、B等。特别是与中国专利CN1072271C相比，本发明对C和N的的含量做了特别限定，下限不低于0.005%。而中国专利CN1072271C的C含量上限为0.005%，二者完全不同。欧洲专利EP1930461A1还添加了 Ni元素及更高的Cu，二者的加入不仅显著提高制造成本，同时，过多的Cu极为导致应力腐蚀开裂。同时，本发明成分设计还考虑了材料的抗氧化性能元素，如Ce、Zr等，主要是为了获得满足汽车高温环境下使用的要求。特别是，通过添加Ti和Nb，一方面起到稳定化作用，提高耐腐蚀性能。同时，Ti还可以改善焊接性能，有利于细化焊缝组织。Nb则可以提高高温稳定性和成形性能。与现有技术相比，本发明可以获得厚度为0.5 2.5mm，直径在19 75mm的高性能不锈钢焊管。该焊管材料的基材及焊缝均为单一的铁素体组织。完全满足弯管、扩口、扩管等管加工要求。如果需要，还可以通过退火进一步改善加工性能，如提高扩管性能及扩口性能等。
图1为本发明不锈钢焊管的激光焊接工艺过程示意图2为本发明不锈钢焊管的高频感应加热焊接工艺过程示意图。
具体实施例方式下面结合具体实施例对本发明的技术方案进一步详细描述。本发明的具有优良管加工性的不锈钢焊管的化学成分如表所示；各实施例的主要控制工艺参数如表2所示，不锈钢焊管的焊接工艺参数如表3所示，所获得的具有优良管加工性的不锈钢焊管的性能如表4所示。按照各实施例的化学成分的配比冶炼，经连铸、加热、热轧、酸洗、冷轧、冷轧后退火、分条、活套、制管、焊接、定径、锯切，获得所述具有优良管加工性的不锈钢焊管；其中，在冶炼步骤中，采用电炉炼钢、A0D脱碳、VOD脱氧三步法炼钢，且Ti元素在VOD结束后进彳了喂钦丝加入；在连铸步骤中，连铸过程的连铸坯拉速为0.9 1.lm/min，连铸过程采用电磁搅拌，且电磁搅拌的电流为1000 1600A，获得等轴晶比例不低于60%的连铸坯；进一步的，连铸坯加热前还进行带温表面修磨，修磨起始温度不低于360°C，修磨终了温度不低于150°C ;在加热步骤中，加热温度为950 1250°C，保温时间为180 240min ；在热轧步骤中，先进行5 7道次粗轧并去表面氧化皮，粗轧温度为1100 9000C，再进行5 7道次精轧，精轧温度为1080 750°C，粗轧总压下率和精轧总压下率均不低于85% ；在冷轧步骤中，冷 轧的压下率为60% 80% ；在冷轧后退火步骤中，退火温度为850 1020°C，退火时间为2 6min，获得晶粒度为6-8级、表面粗糙度Ra为0.10 0.50 μ m的冷轧钢板；在焊接步骤中，采用激光焊接或高频感应加热焊接:采用激光焊接时，焊接部位内外采用氩气保护，焊接速度V为2 10m/min，焊接部位采用一对或多对挤压辊，挤压力不超过lOKg/cm2，焊接功率W为4KW 12KW，焊接功率W满足W > 4+6XV/10 ;如图1所示采用激光焊接的焊管的制造工艺路径。采用高频感应加热焊接时，焊接部位内外采用氩气或氮气保护，焊接速度V为20 100m/min，焊接部位采用一对水平方向的挤压辊，挤压力不超过lOKg/cm2，焊接频率为250 350KHz，焊接功率W为240 320KW，焊接功率W满足W彡240+60XV/100，采用高频感应加热焊接时，焊接壁厚为0.50 2.50mm。如图2所示采用高频感应加热焊接的焊管的制造工艺路径。本发明各实施例获得的具有优良管加工性的不锈钢焊管，其屈服强度可达到240MPa以上，抗拉强度达到400MPa以上，延伸率超过30%。该不锈钢焊管及焊缝材料具有单一的铁素体组织，焊管具有良好的焊缝组织，其焊缝宽度控制在板厚的50% 150%以内，焊管的扩口率可以达到40%以上，扩管率可以达到50% 110%。该不锈钢焊管也获得工业试制，效果很好。表I单位:重量百分比
权利要求
1.一种具有优良管加工性的不锈钢焊管，其化学成分的重量百分比为:C:0.005 0.015%, N:0.005 0.015%, P:0.001 0.040%, S:0.0005 0.030%, Cr:10.0 19.0%,Mn:0.10 1.0%, S1:0.10 1.0%, Mo:0.05 1.50%, Cu:0.05 0.60%, Al:0.001 0.020%, Zr:0.005 0.10%, B:0.0003 0.0030%, Ce:0.01 0.15%, Ni ( 0.20%, Ti:0.08 0.50%,Nb:0.08 0.50%,当 Ti 和 Nb 两种添加时满足:8X (C+N) ( Ti+Nb ( 0.80%且8X (C+N) ( Ti+0.5Nb ( 0.60%,或当T1、Nb和V三种同时添加时满足:8 X (C+N) ( Ti+0.5Nb+V ( 0.70%，其余为Fe和不可避免的杂质；其屈服强度达到240MPa以上，抗拉强度达到400MPa以上，延伸率超过30% ;该不锈钢焊管具有单一的铁素体组织，并具有良好的焊缝组织，其焊缝宽度控制在板厚的50% 150%以内，焊管的扩口率达到40%以上，扩管率达到40% 110%。
2.如权利要求1所述的具有优良管加工性的不锈钢焊管的制造方法，包括如下步骤:按照上述化学成分的配比冶炼，经连铸、加热、热轧、酸洗、冷轧、冷轧后退火、分条、活套、制管、焊接、定径、锯切，获得所述具有优良管加工性的不锈钢焊管；其中， 在冶炼步骤中，采用电炉炼钢、AOD脱碳、VOD脱氧三步法炼钢，且Ti元素在VOD结束后进行喂钛丝加入； 在连铸步骤中，连铸过程的连铸坯拉速为0.9 1.lm/min，获得等轴晶比例不低于60%的连铸坯； 在加热步骤中，加 热温度为950 1250°C，保温时间为180 240min ； 在热轧步骤中，先进行5 7道次粗轧并去表面氧化皮，粗轧温度为1100 900°C，再进行5 7道次精轧，精轧温度为1080 750°C，粗轧总压下率和精轧总压下率均不低于85% ； 在冷轧步骤中，冷轧的压下率为60 80% ； 在冷轧后退火步骤中，退火温度为850 1020°C，退火时间为2 6min，获得晶粒度为6-8级、表面粗糙度Ra为0.10 0.50 μ m的冷轧钢板； 在焊接步骤中，采用激光焊接或高频感应加热焊接: 采用激光焊接时，焊接部位内外采用氩气保护，焊接速度V为2 10m/min，焊接功率W为4KW 12KW，焊接功率W满足W彡4+6XV/10 ;焊接部位采用一对或多对挤压辊，挤压力不超过10Kg/cm2 ； 采用高频感应加热焊接时，焊接部位内外采用氩气或氮气保护，焊接速度V为20 100m/min,焊接频率为250 350KHz，焊接功率W为240 320KW，焊接功率W满足W彡240+60XV/100 ;焊接部位采用一对水平方向的挤压辊，挤压力不超过10Kg/cm2 ； 所获得的具有优良管加工性的不锈钢焊管的屈服强度达到240Mpa以上，抗拉强度达到400Mpa以上，延伸率超过30% ;该不锈钢焊管具有单一的铁素体组织，并具有良好的焊缝组织，其焊缝宽度控制在板厚的50% 150%以内，焊管的扩口率达到40%以上，扩管率达到40% 110% ο
3.如权利要求2所述的具有优良管加工性的不锈钢焊管的制造方法，其特征在于，采用激光焊接或高频感应加热焊接时，焊接的管壁厚为0.50 2.50mm。
4.如权利要求2或3所述的具有优良管加工性的不锈钢焊管的制造方法，其特征在于，在连铸步骤中，连铸过程采用电磁搅拌，且电磁搅拌的电流为1000 1600A。
5.如权利要求2或3所述的具有优良管加工性的不锈钢焊管的制造方法，其特征在于，连铸坯加热前还进行带温表面修磨，修磨起始温度不低于360°C，修磨终了温度不低于15 0。。。
全文摘要
一种具有优良管加工性的不锈钢焊管及其制造方法，其化学成分的重量百分比为C0.005～0.015%，N0.005～0.015%，P0.001～0.040%，S0.0005～0.030%，Cr10.0～19.0%，Mn0.10～1.0%，Si0.10～1.0%，Mo0.05～1.50%，Cu0.05～0.60%，Al0.001～0.020%，Zr0.005～0.10%，B0.0003～0.0030%，Ce0.01～0.15%，Ni≤0.20%，Ti0.08～0.50%，Nb0.08～0.50%，8×(C+N)≤Ti+Nb≤0.80%，8×(C+N)≤Ti+0.5Nb≤0.60%，或，8×(C+N)≤Ti+0.5Nb+V≤0.70%，余Fe和不可避免杂质；该不锈钢焊管具有单一的铁素体组织，并具有良好的焊缝组织，其焊缝宽度控制在板厚的50%～150%以内，焊管扩口率达到40%以上，扩管率达到40%～110%，完全满足弯管、扩口、扩管等管加工要求。
文档编号C22C38/32GK103215524SQ201310105358
公开日2013年7月24日 申请日期2013年3月28日 优先权日2013年3月28日
发明者毕洪运, 李鑫 申请人:宝钢不锈钢有限公司