本发明属于复相钢冶金技术领域，具体涉及厚规格热镀锌复相钢及其生产方法。
背景技术：
随着汽车轻量化技术的发展，汽车用钢朝着高强钢方向发展已成为必然趋势。复相钢具有高抗拉强度和优良塑性等特点，成为汽车用首选高强钢。
专利(cn109023106a)公开了一种冷轧热镀锌复相钢及其制备方法，其化学成分重量百分比分别为：c：0.08～0.12％，si：0.3～0.6％，mn：2.0～2.5％，p：≤0.02％，s：≤0.015％，al：0.1～0.4％，cr：0.2～0.5％，mo：0.1～0.4％，nb：0.03～0.06％，ti：0.03～0.06％，b：0.002～0.003％，余量为fe及不可避免的杂质。尽管通过其化学成分和制备方法得到热镀锌复相钢，但其mn含量较高，并且添加了cr和b，成本和轧制负荷明显增加。
专利(cn108486500a)公开了一种冷轧热镀锌复相钢及其生产方法，其化学成分百分比为：c：0.05～0.13％，si：0.1～0.5％，mn：1.5～2.5％，p≤0.015％，s≤0.015％，al：0.1～0.6％，cr：0.2～0.6％，mo：0.1～0.5％，nb：0.01～0.06％，ti：0.01～0.06％，余量为fe及不可避免的杂质。尽管通过其化学成分和制备方法得到热镀锌复相钢，但是其添加了cr，成本和轧制负荷明显增加。
专利(cn105247089a)公开了一种高强度热浸镀锌复相钢带材生产方法，其化学成分百分比为：c：0.13～0.19％，mn：1.70～2.50％，si：≤0.15％，al：0.40～1.00％，cr：0.05～0.25％，nb：0.01～0.05％，p：≤0.10％，ca：≤0.004％，s：≤0.05％，n：≤0.007％，其中0.40％＜al+si＜1.05％且mn+cr＞1.90％，并且该钢带材具有复相显微组织,该复相显微组织以体积百分比计包含8～12％残余奥氏体、20～50％贝氏体、少于10％马氏体，余量为铁素体。尽管通过其化学成分和制备方法得到热镀锌复相钢，但是其c和mn含量较高，焊接性降低。添加了cr，成本和轧制负荷明显增加。
综上所述，现有发明主要单方面考虑了复相钢的力学性能，没有综合考虑成形性能、镀锌性能和焊接性能等因素。
技术实现要素：
为解决上述现有技术存在的问题，本发明提供厚规格热镀锌复相钢，以重量百分比计所述双相钢的化学成分包括c：0.06～0.13％，si：0.20～0.50％，mn：1.50～2.00％，p≤0.025％，s≤0.005％，mo：0.10～0.60％，al：0.02～0.08％，nb：0.010～0.070％，ti：0.050～0.120％，n≤0.006％，余量为fe及不可避免杂质，余量为fe及不可避免杂质。
作为优选的，本发明提供厚规格热镀锌复相钢，以重量百分比计所述双相钢的化学成分包括c：0.07～0.12％，si：0.30～0.50％，mn：1.60～1.90％，mo：0.20～0.50％，al：0.02～0.07％，nb：0.020～0.060％，ti：0.06～0.11％，p≤0.020％，s≤0.005％，n≤0.006％，余量为fe及不可避免杂质。
本发明同时还公开了高强度热镀锌复相钢的生产方法，包括以下步骤：
(1)冶炼工序：根据设定的化学成分进行冶炼；
(2)热轧工序：将铸坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却后获得热轧卷；
(3)酸轧工序；
(4)热镀锌退火工序：经过热镀锌退火后，制成所需热镀锌复相钢。
其中，步骤(1)冶炼工序根据上述高强度热镀锌复相钢的化学成分进行冶炼。
其中，步骤(2)热轧工序精轧开轧温度为1050～1150℃，终轧温度为860～930℃，卷取温度为600～650℃。
其中，步骤(3)酸洗工序在游离酸浓度为80～110g/l的酸液中加入缓蚀剂形成酸洗溶液，缓蚀剂占酸洗溶液的0.05～0.10％，将酸洗溶液加热至60～80℃，酸洗时间为25～50s。
其中，步骤(4)热镀锌退火工序先在氧化炉内进行加热，然后在有保护气氛的还原炉进行再结晶退火，最后在密封情况下进入锌锅进行热镀锌。进一步的，氧化炉内加热温度控制在720～770℃。
其中，步骤(4)热镀锌退火工序炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃。
其中，退火温度为780～830℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率cr1为50～80℃/s，镀锌后以4～10℃/s的终冷速率cr2冷却至室温。
本发明的有益效果：
本发明热镀锌复相钢采用低c、mn以保证热镀锌复相钢的优良焊接性能，添加nb、ti通过晶粒细化和析出强化来提高其强度和韧性，采用低成本si抑制碳化物析出使奥氏体充分富碳以提高其强度；本发明热镀锌退火采用预氧化还原工艺改善双相钢表面镀锌质量；本发明采用热轧酸洗板制备厚规格热镀锌高强复相钢，厚度可控制在什么范围2.5～3.5mm，制备的热镀锌复相钢成形性能、焊接性能和镀锌性能优良，屈服强度为707～715mpa，抗拉强度为920～941mpa，伸长率(a80)为12.0～12.9％，达到高强度高延伸的要求，具有显著的经济效益和社会效益。
具体实施方式
本发明提供一种厚规格热镀锌复相钢，以重量百分比计所述复相钢的化学成分包括c：0.06～0.13％，si：0.20～0.50％，mn：1.50～2.00％，p≤0.025％，s≤0.005％，mo：0.10～0.60％，al：0.02～0.08％，nb：0.010～0.070％，ti：0.050～0.120％，n≤0.006％，余量为fe及不可避免杂质。
优选的，所述复相钢的化学成分以重量百分比计包括c：0.07～0.12％，si：0.30～0.50％，mn：1.60～1.90％，mo：0.20～0.50％，al：0.02～0.07％，nb：0.020～0.060％，ti：0.06～0.11％，p≤0.020％，s≤0.005％，n≤0.006％，余量为fe及不可避免杂质。
本发明双相钢化学成分的设计思路如下：
碳：c作为复相钢最重要的组分之一，决定了钢板的强度、塑性和成形性能。c是钢铁材料中固溶强化效果最明显的元素，钢中固溶c含量增加0.1％，其强度可提高约450mpa。c含量过低时，奥氏体的稳定性和马氏体淬硬性下降，导致强度偏低，双相钢中一般不低于0.02％；c含量过高时，双相钢的塑性和焊接性能下降，复相钢中一般不高于0.15％。因此，本发明c含量为0.06～0.13％。
硅：si能固溶于铁素体和奥氏体中提高钢的强度，其作用仅次于c、p，较mn、cr、ti和ni等元素强；si还可以抑制铁素体中碳化物的析出，使固溶c原子充分向奥氏体中富集，从而提高其稳定性。然而，si含量过高时，si在加热炉中形成的表面氧化铁皮很难去除，增加了除磷难度；同时在退火过程中易向表面富集形成sio2，从而导致漏镀等表面缺陷。因此，本发明si含量为0.20～0.50％。
锰：mn是良好的脱氧剂和脱硫剂，也是钢中常用的固溶强化元素，双相钢中一般不低于1.20％。mn既可与c结合形成多种碳化物起到沉淀强化的作用，也可溶于基体中增强固溶强化效果。mn易与s结合形成高熔点化合物mns，从而消除或削弱由于fes引起的热脆现象，改善钢的热加工性能。mn可以提高奥氏体稳定性，使c曲线右移，从而显著降低马氏体的临界冷却速率。但mn含量过高时，易在退火过程中向表面富集，形成大量锰化物，从而导致表面镀锌质量下降。因此，在本发明中mn含量为1.50～2.00％。
钼：mo与cr作用相似，明显迟珠光体和贝氏体转变，从而获得高体积分数的马氏体，以保证强度。另外，mo氧化物吉布斯自由能与fe氧化物相当，故mo不会影响双相钢的表面镀锌质量，但其价格较昂贵。因此，在本发明中，mo含量为0.10～0.60％。
铌：nb在复相钢中主要以nbc形式存在，具有显著晶粒细化和弥散沉淀强化的作用。在热镀锌退火加热过程中，未溶解nbc颗粒可以钉扎铁素体晶界，从而起到细化晶粒的作用；退火温度增加至两相区时，nbc溶解温度较低，故充分溶解于基体中，同时固溶c原子向奥氏体中富集以提高其稳定性；在冷却过程中，铁素体中的nbc将重新析出，从而生产明显的沉淀强化。因此，nb含量为0.010～0.070％。
钛：添加ti，可以细化晶粒，降低时效性和冷脆性。ti含量过低，强度不够，无法满足使用性能。ti含量过高，会明显提高强度，影响使用性能，严重的会导致冲压零件开裂。因此，ti含量选择为0.050％～0.120％为宜。
铝：al是钢中常见的脱氧剂，同时可以形成aln钉扎晶界，从而起到细化晶粒的作用；另外，al与si作用相似，可以抑制碳化物析出，从而使奥氏体充分富碳。因此，本发明中al含量为0.02～0.08％。
本发明还提供厚规格热镀锌复相钢的生产方法，当通过铸造板坯生产钢板时，具体可按照如下步骤进行:
(1)冶炼工序：根据上述所设计的化学成分进行冶炼，然后通过铸造成板坯；
(2)热洗工序：将铸坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却后获得热轧卷，其中精轧开轧温度为1050～1100℃，终轧温度为860～930℃，卷取温度为600～650℃；
(3)酸洗工序：在游离酸浓度为80～110g/l的酸液中加入缓蚀剂形成酸洗溶液，缓蚀剂占酸洗溶液的0.05～0.10％，将酸洗溶液加热至60～80℃，酸洗时间为25～50s；
(4)热镀锌退火工序：将上述冷轧薄带钢经过热镀锌退火后，制成所需热镀锌复相钢钢板。具体的，在炉内进行退火处理，从炉中取出冷却至一定温度，进入锌池热镀锌，其中炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃，退火温度为780～830℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率cr1为50～80℃/s，镀锌后以4～10℃/s的终冷速率cr2冷却至室温。其中，通过炉内保护气氛露点温度检测，确定炉内实际气体分压，从而控制合适的保护气氛(如氢气)含量。
本发明酸洗工序中酸液通常包括盐酸、硫酸和硝酸中的至少一种，缓蚀剂为盐酸缓蚀剂，本发明酸洗工序控制可提高酸洗速度，酸洗效率更高。
为了改善复相钢表面镀锌质量，本发明热镀锌退火还采用了预氧化还原工艺，具体的，在连续热镀锌生产线上，线内包含氧化炉和还原炉两部分，带钢先在氧化炉内进行加热，把带钢表面残存的轧制油等烧掉，净化表面，然后通过有保护气氛的还原炉进行再结晶退火，最后在密封情况下进入锌锅进行热镀锌。作为优选的，氧化炉内加热温度控制在720～770℃。
本发明厚规热镀锌复相钢的厚度可控制在什么范围2.5～3.5mm。
以下通过实施例和对比例对本发明作进一步的解释和说明。
实施例1
本实施例高成型性能高强度热镀锌复相钢按如下工艺进行生产：
(1)冶炼工序：c：0.090％，si：0.24％，mn：1.7％，mo：0.33％，als：0.045％，nb：0.058％，p：0.020％，s：0.005％，n：0.004％，ti：0.095％，然后通过铸造成板坯，厚度200mm。
(2)热轧工序：将铸坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却后获得热轧卷，其中加热温度为1240℃，精轧温度为1080℃，终轧温度为860～900℃，卷取温度为600～630℃，热轧板厚度3.0mm；
(3)酸洗工序：将热轧板进行酸洗，在游离酸浓度为80～110g/l的酸液中加入缓蚀剂形成酸洗溶液，缓蚀剂占酸洗溶液的0.05～0.10％，酸洗液温度75℃，酸洗时间32s；
(4)热镀锌退火工序：将上述热轧酸洗板经过热镀锌退火后，制成所需热镀锌复相钢钢板。其中氧化炉中加热到750℃，还原炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃，退火温度为819℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率cr1为62℃/s，镀锌后以6.0℃/s的终冷速率cr2冷却至室温。
经检测，本实施例的热镀锌复相钢屈服强度715mpa，抗拉强度941mpa，伸长率a8012.0％，本实施例的热镀锌复相钢c、mn含量较低，表面镀锌质量良好，具有良好的焊接性能，伸长率高，达到高强度高延伸的要求。
实施例2
本实施例高成型性能高强度热镀锌复相钢按如下工艺进行生产：
(1)冶炼工序：c：0.090％，si：0.24％，mn：1.7％，mo：0.33％，als：0.045％，nb：0.058％，p：0.020％，s：0.005％，n：0.004％，ti：0.095％，然后通过铸造成板坯，厚度200mm。
(2)热轧工序：将铸坯经过加热、除磷、热轧和层流冷却后获得热轧卷，其中加热温度为1250℃，精轧温度为1070℃，终轧温度为890～930℃，卷取温度为620～650℃，热轧板厚度3.0mm；
(3)酸洗工序：将热轧板进行酸洗，在游离酸浓度为80～110g/l的酸液中加入缓蚀剂形成酸洗溶液，缓蚀剂占酸洗溶液的0.05～0.10％，酸洗液温度70℃，酸洗时间35s；
(4)热镀锌退火工序：将上述冷轧薄带钢经过热镀锌退火后，制成所需热镀锌复相钢钢板。其中氧化炉中加热到740℃，炉内保护气氛露点温度为-25～-60℃，退火温度为822℃，从退火温度快速冷却至锌池炉鼻温度440～460℃，其快冷速率cr1为53℃/s，镀锌后以6.3℃/s的终冷速率cr2冷却至室温。
经检测，本实施例的热镀锌复相钢屈服强度707mpa，抗拉强度920mpa，伸长率a8012.9％，本实施例的热镀锌复相钢c、mn含量较低，表面镀锌质量良好，具有良好的焊接性能，伸长率高，达到高强度高延伸的要求。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。