一种合金化热镀锌双相钢的制备方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及高强度冷轧热镀锌钢技术领域，特别涉及一种合金化热镀锌双相钢及 其制备方法。
【背景技术】
[0002] 双相钢（DP，Dual Phase Steel)的显微组织由多边形铁素体和马氏体两相所构 成，铁素体提供了钢的延性，马氏体则提供了强度。所述双相钢具有屈强比低、初始加工硬 化速率高以及强度和延性匹配好等特点，已成为汽车用高强钢的首选材料之一。然而，双相 钢的软基体铁素体相和硬马氏体相的临界处易形成空位，因此存在扩孔性差的问题。
[0003] 不同于连退工艺，在合金化镀锌工艺中，镀锌温度和合金化温度阻碍带钢的冷却 过程，削减冷却速度，因此需要添加较高的合金含量。高的c、Mn含量是稳定奥氏体并提高 双相钢强度的重要因素。而过量的C会影响带钢的焊接性和恶化延伸率，因而C含量应控 制在0.15wt%以内。虽然。Si元素可以增加C元素向奥氏体中扩散的驱动力，提高奥氏体 的稳定性以及改善铁素体的纯净度，使带钢获得良好的强度和延伸率。但是，对于镀锌双相 钢，由于涂镀性能对钢板表面质量的要求高，因而不能添加Si元素，以免影响双相钢的力 学性能。
[0004] 基于以上现状，亟需一种合金化镀锌双相钢的最佳制备方法，以获取具有优异扩 孔性的合金化镀锌双相钢。
【发明内容】
[0005] 针对现有技术存在的问题，本发明实施例提供了一种合金化热镀锌双相钢的制备 方法，用于解决现有技术中双相钢的扩孔性差的技术问题。
[0006] 本发明提供一种合金化热镀锌双相钢的制备方法，所述方法包括：
[0007] 精炼过程中，调整转炉中钢水的化学成分，使所述化学成分按重量百分比计为：
[0008] Mn :1. 3 % ?1. 7 % ;P 彡 0? 01 % ;Mo :0? 15 % ?0? 25 % ;Cr :0? 15 % ?0? 25 % ; Nb :0? 02% ?0? 04% ;C :0? 07% ?0? 11% ;Si :0? 2%?0? 5% ;Als :0? 02% ?0? 07% ;N : ^ 0. 04% ；S ：0. 01% ；
[0009] 出钢过程中，向所述钢水中分别加入白灰200?800kg，预熔渣0?1000kg，萤石 0?400kg ;通过连铸过程获取板坯；
[0010] 将所述板坯进行加热，经粗轧、精轧获取热轧板；将所述热轧板进行层流冷却卷取 获取热轧卷；所述热轧板的卷取温度为600?650°C ;
[0011] 将所述热轧卷通过冷轧获取冷硬卷，将所述冷硬卷经连续退火处理过程获取所述 双相钢；其中，
[0012] 将所述退火处理过程中的镀层合金化处理温度控制为520?560°C。
[0013] 上述方案中，将所述板坯进行加热包括：将板坯加热温度调整至1220?1260°C， 对所述板坯进行加热。
[0014] 上述方案中，所述精轧的终轧温度为860?910°C。
[0015] 上述方案中，将所述热轧卷通过冷轧获取冷硬卷时，所述冷轧的压下率为50%? 70%〇
[0016] 上述方案中，将所述冷硬卷经连续退火处理获取所述双相钢包括：
[0017] 按照第一加热速度将所述冷硬卷预热至220°C，获取第一带钢；
[0018] 按照第二加热速度将所述第一带钢加热至780?820°C，实现所述冷硬卷中铁素 体的再结晶，珠光体部分转变为奥氏体；
[0019] 在所述780?820°C的温度范围内将所述第一带钢保温60s?100s，实现部分奥 氏体化；
[0020] 按照第一冷却速度将所述第一带钢冷却至720?760°C ;
[0021] 将所述第一带钢经吹气快冷却至450?460°C，以对所述第一带钢进行镀锌，获取 第二带钢，将所述第二带钢经气刀吹刮冷却至420?430°C ;
[0022] 将所述第二带钢进行5?30s的镀层合金化处理；
[0023] 按照第二冷却速度将所述第二带钢冷却至250?300°C，获取所述双相钢。
[0024] 上述方案中，所述第一加热速度为8°C /s?12°C /s。
[0025] 上述方案中，所述第二加热速度为1. 5°C /s?4°C /s。
[0026] 上述方案中，所述第一冷却速度为8°C /s?12°C /s。
[0027] 上述方案中，所述第二冷却速度为6 °C /s?9 °C /s。
[0028] 本发明提供了一种合金化热镀锌双相钢的制备方法，所述方法包括：精炼过程 中，调整转炉中钢水的化学成分，使所述化学成分按重量百分比计为：Mn :1. 3%?1. 7% ; P 彡 0. 01% ;Mo :0. 15%?0. 25% ;Cr :0. 15%?0. 25% ;Nb :0. 02%?0. 04% ;C :0. 07%? 0? 11% ;Si :0? 2%?0? 5% ;Als :0? 02%?0? 07% ;N :彡 0? 04% ;S :0? 01% ;出钢过程中， 向所述钢水中分别加入白灰200?800kg，预熔渣0?1000kg，萤石0?400kg ;通过连铸 过程获取板坯；将所述板坯进行加热，经粗轧、精轧获取热轧板；将所述热轧板进行层流冷 却卷取获取热轧卷；所述热轧板的卷取温度为600?650°C;将所述热轧卷通过冷轧获取冷 硬卷，将所述冷硬卷经连续退火处理获取所述双相钢；其中，将所述退火处理过程中的镀层 合金化处理温度控制为520?560 °C，如此，可通过所述Nb细化马氏体相，使所述马氏体相 可以均匀分布在双相钢中；并通过调整合金化处理的温度，生成适量的中间硬相珠光体，减 小马氏体相遇铁素体相之间的硬度差，从而提高双相刚的扩孔性；另外，利用所述Cr、Mo元 素提高淬透性，确保所述双相钢的力学性能。
【附图说明】
[0029] 图1为本发明实施例一提供的合金化热镀锌双相钢制备方法的流程示意图；
[0030] 图2为本发明实施例一提供的合金化热镀锌双相钢的显微组织图。
【具体实施方式】
[0031]为了提高双相钢的扩孔性及力学性能，本发明提供了一种合金化热镀锌双相钢 的制备方法，包括：精炼过程中，调整转炉中钢水的化学成分，使所述化学成分按重量百 分比计为：Mn :1. 3%?1. 7% ;P 彡 0? 01 % ;Mo :0? 15%?0? 25% ;Cr :0? 15%?0? 25% ; Nb :0? 02% ?0? 04% ;C :0? 07% ?0? 11% ;Si :0? 2%?0? 5% ;Als :0? 02% ?0? 07% ;N : < 0. 04% ;S :0. 01% ;出钢过程中，向所述钢水中分别加入白灰200?800kg，预熔渣0? l〇〇〇kg，萤石0?400kg ;通过连铸过程获取板坯；将所述板坯进行加热，经粗轧、精轧获 取热轧板；将所述热轧板进行层流冷却卷取获取热轧卷；所述热轧板的卷取温度为600? 650°C ;将所述热轧卷通过冷轧获取冷硬卷，将所述冷硬卷经连续退火处理获取所述双相 钢；其中，将所述退火处理过程中的镀层合金化处理温度控制为520?560°C。
[0032] 下面通过附图及具体实施例对本发明的技术方案做进一步的详细说明。
[0033] 本实施例提供一种合金化热镀锌双相钢的制备方法，如图1所示，所述方法包括 以下几个步骤：
[0034] 步骤110,精炼过程中，调整转炉中钢水的化学成分。
[0035] 本步骤中，所述钢水中的化学成分包括：
[0036] 锰Mn，通过向转炉的钢水中加入中碳锰铁或低碳锰铁调整锰含量，使所述Mn的重 量百分比为1. 3%?1. 7% ;
[0037] 磷P，通过向转炉的钢水中加入磷铁调整磷含量，使所述P的重量百分比不大于 0. 01% ；
[0038] 钼Mo,通过向转炉的钢水中加入Mo调整钼含量，使所述Mo的重量百分比为 0. 15%?0. 25% ;
[0039] 镉Cr，通过向转炉的钢水中加入Cr调整镉含量，使所述Cr的重量百分比为 0. 15%?0. 25% ;
[0040] 铌Nb，通过向转炉的钢水中加入Nb调整铌含量，使所述Nb的重量百分比为 0. 02%?0. 04% ;
[0041] 碳C，通过向转炉的钢水中加入C调整碳含量，使所述C的重量百分比为0. 07%? 0. 11% ；
[0042] 硅Si，通过向转炉的钢水中加入Si调整硅含量，使所述Si的重量百分比为 0? 2%?0? 5% ;
[0043] 铝Als，通过向转炉的钢水中加入Als调整铝含量，使所述Als重量百分比为 0. 0