[0164] (3)极限曲率半径（时进行V型弯曲试验测量。具体来说，使相对于供试材的社 制方向垂直的方向为纵长方向（弯曲脊线与社制方向一致）而切下JIS Z2204所规定的1 号试验片（板厚；1.4mm)，依据JIS Z2248进行V型弯曲试验。还有，W不使龟裂发生的方 式，对试验片的纵长方向的端面进行机械磨削之后进行V型弯曲试验。
[0165] 冲模和冲头的角度为60°，W 0. 5mm单位改变冲头的前端半径而进行弯曲试验， 求得能够进行弯曲而并未发生龟裂的冲头前端半径作为极限弯曲半径（时。测量结果显示 在下述表7、表8中。还有，使用放大镜观察是否有龟裂发生，W未发生毛细裂纹为标准进行 判定。
[0166] 供试材的机械的特征基于抗拉强度（T巧、延伸率巧L)、扩孔率（A)、极限曲率半 径佩的标准进行评价。目P，因为根据钢板的TS所要求的EL、A、R有所不同，因此对应TS 级别，遵循下述标准评价机械的特性。
[0167] 基于下述评价标准，满足EL、入和R的全部特性的情况为合格（0)，任意一种特 性不满足标准值的情况为不合格（X)，评价结果显示在表7、表8中。
[0168] (1)980M化级的情况
[0169] TS ;980MPa W上，低于 llSOMPa
[0170] EL ; 16 % W 上
[0171] A :30%W上
[017引 TS(MPa) X化（％ ) X A (% )/1000:700 W上
[017引 R;1.5mmW 下
[0174] (2)1180MPa 级的情况
[017引 TS ;1180MPa W上，低于 1270MPa
[017 引 EL;14%W 上
[0177] A :25%W上
[017引 TS(MPa) X化（％ ) X A (% )/1000:600 W上 [017引 R;2. 5mmW下
[0180] (3) 1270MPa 级的情况
[0181] TS ;1270MPa W上，低于 1370MPa
[018引 EL;12%W上
[0183] A :20%W上
[0184] TS(MPa) X化（％ ) X A (% )/1000:500 W上
[018引 R ;3. 5mm W下
[018引还有，在本发明中，WTS为980MPa W上作为前提，TS低于980MPa时，即使EL、入、 R良好也作为对象之外处理。
[0187] 由下述表1~表8能够进行如下考察。
[018引 下述表2~表4所示的No. 1~67之中，No. 1、5、12、31、43~47、57~59、62、63 是W本发明规定的上述方式i进行冷却的例子，No. 6、13、14、27、28是按本发明规定的上述 方式iii进行冷却的例子，No. 4、11、38是W脱离本发明的要件的上述方式iv进行冷却的 例子，其他是按本发明规定的上述方式ii进行冷却例子。
[0189] 在下述表7、表8中，综合评价获得0的例子均是满足本发明规定的要件的冷却社 钢板，对应各TS满足既定的机械的特性巧L、A、时的标准值。因此可知本发明的高强度冷 社钢板加工性全面良好。
[0190] 另一方面，综合评价获得X的例子，是不满足本发明规定的某一要件的冷社钢 板。详情如下。
[01川 No. 3、No. 10和No. 47是加热、均热温度低于Ac3点并过低的例子，是在二相域退火 的例子。其结果是，铁素体分率变高，高温区域生成贝氏体和低温区域生成贝氏体等的生成 受到抑制，因此TS降低。
[0192] No. 4和No. 11是在均热处理后，冷却至T1温度区域，在该温度保持的例子。因为 只在T1温度区域进行保持，所W在T2温度区域的保持时间过短，低温区域生成贝氏体等几 乎没有生成，粗大的M混合相大量生成，因此A比标准值小，未能改善扩孔性。
[0193] No. 7因为在T2温度区域的保持时间过短，所W是低温区域生成贝氏体等的生成 受到抑制的例子。因此化比标准值小，未能改善延伸率。另外，R比标准值大，未能改善弯 曲性。另外，粗大的M混合相大量生成，因此虽然入满足标准值，但化和入的平衡低，弯 曲性也低。
[0194] No. 14因为在T1温度区域的保持时间过长，所W低温区域生成贝氏体的生成率 低，粗大的M混合相大量生成，因此A比标准值小，是未能改善扩孔性。另外，化和A的 平衡低。
[0195] No. 15因为在T2温度区域的保持时间过短，所W是低温区域生成贝氏体等的生成 受到抑制的例子。粗大的M混合相大量生成，因此R比标准值大，未能改善弯曲性。另外， 化和A的平衡也低。
[0196] No. 28和No. 29是T1温度区域的保持时间过短的例子，高温区域生成贝氏体的生 成受到抑制，其结果是EL变小，未能改善加工性。
[0197] No. 30虽然满足在T1的停留时间，但是急冷终点温度（阶段开始温度）高于 54(TC，因此铁素体大量生成，高温区域生成贝氏体和低温区域生成贝氏体等的生成受到抑 巧IJ，因此TS降低。
[019引 No. 31是在均热后，未在T1温度区域保持，只在T2温度区域保持的例子，高温区域 生成贝氏体的生成受到抑制，化变小，未能改善加工性。
[0199] No. 34和No. 52是均热后的平均冷却速度过小的例子，冷却中发生铁素体相变，高 温区域生成贝氏体和低温区域生成贝氏体等的生成受到抑制，其结果是TS降低。
[0200] No. 35和No. 53均是在T1温度区域的保持时间短的例子，高温区域生成贝氏体的 生成量少，因此化小。
[0201] No. 36、No. 39、No. 54和No. 55是在T1温度区域的保持时间过长的例子，低温区域 生成贝氏体等的生成受到抑制。因此粗大的M混合相大量生成，A变小。
[0202] No. 38是在均热处理后，冷却至T2温度区域，W该温度保持的例子。因为只在T2 温度区域保持，所W高温区域生成贝氏体几乎没有生成，EL比标准值小，未能改善延伸率。
[0203] No. 40是只在T1温度区域保持的例子，未在T2温度区域保持。因此，低温区域生 成贝氏体等的生成受到抑制，粗大的M混合相大量生成，A变小。
[0204] No. 41是W低于T2温度区域的温度进行保持的例子，是T2温度区域中的保持时间 过短的例子。因此低温区域生成贝氏体等的生成受到抑制，化变小，未能改善加工性。
[0205] No. 44是均热时间过短的例子，不能实现奧氏体单相化，因此残存的铁素体和冷却 中生成的铁素体合计的结果是，铁素体的生成量变多，高温区域生成贝氏体和低温区域生 成贝氏体等的生成量变少。其结果是TS降低。
[0206] No. 64~67是钢板的成分组成不满足本发明的规定的要件的例子，对应各TS的机 械的特性巧L、A、时不满足标准值。具体来说如下。
[0207] No. 64是C量过少的例子，TS低于980MPa，不能确保预期的强度。
[020引 No. 65是Si量过多的例子，高温区域生成贝氏体和低温区域生成贝氏体等的生成 受到抑制，因此TS低于980MPa，强度不足。
[0209] No. 66是能够达成980MI^a级的TS的例子，但因为Si过少，所W不能确保残留Y 的生成量。因此化变小。
[0210] No. 67是Mn量过少的例子，因为不能充分浑火，所W冷却中生成铁素体，高温区域 生成贝氏体和低温区域生成贝氏体等的生成受到抑制。因此TS低于980MPa，强度不足。
[0211] 由W上结果可知，根据本发明，能够提供加工性得到全面改善的高强度冷社钢板。 [021引接下来，计算上述表7、表8所示的抗拉强度（T巧和延伸率巧L)的积（TSX化)， 积的值与扩孔率（A)的关系显示在图6中。在图6中，?表示旧Y晶粒的平均当量圆直 径D低于20 ymW下的结果，A表示旧Y晶粒的平均当量圆直径D超过20 ym的结果。 邮1引由图6可知，即使在TSX化的值相同的情况下，通过将旧Y晶粒的平均当量圆直 径D抑制在20 y m W下，也能够增大扩孔率（A )，能够改善加工性。
[0214]
【主权项】
1. 一种延伸率、延伸凸缘性和弯曲性良好的冷轧钢板，其特征在于，以质量％计含有 C :0· 10 ~0· 3%、Si :1. O ~3· 0%、Μη :1· 5 ~3%、A1 :0· 005 ~0· 2%，并且满足 P :0· 1% 以下、S :0.05%以下，余量是铁和不可避免的杂质， 钢板的金属组织包括贝氏体、残留奥氏体和回火马氏体， (1) 以扫描型电子显微镜观察金属组织时，贝氏体由如下复合组织构成：邻接的残留 奥氏体和/或碳化物的平均间隔为1 μ m以上的高温区域生成贝氏体；和邻接的残留奥氏体 和/或碳化物的平均间隔低于1 μ m的低温区域生成贝氏体， 在将所述高温区域生成贝氏体相对于金属组织整体的面积率定为a，将所述低温区域 生成贝氏体和所述回火马氏体相对于金属组织整体的合计面积率定为b时，满足 a :30 ~70%，b :30 ~70%，a+b :70% 以上，并且， (2) 以饱和磁化法测量的残留奥氏体的体积率相对于金属组织整体为3%以上， 并且，在所述金属组织中存在淬火马氏体和残留奥氏体复合的MA混合相时，相对于全 部MA混合相的个数，在观察截面中满足当量圆直径d超过3 μ m的条件的MA混合相的个数 比例低于15%， 并且，所述贝氏体中包括贝氏体铁素体。
2. 根据权利要求1所述的冷轧钢板，其特征在于，旧奥氏体晶粒的平均当量圆直径D在 20 μ m以下。
3. 根据权利要求1所述的冷轧钢板，其特征在于，作为其他元素还含有Cr : 1 %以下和 Mo :1%以下中的至少一种元素。
4. 根据权利要求1所述的冷轧钢板，其特征在于，作为其他元素还含有从Ti :0. 15 %以 下、Nb :0. 15%以下和V :0. 15%以下之中选出的至少一种元素。
5. 根据权利要求1所述的冷轧钢板，其特征在于，作为其他元素还含有Cu : 1 %以下和 Ni :1%以下中的至少一种元素。
6. 根据权利要求1所述的冷轧钢板，其特征在于，作为其他元素还含有B :0. 005%以 下。
7. 根据权利要求1所述的冷轧钢板，其特征在于，作为其他元素还含有从Ca :0. 01 %、 Mg :0. 01 %以下和稀土类元素：0. 01 %以下之中选出的至少一种元素。
8. 根据权利要求1所述的冷轧钢板，其特征在于，在所述冷轧钢板的表面具有熔融镀 锌层或合金化熔融镀锌层。
9. 一种制造权利要求1所述的冷轧钢板的方法，其特征在于，按顺序包括如下工序： 加热至Ac 3A以上的温度后，进行50秒以上均热的工序； 以15°C /秒以上的平均冷却速度冷却至满足下式（1)的任意的温度T的工序； 在满足下式（1)的温度区域保持10~80秒的工序； 在满足下式（2)的温度区域保持200秒以上的工序； 400。。彡 TlCC )彡 540。。…（1) 200。。彡丁2(。。）< 400。。…（2)。
【专利摘要】在本发明的冷轧钢板中，使钢板的金属组织为含有贝氏体、残留奥氏体和回火马氏体的混合组织，特别是用扫描型电子显微镜观察金属组织时，贝氏体由如下复合组织构成：邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔为1μm以上的高温区域生成的贝氏体；邻接的残留奥氏体和/或碳化物的平均间隔低于1μm的低温区域生成的贝氏体，设所述高温区域生成贝氏体相对于金属组织整体的面积率为a，所述低温区域生成贝氏体和所述回火马氏体相对于金属组织整体的合计面积率为b时，满足a：20～80％，b：20～80％，a+b：70％以上。本发明的冷轧钢板，延伸率(EL)、延伸凸缘性(λ)和弯曲性(R)全部平衡地得到改善，加工性全部优异，抗拉强度为980MPa以上。
【IPC分类】C21D8-02, C22C38-06
【公开号】CN104630620
【申请号】CN201510101392
【发明人】二村裕一
【申请人】株式会社神户制钢所
【公开日】2015年5月20日
【申请日】2011年1月25日
【公告号】CN102140608A, US8480819, US20110186189