一种连续热镀锌高强钢及其生产方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及轧钢技术领域，特别涉及一种连续热镀锌高强钢及其生产方法。
【背景技术】
[0002] 连续热镀锌高强钢S550⑶+Z (以下简称S550⑶+Z)是一种常用的高强结构钢，现 有技术中，S550⑶+Z主要是采用连续热镀锌的方法进行生产。S550⑶+Z具有较高的强度 以及良好的耐腐蚀性能，广泛应用于轻钢结构楼承板、船舶货架底座和船踏板等领域。国 标 GB/T 2518-2004 对 S550⑶+Z 的成分要求为 C 彡 0.25%，Mn 彡 1.70%，P 彡 0.20%， S彡0· 35% ;对S550⑶+Z的性能要求为Re彡550MPa，Rm彡560MPa。
[0003] S550⑶+Z通常以普通低碳铝镇静钢为原料，采用不完全退火的方法进行生产，该 方法的特点为：一般在600°C以下退火。由于退火温度较低，钢板在退火过程中仅发生部分 回复，未发生再结晶。未再结晶的组织由于已经经历了极大的变形，塑性较差，严重影响了 产品品质。另一方面，在连续化热镀锌生产过程中，常规产品均为完全再结晶退火，退火温 度在700~850°C之间，需要进行大量的过渡来逐步降低温度，才能达到S550⑶+Z的温度控 制要求，造成了较大的能源和材料浪费，以及增加了较多的繁琐工序。
【发明内容】
[0004] 本发明所要解决的技术问题是提供一种能够形成充分的再结晶组织，塑性较高， 以及避免安排过渡卷生产造成的资源浪费的的连续热镀锌高强钢及其生产方法。
[0005] 为解决上述技术问题，本发明提供了一种连续热镀锌高强钢，所述连续热镀锌高 强钢的化学成分按质量百分比为：C 0. 05~0. 15%，Mn 0. 6~1. 5%，Si 0. 10~0. 50%， P 彡 0· 015%，S 彡 0· 018%，A10. 03 ~0· 07%，Ti0.0 5 ~0· 10%，余量为 Fe 和不可避免的 杂质。
[0006] 本发明还提供了一种连续热镀锌高强钢的生产方法，包括以下步骤：炼钢-热 轧-冷轧-连续热镀锌-光整工艺；所述热轧过程中，热轧加热温度为1220~1280°C，终 轧温度为800~860 °C，卷取温度为520~720 °C。
[0007] 进一步地，所述冷轧过程中，冷轧过程压下率为40~65%。
[0008] 进一步地，所述连续热镀锌过程中，加热段温度为680~850°C。
[0009] 进一步地，在所述光整工艺中，光整延伸率为0.3~1.9%。
[0010] 本发明提供的连续热镀锌高强钢，通过添加一定量的C、Mn、Ti元素，C和Ti元素 生成TiC粒子，产生析出强化效果，提高了钢板强度。而一定量的Mn元素能够调整C、Ti粒 子的析出温度，析出温度越低，TiC粒子越细，析出强化效果越显著。
[0011] 本发明提供的连续热镀锌高强钢的生产方法，通过对卷取温度的调节，可以调整 TiC析出粒子大小，达到调整热轧板强度的效果。卷取温度越低，析出粒子越细，热板强度越 高。通过控制卷取温度限制TiC的析出，使其在连续热镀锌过程中析出，能起到提高钢材强 度的效果。
[0012] 本发明提供的连续热镀锌高强钢的生产方法，经过冷轧后，经过加工硬化，钢板屈 服强度可达到900MPa以上，因此需要进行完全再结晶退火来降低强度，经过实践得出可选 择的连续热镀锌退火温度在700~800°C之间，与常规品种一致，不需要进行大幅度的温度 过渡，避免了因温度过渡而造成的能量浪费。而且由于是完全再结晶组织，大大提高了钢板 的延伸率，钢板的延伸率可达到15%以上。
[0013] 本发明提供的连续热镀锌高强钢的生产方法，通过控制成分、卷取温度、连续热镀 锌均热温度和光整整机延伸率来实现所需要的强度。该方法主要通过析出TiC强化为成 品，并通过完全再结晶退火达到所要求的强度，大大提高了成品的塑性。
【附图说明】
[0014] 图1为本发明实施例提供的连续热镀锌高强钢金相组织图；
[0015] 图2为本发明实施例提供的连续热镀锌高强钢析出离子照片。
【具体实施方式】
[0016] 参见图1，本发明实施例提供了一种连续热镀锌高强钢，连续热镀锌高强钢的化学 成分按质量百分比为：c 0· 05~(λ 15%，Mn 0· 6~L 5%，Si 0· 10~(λ 50%，P彡 0· 015%， S彡0· 018%，Al 0· 03~0· 07%，Ti0.0 5~0· 10%，余量为Fe和不可避免的杂质。
[0017] 本发明实施例提供了一种热镀锌高强钢S550⑶+Z的生产方法，包括以下步骤：炼 钢-热轧-冷轧-连续热镀锌-光整工艺。
[0018] 其中，热轧加热温度为1220~1280°C，终轧温度为800~860°C，卷取温度为 520~720°C。冷轧过程中，冷轧过程压下率为40~65%。连续热镀锌过程中，加热段温 度为680~850°C。在光整工艺中，光整延伸率为0.3~1.9%。冷轧过程中，退火温度为 730 ~780 °C。
[0019] 实施例1
[0020] 参见表1，钢的化学成分按质量百分比为：C 0.07%，Mn 1.4%，Si 0. 15%，P 0.009%，S 0.012%，Al 0.045%，Ti 0.07%，余量为 Fe 和不可避免的杂质。
[0021] 参见表2在热轧工艺中，加热温度为1250°C，终轧温度为850°C，卷取温度为 640°C。在冷轧工艺中，冷轧压下率为55%，退火温度为780°C，光整延伸率为0. 5%。
[0022] 参见表3,利用本发明实施例提供的热镀锌高强钢S550⑶+Z的生产方法制造的 S550⑶+Z钢材的力学性能如下：屈服强度为630MPa，抗拉强度为760MPa，延伸率为16. 0%， 具有较高的塑性，满足工业要求。
[0023] 实施例2
[0024] 参见表1，钢的化学成分按质量百分比为：C 0. 12%，Mn 0.65%，Si 0. 13%，P 0.009%，S 0.012%，Al 0.045%，Ti 0.10%，余量为 Fe 和不可避免的杂质。
[0025] 参见表2在热轧工艺中，加热温度为1280°C，终轧温度为840°C，卷取温度为 680°C。在冷轧工艺中，冷轧压下率为65%，退火温度为780°C，光整延伸率为0. 5%。
[0026] 参见表3,利用本发明实施例提供的热镀锌高强钢S550⑶+Z的生产方法制造的 S550⑶+Z钢材的力学性能如下：屈服强度为680MPa，抗拉强度为790MPa，延伸率为15. 5%， 具有较高的塑性，满足工业要求。
[0027] 实施例3
[0028] 参见表1，钢的化学成分按质量百分比为：C 0.08%，Mn 0.80%，Si 0. 15%，P 0.009%，S 0.012%，Al 0.045%，Ti 0.05%，余量为 Fe 和不可避免的杂质。
[0029] 参见表2在热轧工艺中，加热温度为1230°C，终轧温度为820°C，卷取温度为 640°C。在冷轧工艺中，冷轧压下率为45%，退火温度为730°C，光整延伸率为0. 5%。
[0030] 参见表3,利用本发明实施例提供的热镀锌高强钢S550⑶+Z的生产方法制造的 S550⑶+Z钢材的力学性能如下：屈服强度为570MPa，抗拉强度为682MPa，延伸率为17. 5 %， 具有较高的塑性，满足工业要求。
[0031]
【主权项】
1. 一种连续热镀锌高强钢，其特征在于，所述连续热镀锌高强钢的化学成分按质量百 *&*:C0.05~0.15%，Mn0.6~1.5%，Si0.10~0.50%，P<0.015%，S<0.018%， Al0.03~0.07%，Ti0.05~0.10%，余量为Fe和不可避免的杂质。
2. -种连续热镀锌高强钢的生产方法，其特征在于，包括以下步骤：炼钢-热轧-冷 轧-连续热镀锌-光整工艺；所述热轧过程中，热轧加热温度为1220~1280°C，终轧温度 为800~860 °C，卷取温度为520~720 °C。
3. 根据权利要求2所述的连续热镀锌高强钢的生产方法，其特征在于，所述冷轧过程 中，冷乳过程压下率为40~65%。
4. 根据权利要求3所述的连续热镀锌高强钢的生产方法，其特征在于，所述连续热镀 锌过程中，加热段温度为680~850°C。
5. 根据权利要求4所述的连续热镀锌高强钢的生产方法，其特征在于，在所述光整工 艺中，光整延伸率为0.3~1.9%。
【专利摘要】本发明涉及轧钢技术领域，特别涉及一种连续热镀锌高强钢及其生产方法。高强钢的化学成分按质量百分比为：C 0.05～0.15％，Mn 0.6～1.5％，Si 0.10～0.50％，P≤0.015％，S≤0.018％，Als 0.03～0.07％，Ti0.05～0.10％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明还提供了一种热镀锌高强钢S550GD+Z的生产方法，包括以下步骤：炼钢-热轧-冷轧-连续热镀锌-光整工艺。本发明提供的连续热镀锌高强钢的生产方法，通过控制成分、卷取温度、连续热镀锌均热温度和光整机延伸率来实现所需要的强度。该方法大大提高了成品的塑性，而且避免了常规连续热镀锌生产方法低温退火导致的温度过渡而造成的资源浪费。
【IPC分类】C21D8-02, C23C2-06, C22C38-14
【公开号】CN104726772
【申请号】CN201510157832
【发明人】刘再旺, 赵运堂, 赵虎, 代乐乐, 李晓林, 刘武华, 齐达, 刘大滔, 杨利斌
【申请人】首钢总公司
【公开日】2015年6月24日
【申请日】2015年4月3日