为〇? 5~6. 0%、优选为2. 5~5. 5%。
[0077]上述以外的余量为Fe及不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，可以例示Co、Zn、Sn等，这些元素的含量优选各自为0. 3 %以下。
[0078] 接着，对不锈钢板进行说明。不锈钢板是板状的具有上述成分组成的钢。其制造方 法没有特别限定，例如可以列举如下方法：利用转炉、电炉将具有上述成分组成的钢熔炼， 利用VOD、A0D等进行精炼后，通过开坯轧制、连铸制成钢坯，将其加热至1050~1250°C的 温度，进行热轧。另外，本发明的不锈钢板可以是为了除去钢材表面的氧化皮、污染物等而 实施了喷砂处理（sandblasting)、钢格喷丸处理（steelgridblasting)、碱性脱脂、酸洗 处理等的上述热轧钢板。另外，本发明的不锈钢板也可以是对上述热轧钢板进行冷轧而得 到的冷轧钢板。
[0079] 接着，对不锈钢箔进行说明。本发明的不锈钢箔通过对本发明的不锈钢板进行轧 制来制造。通常，对除去了表面的氧化皮、污染物等的热轧钢板进行冷轧，进而反复进行退 火和冷轧，从而制造期望厚度的不锈钢箔。
[0080]不锈钢箔的厚度没有特别限定，但在将本发明的不锈钢箔应用于废气净化装置用 催化剂载体的情况下，为了降低排气阻力，其厚度越薄越有利。但是，废气净化装置用催化 剂载体在比其他用途更严苛的环境下使用，有时会引起不锈钢箔断裂或折断等问题。因此， 不锈钢箔的厚度优选设定为20~200 y m。另外，废气净化装置用催化剂载体有时要求具有 优良的耐振动性、耐久性。这种情况下，优选使不锈钢箔的厚度为约100 um~约200 ym。 另外，废气净化装置用催化剂载体有时要求高单元密度、低背压。这种情况下，更优选使不 锈钢箔的厚度为约20 y m~约100 y m。
[0081] 实施例
[0082] 以下，通过实施例对本发明具体地进行说明。需要说明的是，本发明并不限于以下 的实施例。
[0083] 将利用50kg小型真空熔炼炉熔炼后的表1所示化学组成的钢加热至1200°C后， 在900~1200°C的温度范围内进行热轧，制成板厚为3mm的热轧钢板。A1含量超出本发明 范围的表1中记载的钢No. 20在热轧时发生破裂（clack)，不能得到完好的热轧钢板，不能 制造箔。因此，也未进行评价试验。接着，将除钢No. 20以外的热轧钢板在大气中、900°C、1 分钟的条件下进行退火，利用酸洗除去表面氧化皮后，冷轧至板厚为1. 〇_，制成冷轧钢板。 然后，反复进行多次利用多棍乳机（clustermill)的冷乳和退火，得到宽度为100mm、箔厚 为50ym的不锈钢箔。
[0084]对于如此得到的热轧钢板及不锈钢箔，分别评价热轧钢板的韧性、不锈钢箔的高 温下的耐氧化性及形状稳定性。
[0085] (1)热轧钢板的韧性
[0086]热轧钢板的韧性通过夏比冲击试验来进行评价。试验片基于JIS标准（JISZ2202(1998))的V形缺口试验片来制作。仅使板厚（JIS标准中为宽度）保持原材料的 状态而不进行加工，使其为3mm。以使试验片的长度方向与轧制方向平行的方式进行裁 取，与轧制方向垂直地形成缺口。关于试验，基于JIS标准（JISZ2242(1998))，对各温 度各3根进行试验，测定吸收能量及脆性断面率，求出转变曲线。延展性-脆性转变温度 (DBTT(ductile-brittletransitiontemperature))设定为脆性断面率达到 50%的温度。 将DBTT低于120°C评价为"◎"（优良），将DBTT为120°C以上且150°C以下评价为"〇"（良 好），将DBTT超过150°C评价为"X"（不良）。夏比冲击试验（Charpyimpacttest)中求 出的DBTT为150°C以下时，预先确认在常温下能够稳定地进行冷轧。在冬季的通板等板温 容易降低的环境中，基于能够更稳定地进行通板的理由，优选DBTT低于120°C。
[0087] (2)不锈钢箔的高温下的耐氧化性
[0088] 对箔厚为50ym的不锈钢箔在5. 3X10_3Pa以下的真空中进行在1200°C保持30分 钟的热处理（相当于扩散接合或钎焊接合时的热处理的处理）。从热处理后的不锈钢箔上 裁取三片20mm宽度X30mm长度的试验片。通过在大气气氛中于1100°C保持400小时的热 处理使这些试验片氧化，测定三片的平均氧化增量（加热前后质量变化除以初期的表面积 而得到的量）。此时，各试样未发现氧化覆膜的剥离（spalling)。对于平均氧化增量的测定 结果，将l〇g/m2以下设定为"◎"（优良），将超过10g/m2且为15g/m2以下设定为"〇"（良 好），将超过15g/m2设定为"X"（不良），如果为" ◎"或"〇"则满足本发明的目的。
[0089] (3)不锈钢箔的高温下的形状稳定性
[0090] 对箔厚为50ym的不锈钢箔在5. 3X10_3Pa以下的真空中进行在1200°C保持30分 钟的热处理（相当于扩散接合或钎焊接合时的热处理的处理）。将从热处理后的箔上裁取 的100mm宽度X50mm长度的箔沿长度方向卷成直径5_的圆筒状，通过点焊将端部接合， 制作三根这样的试样。通过在大气气氛中于1100°C保持400小时的热处理使这些试样氧 化，测定三个的平均长度变化量（加热后的圆筒长度相对于加热前的圆筒长度的增量的比 例）。对于平均长度变化量的测定结果，将3%以下设定为"◎"（优良），将超过3%且为 5 %以下设定为"〇"（良好），将超过5 %设定为"X"（不良），如果为"〇"或"◎"则满足 本发明的目的。
[0091] 将结果示于表2中。例如，钢No. 14的V/B在本发明范围外，因而热轧钢板的韧性 差。V/B在本发明范围内且其他成分基本与钢No. 14相同的钢No. 1及钢No. 5的热轧钢板 的韧性优良。将钢No. 1与钢No. 5进行比较，V/B> 20的钢No. 5的热轧钢板的韧性更优 良。可见，作为本发明的钢No. 1~15的热轧钢板的韧性、箔的高温下的耐氧化性及形状稳 定性优良。另一方面，作为比较例的钢No. 14~20的热轧钢板的韧性、箔的高温下的耐氧 化性及形状稳定性中的至少一个特性差。根据以上结果，通过本发明，能够得到韧性优良且 Fe-Cr-Al系耐氧化性优良的不锈钢及不锈钢箔。
[0092]
【主权项】
1. 一种不锈钢板，其特征在于，以质量％计含有C :0. 020%以下、Si :1. 0%以下、Mn : 1. 0% 以下、P :0? 040% 以下、S :0? 004% 以下、Cr :16. 0 ~30. 0%、Al :2. 00 ~6. 50%、N : 0? 020% 以下、Ni :0? 05 ~0? 50%、Cu :0? 005 ~0? 10%、Ti :低于 0? 050、Nb :低于 0? 050、V : 0? 010 ~0? 050%、B :0? 0001 ~0? 0050%， 还含有21':0.005 ~0.200%、1^:0.005 ~0.200%、1?]\1(稀土元素）：0.01~0.20% 中的至少一种，余量由Fe和不可避免的杂质构成， 且满足{V的含量（V% )}/{B的含量（B% )} > 10。
2. 如权利要求1所述的不锈钢板，其特征在于，以质量％计，还含有Ca:0. 0002~ 0? 0100%、Mg:0? 0002 ~0? 0100 % 中的至少一种。
3. 如权利要求1~2中任一项所述的不锈钢板，其特征在于，以质量％计，还含有合计 为0? 5~6. 0%的、Mo:0? 5~6. 0%、W:0? 5~6. 0%中的至少一种。
4. 一种不锈钢箔，其具有权利要求1~3中任一项所述的成分组成，板厚为200ym以 下。
【专利摘要】本发明提供在不损害高温下的耐氧化性及高温使用时的形状稳定性的情况下提高热轧钢板、冷轧钢板的韧性从而改善了制造性的Fe-Cr-Al系不锈钢板以及对该不锈钢板进行轧制而形成的不锈钢箔。在Fe-Cr-Al系不锈钢中，以特定的范围复合添加V和B。具体而言，使V的含量为0.010～0.050质量％，使B的含量为0.0001～0.0050质量％，且使V的含量与B的含量之比满足质量比(V/B)＞10。
【IPC分类】B01J35-04, B01D53-86, C22C38-54, C22C38-00, F01N3-10
【公开号】CN104870675
【申请号】CN201380066148
【发明人】水谷映斗, 藤泽光幸, 太田裕树, 尾形浩行
【申请人】杰富意钢铁株式会社
【公开日】2015年8月26日
【申请日】2013年12月5日
【公告号】WO2014097562A1