丙酮抽提塔塔顶采出轻油，塔底溶液进入丙酮脱水塔。
[0023] 更进一步的方案为，丙酮脱水塔的塔顶温度为65~85 °C，塔釜温度为105~108 。(:，塔顶压力为29~31KPa，塔釜压力为45~55KPa，塔顶采出的丙酮回入丙酮回收塔，塔 釜采出水回入丙酮抽提塔，塔底残留物排至生产废水管。从而大大减少了物料的浪费以及 环境的污染。
[0024] 再更进一步的方案为，DIBK轻组分塔的塔顶温度为155~163°C，侧线温度为 160~170 °C，塔釜温度为165~175°C，操作压力为0~5KPa，塔顶采出富含MIBK的产品 回流至成品MIBK塔中继续进行精馏，侧线采出DIBK产品进入DIBK储罐，塔底采出的重质 燃料油被送至燃料油储罐。从而减少了环境污染，同时也提高了附加值。
[0025] 经醋酸钯处理过的"强酸性阳离子交换树脂"催化剂的基质物为网状结构聚苯乙 烯，吸收钯含量大于〇. 7%(干基)，表面积为36m2/g，在丙酮和MIBK中的收缩率为14%和19% 等，而且该催化剂有良好的耐温性能，温度使用范围宽，可实现装置的长周期运转；同时，新 的分离工艺参数的调节以及新的连接关系，大大提高了资源的利用率及安全性，而且成品 MIBK纯度大于99. 7%，大大超过了【背景技术】中的成品MIBK的纯度。
[0026] 实施例1、98. 5%的丙酮预热至90°C，氢气进过氢气水雾捕集器与丙酮混合进入到 装有经醋酸钯处理过的"强酸性阳离子交换树脂"催化剂的固定床反应器中进行反应，反应 的温度为90°C，反应压力为3. 1MPa,丙酮的转化率为34. 3%，MIBK的选择性为95. 6%，反应 后的溶液被冷凝至70°C。之后将溶液加入加碱系统中，加碱系统向溶液中加入10. 6%的氢 氧化钙溶液。加减后的溶液去除杂质后进入丙酮轻组分塔进行精馏，塔顶温度为78°C，塔顶 压力为0? 16MPa，塔釜温度为90°C，塔釜压力为0? 17MPa，该塔釜溶液进入到MIBK轻组分塔 内。MIBK轻组分塔的塔顶温度为74°C，塔顶压力为15KPa，塔釜温度为127°C，塔釜压力为 70KPa。而从该MIBK轻组分塔的塔釜产出的MIBK溶液进入到成品MIBK塔中，成品MIBK 塔的塔顶压力为30KPa，塔顶温度为125°C，塔釜压力为80KPa，塔釜温度为180°C，塔侧温 度为128°C，成品MIBK的纯度达到99. 72%。
[0027] 实施例2、98. 5%的丙酮预热至90°C，氢气进过氢气水雾捕集器与丙酮混合进入到 装有经醋酸钯处理过的"强酸性阳离子交换树脂"催化剂的固定床反应器中进行反应，反应 的温度为120°C，反应压力为2. 65MPa，丙酮的转化率为34. 8%，MIBK的选择性为95. 9%，反 应后的溶液被冷凝至70°C。之后将溶液加入加碱系统中，加碱系统向溶液中加入10. 6%的 氢氧化钙溶液。加减后的溶液去除杂质后进入丙酮轻组分塔进行精馏，塔顶温度为81°C，塔 顶压力为〇. 14MPa，塔釜温度为92°C，塔釜压力为0. 15MPa，该塔釜溶液进入到MIBK轻组 分塔内。MIBK轻组分塔的塔顶温度为79°C，塔顶压力为llKPa，塔釜温度为134°C，塔釜压 力为60KPa。而从该MIBK轻组分塔的塔釜产出的MIBK溶液进入到成品MIBK塔中，成品 MIBK塔的塔顶压力为32KPa，塔顶温度为120°C，塔釜压力为84KPa，塔釜温度为170°C，塔 侧温度为125°C，成品MIBK的纯度达到99. 74%。
[0028] 实施例3、98. 5%的丙酮预热至90°C，氢气进过氢气水雾捕集器与丙酮混合进入到 装有经醋酸钯处理过的"强酸性阳离子交换树脂"催化剂的固定床反应器中进行反应，反应 的温度为l〇6°C，反应压力为2. 88MPa，丙酮的转化率为35. 1%，MIBK的选择性为96. 0%，反 应后的溶液被冷凝至70°C。之后将溶液加入加碱系统中，加碱系统向溶液中加入10. 6%的 氢氧化钙溶液。加减后的溶液去除杂质后进入丙酮轻组分塔进行精馏，塔顶温度为79. 6°C， 塔顶压力为〇? 152MPa，塔釜温度为91.2°C，塔釜压力为0? 15.9MPa，该塔釜溶液进入到 MIBK轻组分塔内。MIBK轻组分塔的塔顶温度为76. 6°C，塔顶压力为14KPa，塔釜温度为 131 °C，塔釜压力为64KPa。而从该MIBK轻组分塔的塔釜产出的MIBK溶液进入到成品MIBK 塔中，成品MIBK塔的塔顶压力为30. 8KPa，塔顶温度为122. 3°C，塔釜压力为82.lKPa，塔釜 温度为176°C，塔侧温度为126. 8°C，成品MIBK的纯度达到99. 81%。
[0029] 主要原料、公用工程消耗定额及主要生产费用比较表
表1原材料和动力消耗对照（以每吨MIBK计） 上表为本工艺经过实际生产试运行的消耗数据与【背景技术】的对照表1. 以上所述仅是本发明的优选实施方式，本发明的保护范围并不仅局限于上述实施例， 凡属于本发明思路下的技术方案均属于本发明的保护范围。应当指出，对于本技术领域的 普通技术人员来说，在不脱离本发明原理前提下的若干改进和润饰，这些改进和润饰也应 视为本发明的保护范围。
【主权项】
1. 一种甲基异丁基酮的生产工艺，其特征包括以下步骤： a、 将氢气输送进入到水雾捕集器中除水后与丙酮混合； b、 混合后的氢气和丙酮一起输送至固定床反应器中进行反应，反应温度为90~ 120°C，反应压力为2. 65~3. I MPa，所用的催化剂为经醋酸钯处理过的"强酸性阳离子交 换树脂";反应后的产物经冷凝分离得到未反应的氢气，未反应的氢气再进入水雾捕集器除 水回用到固定床反应器进行反应； c、 冷凝后的产物溶液进入加碱系统中进行加碱，加碱后的液体进入到下游工艺进行分 离； d、 加碱后的产物溶液进入到丙酮轻组分塔中进行分离，操作温度为78~92 °C，操作 压力为0. 14~0. 17MPa，塔顶产出的副产物为2-甲基戊烷，副产物进入到丙酮抽提塔中 进行抽提，塔底产出的溶液进入到丙酮回收塔中进行精馏；丙酮回收塔内为负压操作，压 力为-26. 3~-45KPa，塔顶产出丙酮，丙酮回用到固定床反应器中，塔底产出的粗MIBKJi MIBK进入相分离器粗MIBK和水相的分离，分离后的粗MIBK进入下游工艺进行再次分离， 水相则进入丙酮脱水塔中进行脱水； e、 粗MIBK进入到MIBK轻组分塔中进行精馏，塔顶操作压力为11~15KPa，塔底操作 压力为60~70MPa，精馏温度为74~134°C，塔顶产出水和异丙醇，塔侧线产出富水物，塔 底产出重组分，重组分进入到成品MIBK塔中进行提纯；成品MIBK塔的塔顶温度为30~ 32KPa，塔底温度为80~84KPa，操作压力为120~180°C，塔侧线产出成品MIBK，塔釜液送 至DIBK轻组份塔。2. 根据权利要求1所述的甲基异丁基酮的生产工艺，其特征在于：加碱后的产物溶液 进入到低压闪蒸系统中进行闪蒸，之后再进入到丙酮轻组分塔内。3. 根据权利要求1所述的甲基异丁基酮的生产工艺，其特征在于：丙酮抽提塔内的操 作压力为50~60KPa，温度为30~40°C，丙酮抽提塔塔顶采出轻油，塔底溶液进入丙酮脱 水塔。4. 根据权利要求1或3所述的甲基异丁基酮的生产工艺，其特征在于：丙酮脱水塔的 塔顶温度为65~85 °C，塔釜温度为105~108 °C，塔顶压力为29~31KPa，塔釜压力为 45~55KPa，塔顶采出的丙酮回入丙酮回收塔，塔顶采出水回去丙酮抽提塔，塔底残留物排 至生产废水管。5. 根据权利要求1所述的甲基异丁基酮的生产工艺，其特征在于：DIBK轻组份塔的塔 顶温度为155~163°C，侧线温度为160~170 °C，塔釜温度为165~175°C，塔顶采出富含 MIBK的产品回流至成品MIBK塔中，侧线采出DIBK产品进入DIBK储罐，塔底采出的重质燃 料油被送至燃料油储罐。
【专利摘要】一种甲基异丁基酮的生产工艺，包括以下步骤：a、将氢气输送进入到水雾捕集器中除水；b、氢气与丙酮混合输送至反应器中反应，所用催化剂为经醋酸钯处理过的“强酸性阳离子交换树脂”，反应产物经冷凝分离得到的氢气再除水回用到反应器反应；c、冷凝产物溶液加入碱；d、加碱的产物溶液进入到丙酮轻组分塔中进行分离，塔底产出溶液进入到丙酮回收塔中进行精馏，丙酮回收塔内为负压操作，塔顶产出丙酮回用到固定床反应器中，塔底产出粗MIBK进入相分离器；e、粗MIBK进入到MIBK轻组分塔中进行精馏，塔底产出重组分进入到成品MIBK塔中提纯，成品MIBK塔侧线产出成品MIBK。因此，大大减少了能源的利用，同时既保证了原本原料的利用率也有助于安全高效的生产。
【IPC分类】C07C45/73, C07C49/04
【公开号】CN105130778
【申请号】CN201510551606
【发明人】王时良, 叶益军, 郑金成, 吴尔旭
【申请人】宁波镇洋化工发展有限公司
【公开日】2015年12月9日
【申请日】2015年8月31日