一种碰撞时难以触底的安全气囊用基布的制作方法
【专利摘要】本发明的目的在于提供一种安全气囊用基布，其即使是轻量紧密性优良的烟火式气体发生器，在冲击特性上也优良，特别是适用于驾驶席或副驾驶席。本发明公开了一种无涂层安全气囊用基布，其50～65℃下的织物的动态透气度测定时的内部压力的最大值为70～100kPa，以及此时的基布的两轴应变率为2.9～4.0％。优选地，本发明的无涂层安全气囊用基布，其中构成织物的纱线为尼龙66纤维，残留在织物中的油剂成分为0.04～0.60重量％，其主要成分的熔点为60℃以下的烯烃类聚合物，织物中含有20～200ppm的磷成分。
【专利说明】一种碰撞时难以触底的安全气囊用基布
【技术领域】
[0001] 本发明涉及一种无涂层安全气囊用基布，其在汽车碰撞事故时乘车人员难以碰撞 到方向盘或仪表盘上，所以特别地适用于驾驶席和副驾驶席。
【背景技术】
[0002] 近年来，作为汽车安全部件之一的安全气囊的安装率急速上升，其在汽车发生碰 撞事故时，通过传感器感测到撞击后，从气体发生器产生高温、高压气体，通过该气体使安 全气囊快速地展开，从而防止并保护驾驶员及乘客身体、特别是防止并保护头部碰撞到方 向盘、挡风玻璃、车门玻璃等。目前，不仅采用应对来自汽车前面的碰撞的驾驶席和副驾驶 席用的安全感气囊，也采用保护膝部的膝部安全气囊、应对来自侧面的碰撞的侧安全气囊 或侧帘式安全气囊、防备来自后方的碰撞的安全气囊。而且，在近年我们已知保护被碰撞的 行人的安全气囊，并且其使用部位现在也正在持续增长。
[0003] 安全气囊的产量持续增长的同时，为降低成本，正在开展作为安全气囊模块组合 而成的气体发生器的简化。然而，作为气体发生器，众所周知的通过使用火药破坏高压下封 闭氦等惰性气体的金属容器栓从而放出气体，即通过所谓的储存气体气体发生器及火药的 燃烧热量来加热填充的较少量的气体的同時，混合从火药产生的气体，即被称为所谓的混 合式气体发生器、烟火式气体发生器的使固体的气体发生剂（即火药）燃烧的简单的气体 发生器，近年来其正在向烟火式气体发生器转换。
[0004] 一方面，烟火式气体发生器的小型化、轻量化是有可能的。另一方面，烟火式气体 发生器具有由火药产生的不完全燃烧成分及火药燃烧残余的悬浮微粒子多的缺点。为此， 因流入安全气囊内的气体的温度比之前的气体发生器高，而导致产生了给予安全气囊基布 的热负荷大的问题。特别是，在被称为冲击测评中，也就是在使得物体碰撞到展开的安全气 囊上而评价物体的移动距离的方法中，在使用以往所使用的安全气囊用基布的安全气囊的 情况下，物体的移动距离变大，视情况被称为"触底"现象，即存在发生物体碰撞到安全气囊 用基布的接合部的现象。
[0005] 以往，采用织物的透气度作为冲击测评中的合格指标，如果基布的透气度低，则一 般是合格的织物（参见专利文献1、2)。众所周知作为其测试方法，其测定压差保持在一定 状态下的通气量，被称为所谓的静态透气度；或者其测定压缩空气瞬间撞击到基布上时刻 变化的内部压力和基布的变形量，被称为所谓的动态透气度，无论何种测试方法都是在常 压下进行测试。但是，最近烟火式气体发生器所使用的安全气囊，其安全气囊用基布中即使 是使用常温下的透气度低、即内部压力高的基布，其冲击测评也未必合格。
[0006] 理所当然，如果是有机硅涂层布料的话，即使是使用烟火式气体发生器的安全气 囊，其冲击实验不可能不合格，但是在轻量?紧密性方面上有缺陷，所以从汽车内饰的设计 角度考虑，因为难以在像驾驶席和副驾驶席之类的要求紧密性的部位上使用，所以理所当 然优选使用无涂层布料。
[0007] -方面，也对气体发生器气体的高温化进行了一部分的研究。另一方面，还对其中 之一的安全气囊的缝合部进行了研究。但是，即使在该研究中，因不存在高温下的评价，从 而导致存在有难以应对近年使用的烟火式气体发生器的问题（参考专利文献3)。 先进技术文献 专利文献
[0008] 专利文献1 :日本专利文献特开2003-165407号公报 专利文献2 :日本专利文献特开2002-220777号公报 专利文献3 :日本专利文献特开2011-131874号公报
【发明内容】
发明要解决的问题
[0009] 本发明的目的是在于解决上述先前的问题点，提供一种无涂层安全气囊用基布， 其即使对烟火式气体发生器也可以没有问题地使用。 解决问题的手段
[0010] 本发明的安全气囊用基布，其是由以下（1)?（6)构成： (1) 一种无涂层安全气囊用基布，其特征在于，测定50?65°C下的织物的动态透气度 时的内部压力的最大值为70?lOOkPa，此时的基布的两轴应变率为2. 9?4. 0%。 (2) 根据（1)所述的无涂层安全气囊用基布，其特征在于，构成织物的纱线为尼龙66纤 维，单丝细度为1?4dtex，长丝数为80?300根、织物的覆盖系数为2000?2300。 (3) 根据（1)或（2)所述的无涂层安全气囊用基布，其特征在于，残留在织物中的油剂 成分以织物为基准，为〇. 04?0. 60重量％，其是主要成分的熔点为60°C以下的烯烃类聚合 物。 (4) 根据（1)?（3)中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，织物中含有 20?200ppm的磷成分。 (5) -种安全气囊用组件，其特征在于，其是通过裁剪、缝制⑴?⑷中任一项所述的 无涂层安全气囊用基布，进而形成设有至少一个通风孔的袋状物，将该袋状物与烟火式气 体发生器组合制作而成。 (6) -种（1)?（4)中任一项所述的无涂层安全气囊用基布的制造方法，其特征在于， 在织物的织造准备工序中，至少往经纱上赋予烯烃类油剂。 发明的效果
[0011] 本发明的安全气囊用基布具有下述特征：因是无涂层布而轻量紧密性性优良，即 使在高温状态也容易保持安全气囊的内部压力。因此，本发明的安全气囊用基布，其对烟火 式气体发生器的冲击特性优异，从而特别适用于驾驶席和副驾驶席。
【具体实施方式】
[0012] 以下，具体说明本发明的安全气囊用基布。 作为本发明基布中所使用的合成纤维，其材料并不特别地限定，可以使用例如尼龙66、 尼龙6、尼龙46、尼龙12等的脂肪族聚酰胺纤维、芳纶纤维类的芳香族聚酰胺纤维、聚对苯 二甲酸乙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸丙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸丁二醇酯等的聚酯纤维。 作为其他的例子，还可以列举出全芳香族聚酯纤维、超高分子量聚乙烯纤维、聚对苯撑苯并 双恶唑纤维（PBO纤维）、聚苯硫醚纤维、聚醚酮纤维等。然而，从经济性角度考虑，特别地优 选聚酯纤维、聚酰胺纤维。这些纤维之中，从对高温气体的耐久性方面上，优选由聚己二酰 己二胺纤维构成的尼龙66。
[0013] 根据硫酸测定的尼龙66的相对粘度优选为3. 2?4. 0。相对粘度的下限，更优选 为3. 3以上，进一步地优选为3. 4以上。相对粘度的上限，更优选为3. 6以下，进一步地优选 为3. 5以下。如果相对粘度小于上述范围的话，则测定高温状态下的织物的动态透气度时 的内部压力容易变低。另一方面，如果相对粘度高于上述范围的话，则不仅聚合费用增多， 且纺织操作性还容易恶化。
[0014] 优选地，尼龙66中，其将苯基膦酸或其金属盐作为磷成分，并且磷成分含有聚合 物每单位重量的20ppm以上。苯基膦酸等一般作为聚合催化剂使用，本发明人发现，使用含 有苯基膦酸等的纤维的织物，其测定高温状态下的动态透气度时的内部压力容易变高。其 理由被认为是，高温状态中的磷成分有抑制分子链断裂的效果，从而分子链难以被切断，因 此金属链间的连接得以维持，纱线变得难以伸长。此外也被认为是，设想由于从烟火式气体 发生器产生的热与磷成分的存在，从而产生反应、分子链变长，通过展开时的高温状态切断 分子链与通过反应将分子链变长的反应协同作用。磷成分的含量优选为40ppm以上，更优 选为60ppm以上，进一步地优选为80ppm以上。但是,一旦磷成分过量的话，贝U因为在纺丝时 进行后聚合而发生凝胶化，从而存在纺织操作性变差的情况。磷成分的含量优选为200ppm 以下，更优选为160ppm以下，进一步地优选为150ppm以下。此外，作为获得含有苯基膦酸 或其金属盐的尼龙66的方法，其在溶液聚合时，可以添加苯基膦酸或其金属盐，这是因为 即使添加苯基膦酸或其金属盐，但是在工序中参与反应后变化为苯基膦酸等，所以可以使 用苯基膦酸或其金属盐中的任一种添加剂。
[0015] 优选地，尼龙66的端羧基浓度与端氨基浓度的差为25毫克当量/kg聚合物（meq/ kg)以下。如果端基浓度大的话，则测定经由烟火式气体发生器产生的热产生的高温状态下 的织物的动态透气度时的内部压力容易变低。更优选为1?23毫克当量/kg聚合物（meq/ kg)，进一步地优选为2?20毫克当量/kg聚合物（meq/kg)。通过限定此范围，设想经由磷 成分的存在而产生反应、分子链变长，也可以防止内部压力的降低。此范围外，例如在端氨 基浓度多的情况下，因为容易在熔融时生成叔胺，所以纺织操作性容易变差。
[0016] 优选地，尼龙66不使用一元胺或一元羧酸等的封端剂。在使用封端剂的情况下， 磷催化剂的效果容易降低。
[0017] 关于上述尼龙66的聚合物的特征的一部分，其有关于泛黄、产生凝胶或耐疲劳性 的研究的例子，但是不能看出其作为织物控制对瞬间的高温气体的通气的见解。
[0018] 构成本发明的安全气囊用基布的织物的纱线的单丝细度优选为1?4dtex。其优 选在2?3. 8dtex的范围内，更优选在2. 2?3. 5dtex的范围内。如果单丝细度高于上述 范围的话，则测定动态透气度时的内部压力容易变低。另一方面，如果单丝细度低于上述范 围的话，则纤维的生产率容易变差。
[0019] 构成本发明的安全气囊用基布的织物的纱线的长丝数优选为80?300根。更优 选为100?250根，特别地优选为130?200根。如果长丝数低于上述范围的话，则不仅收 纳性容易变差，且测定动态透气度时的内部压力也容易变低。另一方面，如果长丝数高于上 述范围的话，则纤维的生产率容易变差。
[0020] 此外，这些纤维其部分或者其全部均可通过再生原材料获得。另外，为了提高原丝 制造工序以及后加工工序中的工序畅通性，在这些合成纤维中即使含有各种添加剂也不存 在任何问题。作为添加剂，可以列举出：例如抗氧化剂、热稳定剂、平滑剂、抗静电剂、增稠 齐U、阻燃剂等。此外，这些合成纤维即使是原液染色纱线或纺织后染色的纱线也不存在任何 问题。另外，合成纤维的单丝截面除通常的通常圆形截面外，也可以为异形截面。从断裂强 度、断裂伸长率等角度考虑，优选将合成纤维作为复丝使用及织造。
[0021] 本发明的安全气囊用基布，其是根据下述公式计算出的覆盖系数（CF)优选为 2000?2300、更优选为2050?2200的织物。如果覆盖系数高于上述范围的话，则紧密性 容易变差。此外，如果低于上述范围的话，则动态透气度测定时的内部压力容易变低。 CF =[经纱密度（根/2.54cm)X V (经纱细度（dtex)X0.9)] +[纬纱密度（根 /2.54cm)X V (纬纱细度（dtex)X0.9)]
[0022] 本发明的安全气囊用基布的织物，测定在50?65°C的高温状态下的动态透气度 时的内部压力的最大值为70?lOOkPa，此时的基布的两轴应变率为2. 9?4. 0%。高温状 态下的动态透气度其设想为使用气体发生器展开的透气度，因为只能使用特定大小、形状 的安全气囊，所以此时的内压优选低于70kPa，更优选为72kPa以上，进一步地优选为73kPa 以上，特别地优选为75kPa以上。另一方面，在高于lOOkPa的情况下，不仅会因基布的重量 变重、紧密性降低，还会因生产率变差而造成费用变高。
[0023] 表示测定动态透气度时的内部压力的最大值时的基布的两轴应变率，是表示产生 压力时的织物的易变形程度的指标。该值越大表示容易变形。如果该值高于4.0%的话，则 因作为安全气囊时的展开行为容易变得不稳定，所以并不理想。相反地，在低于2. 9%的难 以形变的织物的情况下，内压保持性能差的基布、或对压力不发生变形的强韧基布，无论设 想为哪一种基布，因为任意一种基布其在变为安全气囊时的展开行为容易变得不稳定，所 以并不理想。其两轴应变率优选为3. 0?4. 0%，更优选为3. 1?4. 0%，进一步地优选为 3. 2?4. 0%。除通过调整织物密度或单丝细度外，两轴应变率还可以通过预先在织物表面 上附着适量的油剂特别是烯烃类油剂来控制。
[0024] 优选地，残留在本发明的安全气囊用基布的织物中油剂成分以织物为基准，为 0. 04?0. 60重量％。在油剂成分低于0. 04重量％的情况下，测定高温状态下的动态透气 度时的内部压力容易变低。作为其理由，可以考虑为使纤维_纤维间的摩擦系数减低的效 果，以及通过使用熔点比较低的油剂从而达到皮膜效果的2点。通过将油剂成分变为0. 04 重量％以上，因为纤维-纤维间的摩擦系数减低，所以构成织物的纤维、长丝是比较自由地 移动，沿着填充织物具有的缝隙的方向移动，从而可以使得测定动态透气度时的内部压力 变高。此外，通过使用熔点为60°C以下的油剂，来自气体发生器的高温气体碰撞到布料上 时，该油剂通过热而熔融，且油剂沿着填充织物具有的缝隙的方向移动，来覆盖织物表面， 所以可以使得测定动态透气度时的内部压力变高。因此，油剤的熔点如果在60°C以下就无 特别限定，但是从赋予油剂的工序上考虑，涂布时具有乳液状态，赋予后，使纤维-纤维间 的摩擦系数减低且常温下以固体状态存在，所以在来自气体发生器的高温气体碰撞到布料 上时，优选熔融的油剂。一般公知的纺丝油剂或整经油剂，例如丙烯酸类油剂或酯类油剂， 人们并不知晓其会满足这些性能。在本发明中，优选使用烯烃类油剂。对织物的附着量优 选为0. 06?0. 50重量％，进一步地优选为0. 07?0. 40重量％。如果附着量高于0. 60重 量％的话，则燃烧性容易变差。 此外，关于油剂的赋予方法，虽无特别的限定，但是可以作为纺织类油剂赋予，赋予其 它成分的纺织类油剂后，也可以作为整经油剂赋予。进一步地，布料后加工时，也可以通过 浸润或涂布的方法赋予规定量的油剤。
[0025] 本发明的安全气囊用基布的织物的织造方法，虽无特别限定，但是考虑到织物物 性的均匀性，平织为佳。所使用的纱线，其可以不是相同种类的经纱、纬纱，例如即使纱线的 粗细或根数、纤维的种类不同也不存在任何问题。织物的织造的准备工序中，优选至少在纬 纱中赋予烯烃类油剂。烯烃类油剂的效果如上所述。作为赋予的方法，其也存在作为纺织 类油剂的赋予方法，其是在使用水切割机一夕一'7'& 〃卜）织造的情况下，因特别容 易脱落而效率差。如果使用纺丝油剂使之附着的话，则在纺丝时的热辊上容易析出油剂成 分，因此需要清扫除去油剂成分，从而导致生产率变差。
[0026] 优选地，本发明的安全气囊用基布的织物，其织造后在经纱的方向上施加200N/m 以上的张力同时在160°C以上的温度下进行热定型。如果高温定型时的经纱方向的张力低 于200N/m的话，则因织物的成色容易变差所以并不理想。如果高于800N/m的话，则因收缩 率容易变高所以并不理想。更优选为300?600N/m。此外，如果低于160°C的话，则因收缩 率容易变高所以并不理想，如果高于230°C的话，则因织物容易变色所以并不理想。更优选 为180?210°C。作为处理时间虽无特别限定，但优选为在10秒以上至10分钟以下、进一 步地优选为30秒以上至5分钟以下、特别地优选为1分钟以上至3分钟以下进行热定型。
[0027] 高温时一般的基布，其来自织物表面的通气容易变大，此外根据气体发生器的火 药量的变化其通气量的基布温度也发生变化因而难以控制，但是本发明的安全气囊用基 布，其即使是在高温状态下气体也有难以通气的特征，有将这部分的气体诱导入安全气囊 中设计的被称为通风孔（? > 卜*一>)的孔洞的特征。因此，设计冲击特性时可根据通 风孔口径的大小控制，因而难以引起触底，所以对具有通风孔的安全气囊基布与烟火式气 体发生器的组合来说是最合适的，其适宜在驾驶席、副驾驶席用的安全气囊中使用。
[0028] 本发明的组件，其是由作为袋状物的空气?气囊（覆盖物组件）和气体发生器（反 应器具组件）所构成的组件，通常在一部分上具有孔洞的袋状的安全气囊上安装气体发生 器，将袋状的安全气囊织物折叠，并揉成团后紧密地收纳起来。本发明的基布，因为其在高 温时可以维持高的内部压力，所以其可以特别适合与产生高温气体的烟火式气体发生器组 合。本发明的安全气囊，因为具有高温时的内部压力保持特性，所以可以适度地吸收冲击时 的碰撞，因此其优选至少具有一个以上的通风孔的袋状物。如果通风孔数变多的话，则因展 开性能变得难以控制，剪裁也变得复杂，所以通风孔数优选为4个以下。如果考虑到展开稳 定性的话，则最优选为2个。 实施例
[0029] 以下，将列举实施例进一步具体说明本发明。此外，在下述实施例中所采用的各种 性能的测定方法如下所述。
[0030] (1)织物中磷成分的测定 使用不锈钢制的剪刀将织物剪下40mm角后，叠成足够的厚度，从而使用RIGAKU株式会 社（（株）U力' 々社）制造的RIGAKU ZSXIOOe (4. OKW Rh管球）进行X射线荧光分析。通 过使用测定直径为SOmmct的基本参数法来定量。
[0031] (2)根据硫酸测定的相对粘度 将根据索氏提取法（y 77 >-法）提取油剂成分后的织物作为样品。96. 3±0. 1重 量％特级浓硫酸试剂中使样品溶解为样品浓度为10mg/mL来制备样品溶液，20°C ±0. 05°C 的温度下使用水滴下秒数为6?7秒的Ostwald粘度计（才7卜^ > F粘度計），测定溶 液的相对粘度。测定时，使用相同的粘度计，根据与制备了样品溶液时相同的硫酸20mL的 滴加时间T0 (秒），以及样品溶液20mL的滴加时间T1 (秒），使用下述公式计算出相对粘度 RV。 RV = T1/T0 此外，索氏提取法按照如本发明说明书所述的油剂成分的附着量的测定方法。
[0032] (3)端氨基浓度、端羧基浓度 使用BRUKER公司生产的NMR装置[AVANCE 500]，用共振频率500MHz进行1H-NMR测定。 使用在氯仿中浸渍一晚后使其干燥的样品。测定溶液的制备方法，制作（或制备）作为溶 剂的体积比为1比1的重苯与六氟异丙醇的混合溶液0. 6mL，将大约15mg的样品边搅拌边 使其溶解30分钟以上。在此溶液中，加入含有相对于重氯仿为0. 2mol/L浓度的三乙胺的 溶液20 yL后搅拌5分钟。将此溶液填充进5mmq>的样品管，在室温下进行测定。积算回数 为128回。 端基量浓度的定量如下所述。聚酰胺6 *6的羧基的a位的甲基峰为1.95ppm时， 2. 43?2. 55ppm的峰为氨基端基，2. 20?2. 28ppm的峰为端羧基。根据相对于1. 85? 2. 15ppm的总积分值的各端基峰积分值算出端基含量。在以端氨基的积分值为A，以端羧基 的积分值为B，以1.85?2. 15ppm的总积分值即尼龙66的羧基的a位的甲基的积分值为 C时，按照下述通式分别计算求得端氨基含量以及端羧基含量。 端氨基含量（eq/t) = (AX 4000000) A452XC) 端羧基含量（eq/t) = (BX 4000000) A452XC)
[0033] (4)纱线细度 根据JIS-L1013 (1999) 8. 3. 1A法，在规定负荷0. 045cN/dteX下测定公量细度（正量繊 度）并作为总细度。
[0034] (5)单丝数 根据 JIS-L1013 (1999) 8. 4 法算出。
[0035] (6)油剂成分的附着量 用120mL的正己烷4小时索氏提取织物样品10g。从正己烷提取成分的干燥固体的重 量来求得样品中油剂成分含量（重量％)。
[0036] (7)高温时的动态透气度 将20cmX20cm的织物在180°C的烘箱中静置约1分钟。从烘箱中取出后，在1分钟以 内进行动态透气度的测定。此时织物中心的半径3. 5cm的范围内的平均温度是在50?65°C 的范围内。使用TEXTEXT公司生产的FX3350,在填充压力225kPa、填充容量200cc条件下 测定动态透气度。用安装了 L5110测评程序LABODATAII(TEXTEXT公司生产）的解析软件 的电脑读取从内部压力中心和应变量检测仪所得到的测定数据后，并确定内部压力最大值 与两轴应变率。此外，如果刚刚测定之后的织物温度小于50°C的话，则重新进行测定。另 夕卜，测定是在被控制在20°C X65% RH的环境下的室内中进行的。"刚刚测定之后的织物温 度"，是使用FLIR System公司生产的Theama CAM SC 640从装置下部直接摄影布料后并确 认。
[0037] 实施例1 在含有苯基膦酸以磷兀素换算为120ppm的、未封端的尼龙66聚合物试管中，加入碘化 铜和碘化钾后固相聚合，使用公知的方法，从被加热的纺丝喷嘴中吐出聚合物，在赋予脂肪 酸酯类的纺丝油剂之后伸长。从而，获得相对粘度为3. 3,端羧基浓度与端氨基浓度的差为 14毫克当量/kg聚合物（meq/kg)的尼龙66纤维（470dtex的144长丝）。 整经时，赋予以纤维为基准的0. 2重量％的烯烃类油剂即松本油脂制药生产的"after wax 300( 7 7夕一^ 77 300)，，，通过喷水织布机织造，使用公知的方法进行温水处理， 经过实施干燥处理后，从而获得纬纱密度为53根/英寸的平织布料。所得到的基布的物性 如表1所示。该无涂布织物即使在高温时动态透气度的内部压力的最大值也高，所以仍适 用于烟火式气体发生器。
[0038] 实施例2 在含有苯基膦酸以磷元素换算为62ppm的、未封端的尼龙66聚合物试管中，加入碘化 铜和碘化钾后固相聚合，使用公知的方法，从被加热的纺丝喷嘴中吐出聚合物，在赋予脂肪 酸酯类的纺丝油剂之后伸长。从而，获得相对粘度为3. 5,端羧基浓度与端氨基浓度之差为 15毫克当量/kg聚合物（meq/kg)的聚酰胺6 *6纤维（350dtex的144长丝）。整经时，赋 予以纤维为基准的0.3重量％的烯烃类油剂即松本油脂制药生产的"soft wax 75( ^ 7卜 ^ 77 75)"，通过喷水织布机织造。精炼布料后，以0%的伸长固定宽度方向，并在经纱 方向上施加400N/m的张力同时在190°C下定型之后，获得纬纱密度为57根/英寸的平织布 料。所得到的基布的物性如表1所示。虽然该无涂层织物的2轴应变率比较大，但即使在 高温时动态透气度的内部压力的最大值也高，所以仍适用于烟火式气体发生器。
[0039] 实施例3 如表1所述，除含有苯基膦酸以磷元素换算为45ppm、相对粘度为3. 2、端羧基浓度与端 氨基浓度的差为17毫克当量/kg聚合物（meq/kg)、织物密度为51根/英寸、油剂附着量为 0.07重量％外，其余按照实施例1进行。所得到的基布的物性如表1所示。该无涂层织物 即使在高温时动态透气度的内部压力的最大值也比实施例1、2低，所以仍适用于烟火式气 体发生器。
[0040] 实施例4 如表1所述，除相对粘度为3. 4、单丝数为108根、单丝细度为3. 2dtex、织物密度即经 纱密度、纬纱密度均为59根/英寸、油剂附着量为0. 21重量％、不实施热定型外，其余按照 实施例2进行。所得到的基布的物性如表1所示。该无涂层织物即使在高温时动态透气度 的内部压力的最大值也高，所以仍适用于烟火式气体发生器。
[0041] 实施例5 如表1所述，除相对粘度为3. 4、织物密度即经纱密度、纬纱密度均为61根/英寸、油剂 附着量为〇. 05重量％、不实施热定型外，其余按照实施例2进行。所得到的基布的物性如 表1所示。虽然该无涂层织物的两轴应变率比较大，但即使在高温时动态透气度的内部压 力的最大值也高，所以仍适用于烟火式气体发生器。
[0042] 实施例6 如表1所述，织物密度即经纱密度、纬纱密度均为49根/英寸、油剂为松本油脂制药生 产的"soft wax 75( 乂 7卜^ 77 75)，，、油剂附着量为0.35重量％外，其余按照实施例 1进行。所得到的基布的物性如表1所示。该无涂层织物即使在高温时动态透气度的内部 压力的最大值也比较低，但是其两轴应变率小，所以仍适用于烟火式气体发生器。
[0043] 实施例7 如表1所述，除纱线细度为270dteX、单丝数为84根、单丝细度为3. 2dtex、织物密度即 经纱密度、纬纱密度均为69根/英寸、油剂为松本油脂制药生产的"soft wax 75( 卜 7 77 75)"、油剂附着量为0.81重量％外，其余按照实施例3进行。所得到的基布的物 性如表1所示。该无涂层织物虽然两轴应变率比较大，但即使在高温时动态透气度的内部 压力的最大值也极其高，所以仍适用于烟火式气体发生器。
[0044] 实施例8 如表1所述，除含有苯基膦酸以磷元素换算为25ppm、相对粘度为3. 1、端羧基浓度与端 氨基浓度的差为19毫克当量/kg聚合物（meq/kg)、纱线细度为400dtex、单丝数为108根、 单丝细度为3. 7dtex、不实施热定型外，其余按照实施例2进行。所得到的基布的物性如表 1所示。虽然无涂层织物的两轴应变率比较大，但即使在高温时动态透气度的内部压力的最 大值也高，所以仍适用于烟火式气体发生器。
[0045] 比较例1 在不含有苯基膦酸、用醋酸封端的尼龙66聚合物试管中，加入碘化铜和碘化钾后固相 聚合，使用公知的方法，从被加热的纺丝喷嘴中吐出聚合物后，其在赋予完脂肪酸酯类的纺 丝油剂之后伸长，从而获得相对粘度为3. 2、端羧基浓度与端氨基浓度的差为31毫克当量/ kg聚合物（meq/kg)的聚酰胺6 *6纤维（470dtex的144长丝）。整经时，赋予以纤维为基 准的0.2重量％的烯烃类油剂即松本油脂制药生产的"soft wax 75"，通过喷水织布机织 造。精炼后，以〇%的伸长固定宽度方向，并在经纱方向上施加150N/m的张力同时在240°C 下实施定型之后，获得纬纱密度为52根/英寸的平织布料。所得到的基布的物性如表1所 示。该无涂层织物因为在高温时的动态透气度的内部压力的最大值低，所以不适用于烟火 式气体发生器。此外，该织物带有淡黄色，品质低劣。
[0046] 比较例2 如表1所述，除纱线细度为470dteX、单丝数为72根、织物密度即经纱密度、纬纱密度均 为55根/英寸、油剂附着量为0. 05重量％外，其余按照实施例2进行。所得到的基布的物 性如表1所示。该无涂层织物因为在高温时的动态透气度的内部压力的最大值低，所以不 适用于烟火式气体发生器。此外，该无涂层织物质感硬且紧密性差。
[0047] 比较例3 如表1所述，除使用丙烯酸类的糊剂代替烯烃类油剂，赋予以织物为基准的0. 3重量％ 夕卜，其余按照实施例3进行。所得到的基布的物性如表1所示。该无涂层织物因为在高温 时的动态透气度的内部压力的最大值低，所以不适用于烟火式气体发生器。
【权利要求】
1. 一种无涂层安全气囊用基布，其特征在于，测定50?65°C下的织物的动态透气度时 的内部压力的最大值为70?lOOkPa，此时基布的两轴应变率为2. 9?4. 0%。
2. 根据权利要求1所述的无涂层安全气囊用基布，其特征在于，构成织物的纱线为尼 龙66纤维，单丝细度为1?4dtex，长丝数为80?300根、织物的覆盖系数为2000?2300。
3. 根据权利要求1或2所述的无涂层安全气囊用基布，其特征在于，残留在织物中的油 剂成分以织物为基准，为〇. 04?0. 60重量％，其是主要成分的熔点为60°C以下的烯烃类聚 合物。
4. 根据权利要求1?3中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，织物中含 有20?200ppm的磷成分。
5. -种安全气囊用组件，其特征在于，其是通过裁剪、缝制权利要求1?4中任一项所 述的无涂层安全气囊用基布，进而形成设有至少一个通风孔的袋状物，将该袋状物与烟火 式气体发生器组合制作而成。
6. -种权利要求1?4中任一项所述的无涂层安全气囊用基布的制造方法，其特征在 于，在织物的织造准备工序中，至少往经纱上赋予烯烃类油剂。
【文档编号】B60R21/23GK104284815SQ201380023928
【公开日】2015年1月14日 申请日期:2013年5月8日 优先权日:2012年5月11日
【发明者】松井美弘, 尾张敏雄, 曾我部真伍, 山本美保, 小城优相, 西村浩和 申请人:东洋纺株式会社