连续玻璃加工装置和加工挠性玻璃带的方法与流程

本申请要求2015年3月3日提交的美国专利申请号62/127524的优先权，其全部内容通过引用纳入本文。

本发明涉及用于加工挠性玻璃带的装置和方法，具体而言，涉及利用挠性玻璃带的刚度以管理输送结构上的弯曲应力的方法。

背景

薄玻璃基材可用于各种应用中，包括例如消费类或商业电子器件、消费类或商业家用电器、建筑或建造材料应用。用于这些基材的玻璃可以是很薄的，例如薄于约0.3mm。这些基材可通过(例如在辊至辊工艺中)将基材输送成长挠性玻璃带来加工。

通常认为，对于玻璃加工装置，需要直径更大的辊筒以将挠性玻璃带的弯曲应力维持在适合可靠地加工挠性玻璃带的预定应力水平以下。例如，用于挠性玻璃带的一种常规设计参数是使用直径至少为六英寸或更大的辊筒来加工厚度为200μm或更薄的挠性玻璃带。其目的在于将挠性玻璃带中的弯曲应力降至最小，从而降低因疲劳而产生的缺陷生长和裂纹蔓延的风险。

发明概述

本概念包括利用挠性玻璃带的刚度以管理辊或其它具有曲率半径的表面上的弯曲应力的方法。考虑曲率半径周围挠性玻璃带的诸如卷板偏转角和线张力这样的参数可提供一种更加精确且可靠的对于挠性玻璃带所实现的弯曲应力的预测，且相比于那些利用梁理论(beamtheory)预测的半径长度，可允许提供范围更大的半径长度的选择。

根据第1方面，提供了一种为连续玻璃加工装置的输送结构选择曲率半径的方法，所述连续玻璃加工装置用于加工厚度不超过约0.3mm的挠性玻璃带。所述方法包括识别挠性玻璃带的厚度。选择在挠性玻璃带的加工过程中适合该挠性玻璃带的预定弯曲应力水平。基于预定弯曲应力以及卷板偏转角和线张力中的至少一种为输送结构选择曲率半径，所述输送结构适合在挠性玻璃带的加工过程中输送挠性玻璃带通过玻璃加工装置。提供包含所述输送结构的玻璃加工装置。

根据第2方面，提供方面1的方法，其中，选择曲率半径的步骤包括使用具有表格的设计指南。

根据第3方面，提供方面2的方法，其中，所述表格包含带厚度信息、线张力信息、辊筒直径信息、卷板偏转信息和弯曲应力信息。

根据第4方面，提供方面3的方法，其中，所述表格显示在打印介质上。

根据第5方面，提供方面3的方法，其中，所述表格储存在计算机存储器中。

根据第6方面，提供方面1-5中任一项的方法，包括基于卷板偏转角和线张力中的至少一种为多个输送结构选择曲率半径，所述多个输送结构适合在挠性玻璃带的加工过程中输送挠性玻璃带通过玻璃加工装置。

根据第7方面，提供方面6的方法，其中，所述多个输送结构是相邻的，所述方法还包括确定相邻输送结构之间的距离。

根据第8方面，提供方面7的方法，其中，如果所述相邻输送结构之间的距离小于预定距离，则选择曲率半径的步骤包括使用具有表格的设计指南。

根据第9方面，提供方面7的装置，其中，如果所述相邻输送结构之间的距离大于预定距离，则选择所述曲率半径的步骤包括使用有限元分析软件工具。

根据第10方面，提供了一种使用玻璃加工装置连续加工厚度不超过0.30mm的挠性玻璃带的方法。所述方法包括提供包含输送结构的玻璃加工装置，所述输送结构具有适合在挠性玻璃带加工过程中将挠性玻璃带输送通过玻璃加工装置的曲率半径。基于挠性玻璃带的预定弯曲应力以及卷板偏转角和线张力中的至少一种来选择曲率半径。在挠性玻璃带的加工过程中，将挠性玻璃带围绕输送结构连续供料。

根据第11方面，提供方面10的方法，其中，提供玻璃加工装置的步骤包括基于预定弯曲应力以及卷板偏转角和线张力中的至少一种为输送结构选择曲率半径，所述输送结构适合在挠性玻璃带的加工过程中输送该挠性玻璃带通过玻璃加工装置。

根据第12方面，提供方面11的方法，其中，选择曲率半径的步骤包括使用具有表格的设计指南。

根据第13方面，提供方面12的方法，其中，所述表格包含带厚度信息、线张力信息、辊筒直径信息、卷板偏转信息和弯曲应力信息。

根据第14方面，提供方面13的方法，其中，所述表格显示在打印介质上。

根据第15方面，提供方面13的方法，其中，所述表格储存在计算机存储器中。

根据第16方面，提供方面10-15中任一项的方法，包括基于卷板偏转角和线张力中的至少一种为多个输送结构选择曲率半径，所述多个输送结构适合在挠性玻璃带的加工过程中输送挠性玻璃带通过玻璃加工装置。

根据第17方面，提供方面16的方法，其中，所述多个输送结构是相邻的，所述方法还包括确定相邻输送结构之间的距离。

根据第18方面，提供方面17的方法，其中，如果所述相邻输送结构之间的距离小于预定距离，则选择曲率半径的步骤包括使用具有表格的设计指南。

根据第19方面，提供方面17的方法，其中，如果所述相邻输送结构之间的距离大于预定距离，则选择曲率半径的步骤包括使用有限元分析软件工具。

根据第20方面，提供方面11-19中任一项的方法，包括基于预定弯曲应力水平和卷板偏转角和线张力为输送结构选择曲率半径，所述输送结构适合在挠性玻璃带的加工过程中输送挠性玻璃带通过玻璃加工装置。在加工挠性玻璃带的过程中，以卷板偏转角和线张力将挠性玻璃带围绕输送结构连续供料。

根据第21方面，提供了一种连续加工厚度不超过0.3mm的挠性玻璃带的方法。所述方法包括将所述挠性玻璃带围绕输送结构连续供料，所述输送结构具有小于最小曲率半径(r)的曲率半径，所述最小曲率半径(r)使用以下方程式(1)计算：

r＝eh/(2σ)(1)，

其中，σ是预定弯曲应力，e是挠性玻璃带的杨氏模量，h为挠性玻璃带的厚度。

根据第22方面，提供权利要求21所述的方法，其中，还包括使用小于所述最小曲率半径的输送结构向挠性玻璃带至少施加预定弯曲应力。

根据第23方面，提供方面1或2的方法，还包括向挠性玻璃带施加线张力，所述挠性玻璃带适合使用小于所述最小曲率半径的输送结构向挠性玻璃带至少施加预定弯曲应力。

根据第24方面，提供方面21-23中任一项的方法，还包括向挠性玻璃带施加卷板偏转角，所述挠性玻璃带适合使用小于最小曲率半径的输送结构向挠性玻璃带至少施加预定弯曲应力。

根据第25方面，提供方面1-24中任一项的方法，其中，所述输送结构是辊筒或空气棒。

根据第26方面，提供了一种用于加工厚度不超过约0.3mm的挠性玻璃带的连续玻璃加工装置。所述装置包含输送结构，所述输送结构具有小于最小曲率半径(r)的曲率半径，所述最小曲率半径(r)使用以下方程式(1)计算：

r＝eh/(2σ)(1)，

其中，σ是预定弯曲应力，e是挠性玻璃带的杨氏模量，h为挠性玻璃带的厚度。

根据第27方面，提供方面26的装置，其中，所述输送结构是辊筒或空气棒。

根据第28方面，提供方面26或27的装置，还包含配置成从供给辊上解开挠性玻璃带的解开工位和配置成将挠性玻璃带卷绕至卷取辊上的卷绕工位。

根据第29方面，提供方面26-28中任一项的装置，还包含配置成向挠性玻璃带施加涂层的真空沉积工位。

以下的详细叙述中披露了本发明的附加特征和优点，其中的部分内容对于本领域的技术人员而言，可以通过所述内容或者按文字描述和附图中的举例以及所附权利要求中所限定的内容实施本公开而变得显而易见。应理解，前面的一般性描述和以下的详细描述都只是对本公开的示例，用来提供理解要求保护的本公开的性质和特性的总体评述或框架。

包括的附图提供了对本发明原理的进一步理解，附图被结合在本说明书中并构成说明书的一部分。附图图示说明了本发明的一种或多种实施方式，并与说明书一起用来说明例如本发明的原理和操作。应理解，在本说明书和附图中披露的本发明的各种特征可以任意组合使用。

附图的简要说明

图1图示了弯曲时的玻璃构件，以图示弯曲应力的一个例子；

图2是在辊筒周围穿行的挠性玻璃带的示意图，从而在挠性玻璃带中引发了弯曲应力；

图3是图示针对多种线张力的梁理论最大应力对卷板偏转角的百分比的示例图；

图4是在多个辊筒周围穿行的挠性玻璃带的示意图；

图5是图示针对多个卷板偏转角的弯曲应力对辊筒间距的示例图；

图6是挠性玻璃加工装置的一种实施方式的图解说明；

图7是挠性玻璃加工装置的另一种实施方式的图解说明；

图8图示了使用图7的挠性玻璃加工装置的示例性模型；

图9图示了用于选择辊筒直径的方法的一种实施方式；

图10图示了一种用于为挠性玻璃加工装置选择辊筒直径的示例性设计的一种实施方式；以及

图11图示了一种用于为挠性玻璃加工装置选择辊筒直径的示例性设计的另一种实施方式。

发明详述

在以下的详述中，出于解释而非限制的目的，给出了说明具体细节的示例性实施方式，以提供对本公开的各种原理的充分理解。但是，对于本领域普通技术人员显而易见的是，在从本说明书获益后，可以按照不同于本文所述具体细节的其他实施方式实施本发明。另外，本文可能省去对众所周知的装置、方法和材料的描述，以免干扰对本发明的各种原理的描述。最后，在任何适用的情况下，相同的附图标记表示相同的元件。

本文中，范围可以表示为从“约”一个具体值开始和/或至“约”另一个具体值终止。表述这样的范围时，另一种实施方式包括自所述一个具体值始和/或至所述另一具体值止。类似地，用先行词“约”将数值表示为近似值时，应理解该具体值构成另一种实施方式。还应理解的是，每个范围的端点值在与另一个端点值相结合以及独立于另一个端点值的情况下都是有意义的。

本文所用的方向术语，例如上、下、左、右、前、后、顶、底，仅仅是参照绘制的附图而言，并不用来暗示绝对的取向。

除非另有表述，否则都不旨在将本文所述的任意方法理解为需要使其步骤以具体顺序进行。因此，在任何方面，当方法权利要求实际上没有陈述其步骤应遵循的顺序时，或者当权利要求或描述中没有另外具体说明所述步骤应限于特定顺序时，不应推断出任何特定顺序。这适用于解释上的任何可能的非表达性基础，包括：涉及步骤或操作流程的安排的逻辑问题；由语法组织或标点派生的明显含义问题；说明书中描述的实施方式的数量或类型问题。

如本文所用，单数形式的“一个”、“一种”和“该/所述”包括复数指代形式，除非文中另有明确说明。因此，例如，提到的“一种组件”包括具有两种或更多种这类组件的方面，除非文本中有另外的明确表示。

本文所述的实施方式总体上涉及利用挠性玻璃带的刚度以管理输送结构曲率半径上的弯曲应力的方法。利用挠性玻璃带的刚度的方法可用于例如设计包含直径相对较小的辊的辊至辊系统，其可相对于梁理论预测的应力分数产生并控制弯曲应力水平，这使得必须在挠性玻璃加工过程中使用相对较大的辊。尽管本文主要描述了使用辊(roll)或辊筒(roller)，可使用其它具有曲率半径的输送结构，例如空气棒或空气输送机轴承。应当注意的是，尽管辊筒或其它输送结构可具有恒定的曲率半径，输送结构可具有变化的曲率半径。

本文所述的挠性玻璃带的厚度可以在约0.3mm或更小，包括但不限于以下厚度：例如，约0.01-0.05mm、约0.05-0.1mm、约0.1-0.15mm、约0.15-0.3mm、0.3、0.275、0.25、0.225、0.2、0.19、0.18、0.17、0.16、0.15、0.14、0.13、0.12、0.11、0.10、0.09、0.080.07、0.06、0.05、0.04、0.03、0.02或0.01mm。挠性玻璃带可由玻璃、玻璃陶瓷、陶瓷材料或它们的复合材料形成。形成高品质挠性玻璃带的熔合法(例如下拉法)可用于各种设备，一种这样的应用是平板显示器。相比于通过其他方法制得的玻璃带，由熔合法制得的玻璃带的表面可具有优异的平坦度和光滑度。美国专利序列号3338696和3682609中描述了熔合法。

尽管玻璃通常被认为是一种脆性材料，其是非挠性的且易于划伤、破碎和破裂，但事实上截面较薄的玻璃可以具有相当的挠性。长薄板材或带材中的玻璃可卷绕以及从辊上解开，很像纸张或塑料膜。尽管如此，挠性玻璃带具有一定的刚度，且比许多纸张或塑料膜更不柔软。此外，在加工过程中，挠性玻璃带经常未实现“缠绕”在玻璃源与玻璃目的地之间的一个或更多个加工辊筒、空气棒、卷轴、纺锤体等的周围，尤其取决于一个或更多个辊筒的半径。如本文所用，术语“缠绕”是指挠性玻璃带在辊筒周围弯曲，所述辊筒具有挠性玻璃带与辊的周长具有一致性时的直径。换言之，挠性玻璃带的弯曲半径在辊的周长周围与该辊的半径大致相同。因此，所提供的方法使得能够使用带(有时是指线)张力t和带(有时是指卷板)偏转角θ来管理弯曲作业过程中所产生的应力水平直至并且包括梁理论所预测的最大应力值。

参考图1，图1图示了弯曲时的挠性玻璃构件10，其中，以箭头12和14表示的弯曲力矩施加于挠性玻璃构件10的相反端处。如图所示，这种弯曲在中轴na的一侧上产生张力，而在该中轴na的相反侧上产生压缩力。因为由弯曲引发的最大拉伸强度出现在表面16(y＝h/2)处，使用梁理论的最大弯曲应力可由下式给出：

(1)σ＝eh/(2r)，

其中，σ为弯曲应力，e为杨氏模量，h为玻璃厚度，r为弯曲半径。

无意受限于理论，认为尽管是挠性的，挠性玻璃的刚度也能够抑制挠性玻璃带的缠绕水平达到在加工条件下的挠性玻璃带的某种程度的张力和角度配置下的最大梁应力(beamstress)所定义的水平，导致较低的弯曲应力。因此，认为仅使用最大弯曲应力的方程式来确定特定挠性玻璃加工装置的曲率半径可能导致为了降低玻璃应力而不必要地使用较大的半径。此外，即使在需要预定水平的玻璃应力的场合(例如接近、包括或超过最大弯曲应力)下，使用上述最大弯曲应力方程式也可能因为挠性玻璃的刚度而不足以可靠且恒定地提供所需的弯曲应力。例如，可使用筛选装置或筛选器来确保挠性玻璃对于目标应用具有足够的强度。可将挠性玻璃供料至辊筒的周围，对所述辊筒的半径进行选择以在挠性玻璃中产生预定水平的应力。如果挠性玻璃能够在供料至辊筒周围时幸存，则该挠性玻璃具有足够的强度。如果辊筒不具有合适的尺寸以产生预定水平的应力，则即使挠性玻璃不具有足够的强度，其也可能在供料至辊筒周围时幸存。换言之，如果筛选器未向挠性玻璃施加预定应力，则从筛选器幸存的挠性玻璃可能不具有所述的强度。

参考图2，图2图示了在半径为r的辊筒22上弯曲的挠性玻璃带20。从图中可以看出，尽管承受了辊筒22的一些形状，挠性玻璃带20具有能够阻碍挠性玻璃带20的缠绕、使其小于缠绕角α(从相对于力矩臂ma垂直且正切于辊筒22测量)的刚度。可以理解的是，随着缠绕角α的减小，挠性玻璃带20中的弯曲应力增大。相反，随着缠绕角α的增大，挠性玻璃带20中的弯曲应力减小。可使用下式来确定挠性玻璃带20的恒定线张力t所提供的作用力f的力矩m(假设辊筒无摩擦且忽略任意驱动辊筒)：

(2)

(3)m＝fd、

(4)f＝tcos(α)、

(5)

其中，σ是弯曲应力，r是弯曲半径，m是力矩，f是作用力，d是距离，t是卷板张力，e是杨氏模量，i是惯性矩，b是卷板宽度，h是玻璃厚度，α是缠绕角(图2)。可使用力矩m来确定特定辊筒直径下的弯曲应力，其可小于梁理论所预测的最大弯曲应力，如上所示。

参考图3，图3图示了使用例如从欧特克有限公司(autodesk,inc.)购得的有限元分析(fea)工具针对不同组参数(辊筒直径、张力和带偏转角)对200μm厚的挠性玻璃带所进行的单辊筒弯曲应力分析。如本文所用，“有限元分析”是指用于预测产品(例如挠性玻璃带)是如何在各种条件下与各种作用力作用的计算机处理方法。在图3的例子中，可使用fea来生成用于挠性玻璃加工装置的设计指南，其提供针对不同辊筒直径2r、带张力t和带偏转角θ的梁理论预测的最大弯曲应力的预定百分比。如图2所示，带偏转角θ由线25(来自力矩m的力分量f的垂直力矩臂)测得。为了进行说明，使用两英寸直径的辊筒和约60度的带偏转角θ会导致针对带张力t为0.3pli(磅每线性英寸)的200μm厚挠性玻璃带的梁理论预测的最大弯曲应力的约85％。事实上，该带张力t为0.3pli的200μm厚挠性玻璃带不会达到使用两英寸辊筒直径的梁理论预测的最大弯曲应力直至使用至少90度的带偏转角θ。相反，带张力t为0.3pli的200μm厚挠性玻璃带会达到在约60度的带偏转角θ下使用三英寸辊筒直径的梁理论预测的最大弯曲应力。然而，在增大辊筒直径并保持其它参数相同的条件下，针对三英寸直径辊筒的梁理论预测的最大弯曲应力小于两英寸直径辊筒的最大弯曲应力。

图2和3的描述假设使用单辊筒或多个间隔距离比辊筒22的直径大得多(例如至少约10倍或更大)的辊筒，以使所感兴趣的辊筒能够被看作是单辊筒。当在较小间隔(例如不大于约10倍直径)的挠性玻璃带的路径中存在相邻的辊筒时，辊筒至辊筒的间距ls可在力矩m的分析方案中起到重要作用。即，当间距ls较小时，挠性玻璃带在一个辊筒周围的弯曲可与该挠性玻璃带在另一个辊筒周围的弯曲相互影响。

参考图4作为一个例子，如果辊筒30与32之间的距离(中心至中心)ls足够大(例如10倍于2r1)，假设r1和r2是相等的，则半径为r1的辊筒30处的弯曲应力可作为单辊筒来计算(图2)。然而，当间距ls较小时，挠性玻璃卷板在辊筒32周围弯曲时的阻力可对挠性玻璃带在辊筒30周围的弯曲产生相互影响，导致下式：

(6)r＝f(t，h，e，θ，ls)。

可以理解的是，引入多辊筒30和32可显著增大给定挠性玻璃基材厚度h和辊筒直径下辊筒间距ls、线张力和带偏转角θ的组合数量。fea模型可允许提高效率，以使得对于潜在的多辊筒设计能够进行有效的权衡决断。图5图示了使用三英寸直径辊筒和0.11pli线张力t对100μm厚的挠性玻璃带进行的双辊筒分析的一个例子。使用图5，在给定辊筒下产生的弯曲应力σ随带偏转角θ的变化而变化，而带偏转角θ随辊筒间距ls的变化而变化。例如，在40英寸的辊筒间距ls和小于6度的卷板偏转角θ下，产生的弯曲应力σ不会超过约60mpa。可生成与图5类似的其它图表，显示其它线张力t值和允许的带偏转角θ下的弯曲应力σ。

简要参考图6，一种示例性的挠性玻璃加工装置100可包含多个工位，例如解开和清洁工位102，在此处，挠性玻璃带104从供给辊106上解开，并在清洁工位108处清洁。然后，可使挠性玻璃带104通过一系列辊筒，抵达真空沉积工位110，在此处，向挠性玻璃带104施加任何合适的涂层。随后，可使挠性玻璃带104抵达卷绕工位112，在此处，挠性玻璃带104卷绕至卷取辊114上。可将本文所述的指南和fea技术施用于挠性玻璃加工装置100的任一个辊筒，挠性玻璃带104在这些辊筒上输送

实施例

使用fea软件工具构建和模拟分析模型。使用该分析来确定该模型针对三种辊筒直径(3、4和5英寸)中的任一种所能实现的最大理论弯曲应力。建模分析中所使用的模型设置、操作输入和材料参数示于以下表i和ii以及图7中。

表i

表ii

出人意料的是，如图8所示，当使用3、4或5英寸辊筒直径中的任一种时，模型在第一筛选器辊筒处产生了约115mpa的大致相同的弯曲应力值。因为辊筒的最大允许偏转为2.5英寸，产生额外弯曲应力的能力受限。例如，梁理论针对200μm的挠性玻璃基材和三英寸直径辊筒所预测的最大弯曲应力为194mpa。为了增大挠性玻璃基材的弯曲应力，可增大张紧能力(tensioncapacity)以及/或者可增大允许的辊筒偏转，从而增大带偏转角。

参考图9，图9显示了一种对辊筒直径进行选择的方法120，所述辊筒直径随玻璃厚度、带张力和带偏转角的变化而变化。使用方法120来确定是否应当(针对单辊筒情况)使用一种辊筒设计指南，或者确定是否应当(针对多辊筒情况)使用fea软件工具。在步骤122中，确定玻璃加工装置是否包含单辊筒或多辊筒。如果使用单辊筒，则可在步骤124中使用设计指南来为所需的弯曲应力确定合适的辊筒直径、线张力、带厚度以及带偏转角。如果使用多辊筒，则在步骤126中确定相邻辊筒之间的距离是否大于所关心的辊筒的直径的约10倍。如果相邻辊筒之间的距离大于所关心的辊筒的直径的10倍，则可在步骤124中使用设计指南。如果相邻辊筒之间的距离小于或等于所关心的辊筒的直径的10倍，则可在步骤128中使用fea软件工具(例如使用上述方程式2-5)。

参考图10，图10以图表形式显示了示例性的设计指南130，其包括带厚度信息132、线张力信息134、辊筒直径信息136、带偏转信息138以及弯曲应力信息140。例如，设计指南130可在打印介质上获得，或者作为表格存储在计算机储存器中。操作中，可能对给定的100μm厚的挠性玻璃带进行加工(例如筛选、涂覆、清洁等)。例如，如果需要挠性玻璃带在加工过程中具有至少100mpa的弯曲应力，则可以看出，仅使用三英寸或四英寸直径的辊筒至少无法在不超过0.5pli的线张力下提供至少100mpa的弯曲应力。然而，两英寸直径的辊筒可能能够在30度的卷板偏转角和0.1pli的线张力下产生至少100mpa的弯曲应力。

参考图11，图11以图表形式显示了另一种示例性的设计指南150，其也包括带厚度信息152、线张力信息154、辊筒直径信息156、带偏转信息158以及弯曲应力信息160。如上所述，例如，设计指南150可在打印介质上获得，或者作为表格存储在计算机储存器中。操作中，可能对给定的200μm厚的挠性玻璃带进行加工(例如筛选、涂覆、清洁等)。例如，如果需要挠性玻璃带在加工过程中具有至少144.9mpa的弯曲应力，则可以看出，对于四英寸辊筒，梁理论预测的最大弯曲应力为144.9mpa。然而，可在约0.4pli的线张力和约30度的带偏转角下选择两英寸辊筒，由此减少辊筒足迹。还可以观察到的是，对于四英寸辊筒，在带偏转角为30度或更小的情况下，使用小于0.4pli的线张力可导致弯曲应力显著小于梁理论预测的最大弯曲应力144.9mpa。

上述系统和方法利用挠性玻璃带的刚度来管理辊上的弯曲应力。可通过允许使用更小的辊筒直径来改善辊至辊装置的灵活性，同时满足所需的弯曲应力要求，并且提供在不影响可靠性的条件下得到辊至辊平衡的能力。可利用改善的设计信息通过降低所施加的弯曲应力(其可保持玻璃的强度属性)的大小来使挠性玻璃带在玻璃加工过程中的缺陷生长降到最小。可更加可靠地从挠性玻璃带除去强度限制缺陷群的除去，其随所施加的弯曲应力的变化而变化。筛选效率可得到改善，这可降低与因玻璃破裂而导致的卷绕退货相关联的潜在品质成本。本文所述的方法可使得设备制造商能够使用减小的辊筒直径为超薄玻璃的可靠加工设计装置。可更加简单的将现有的(例如用于加工聚合物的)辊至辊系统转变为用于挠性玻璃带的可靠加工。

应当强调，本发明上述实施方式、特别是任意“优选的”实施方式，仅仅是可能实现的实施例，仅是为了清楚理解本发明的各种原理而陈述的。可以在基本上不偏离本发明的精神和各种原理的情况下，对本发明的上述实施方式进行许多改变和调整。在本文中，所有这些调整和改变都包括在本公开和所附权利要求的范围之内。