本发明属于环保领域，特别涉及一种焙烧预处理黄金冶炼厂含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆的处理方法。
背景技术：
焙烧预处理黄金冶炼厂会产生含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆，该矿浆压滤后的尾渣是危险废物。近几年国家对危险废物的管理要求越来越严格，必须将危险废物进行预处理，使之转变为一般工业固体废物，才能堆存和运输等。因此，如能解决好这一问题，对我国焙烧预处理黄金行业冶炼厂的可持续发展将有重要的意义。
目前，国内外对含氰含砷废水的处理技术研究比较多，氰化物的处理方法为氧化法，多采用碱氯法、臭氧氧化法、因科法等。砷的处理方法主要为氧化加铁盐法和氧化加钙盐法，但是国内外对含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆的处理技术很少，多存在工艺复杂，处理效果不稳定，污染物去除率低、运行成本高的问题。
技术实现要素：
本发明提供一种焙烧预处理黄金冶炼厂高浓度氰化物和砷矿浆的处理方法，以解决目前存在的工艺复杂，处理效果不稳定，污染物去除率低、运行成本高的问题。
本发明采取的技术方案是，包括下列步骤：
（1）将焙烧预处理黄金冶炼厂产生的含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆加入搅拌槽一中，并依次溢流至搅拌槽二、搅拌槽三、搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中；
（2）向搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中通入焙烧产生的高浓度二氧化硫气体，并在底部通入空气；
（3）监测搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值；
（4）向搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中加入硫酸亚铁；
（5）监测搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值；
（6）对排出搅拌槽六的矿浆进行压滤处理，压滤后的清液回用于生产；
（7）压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，并且最终出售至堆浸企业。
所述步骤（1）中，矿浆浓度为40%~50%，矿浆滤液中总氰化物浓度为2000mg/l~2500mg/l，矿浆滤液中总砷浓度为400mg/l~600mg/l，矿浆压滤渣毒性浸出结果表明其为危险废物。
所述步骤（2）中，高浓度二氧化硫气体中二氧化硫浓度在180000mg/m³~220000mg/m³，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中，单台搅拌槽中每小时二氧化硫气体通入量为搅拌槽有效容积的4~5倍，单台搅拌槽中每小时空气通入量为搅拌槽有效容积的4~5倍，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三的停留时间均为2h。
所述步骤（3）中，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值8~10。
所述步骤（4）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中，每一个搅拌槽的硫酸亚铁的加入量为矿浆流量的5‰~2%，搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六的停留时间均为2h。
所述步骤（5）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值7.5~8.5。
所述步骤（6）中，压滤后的清液中总氰化物浓度低于50mg/l，总砷浓度低于10mg/l，满足循环利用的要求。
所述步骤（7）中，压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，结果表明其为一般工业固体废物。
本发明的有益效果：
本发明针对焙烧预处理黄金冶炼厂的特点，采用其产生的高浓度二氧化硫气体，结合空气中的氧气，处理氰化物，再利用氧化剂加铁盐法，处理砷，最终得到的压滤尾渣为一般工业固体废物，解决了企业的难题，降低了环境风险，环境效益显著。本发明流程简单、处理效果稳定、污染物去除率高、运行成本低、一次性投资少。本发明对黄金行业的发展有巨大的推进作用。
具体实施方式
实施例1
包括下列步骤：
（1）将焙烧预处理黄金冶炼厂产生的含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆加入搅拌槽一中，并依次溢流至搅拌槽二、搅拌槽三、搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中；
（2）向搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中通入焙烧产生的高浓度二氧化硫气体，并在底部通入空气；
（3）监测搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值；
（4）向搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中加入硫酸亚铁；
（5）监测搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值；
（6）对排出搅拌槽六的矿浆进行压滤处理，压滤后的清液回用于生产；
（7）压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，并且最终出售至堆浸企业；
所述步骤（1）中，矿浆浓度为40%，矿浆滤液中总氰化物浓度为2000mg/l，矿浆滤液中总砷浓度为400mg/l，矿浆压滤渣毒性浸出结果表明其为危险废物；
所述步骤（2）中，高浓度二氧化硫气体中二氧化硫浓度在180000mg/m³，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中，单台搅拌槽中每小时二氧化硫气体通入量为搅拌槽有效容积的4倍，单台搅拌槽中每小时空气通入量为搅拌槽有效容积的4倍，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三的停留时间均为2h；
所述步骤（3）中，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值8；
所述步骤（4）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中，每一个搅拌槽的硫酸亚铁的加入量为矿浆流量的5‰，搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六的停留时间均为2h；
所述步骤（5）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值7.5；
所述步骤（6）中，压滤后的清液中总氰化物浓度低于50mg/l，总砷浓度低于10mg/l，满足循环利用的要求；
所述步骤（7）中，压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，结果表明其为一般工业固体废物。
实施例2
包括下列步骤：
（1）将焙烧预处理黄金冶炼厂产生的含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆加入搅拌槽一中，并依次溢流至搅拌槽二、搅拌槽三、搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中；
（2）向搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中通入焙烧产生的高浓度二氧化硫气体，并在底部通入空气；
（3）监测搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值；
（4）向搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中加入硫酸亚铁；
（5）监测搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值；
（6）对排出搅拌槽六的矿浆进行压滤处理，压滤后的清液回用于生产；
（7）压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，并且最终出售至堆浸企业；
所述步骤（1）中，矿浆浓度为45%，矿浆滤液中总氰化物浓度为2250mg/l，矿浆滤液中总砷浓度为500mg/l，矿浆压滤渣毒性浸出结果表明其为危险废物；
所述步骤（2）中，高浓度二氧化硫气体中二氧化硫浓度在200000mg/m³，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中，单台搅拌槽中每小时二氧化硫气体通入量为搅拌槽有效容积的4.5倍，单台搅拌槽中每小时空气通入量为搅拌槽有效容积的4.5倍，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三的停留时间均为2h；
所述步骤（3）中，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值9；
所述步骤（4）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中，每一个搅拌槽的硫酸亚铁的加入量为矿浆流量的1%，搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六的停留时间均为2h；
所述步骤（5）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值8.0；
所述步骤（6）中，压滤后的清液中总氰化物浓度低于50mg/l，总砷浓度低于10mg/l，满足循环利用的要求；
所述步骤（7）中，压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，结果表明其为一般工业固体废物。
实施例3
包括下列步骤：
（1）将焙烧预处理黄金冶炼厂产生的含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆加入搅拌槽一中，并依次溢流至搅拌槽二、搅拌槽三、搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中；
（2）向搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中通入焙烧产生的高浓度二氧化硫气体，并在底部通入空气；
（3）监测搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值；
（4）向搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中加入硫酸亚铁；
（5）监测搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值；
（6）对排出搅拌槽六的矿浆进行压滤处理，压滤后的清液回用于生产；
（7）压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，并且最终出售至堆浸企业；
所述步骤（1）中，矿浆浓度为50%，矿浆滤液中总氰化物浓度为2500mg/l，矿浆滤液中总砷浓度为600mg/l，矿浆压滤渣毒性浸出结果表明其为危险废物；
所述步骤（2）中，高浓度二氧化硫气体中二氧化硫浓度在220000mg/m³，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中，单台搅拌槽中每小时二氧化硫气体通入量为搅拌槽有效容积的5倍，单台搅拌槽中每小时空气通入量为搅拌槽有效容积的5倍，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三的停留时间均为2h；
所述步骤（3）中，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值10；
所述步骤（4）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中，每一个搅拌槽的硫酸亚铁的加入量为矿浆流量的2%，搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六的停留时间均为2h；
所述步骤（5）中，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值8.5；
所述步骤（6）中，压滤后的清液中总氰化物浓度低于50mg/l，总砷浓度低于10mg/l，满足循环利用的要求；
所述步骤（7）中，压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，结果表明其为一般工业固体废物。
下边通过具体实例来进一步本发明的效果。
实例1
某焙烧预处理黄金冶炼有限公司，矿浆浓度为45%，产生高浓度二氧化硫气体浓度180000mg/m³~200000mg/m³之间；该黄金冶炼厂产生的含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆滤液中总氰化物浓度为2000mg/l，总砷浓度为500mg/l~600mg/l，矿浆压滤渣毒性浸出结果表明其为危险废物；待处理矿浆流量为10m³/h，将矿浆加入搅拌槽一中，并依次溢流至搅拌槽二、搅拌槽三、搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中，所有搅拌槽有效容积均为20m³，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中，单台搅拌槽中二氧化硫气体通入量为100m³/h，单台搅拌槽中空气通入量为100m³/h，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三的停留时间均为2h；搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值稳定在8~10之间；向搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中加入硫酸亚铁，每一个搅拌槽硫酸亚铁的加入量为66kg/h，搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六的停留时间均为2h，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值稳定在7.5~8.5之间；排出搅拌槽六的矿浆进行压滤处理，压滤后的清液中总氰化物浓度低于50mg/l，总砷浓度低于10mg/l，满足循环利用的要求，压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，结果表明其为一般工业固体废物。
实例2
某焙烧预处理黄金冶炼厂，矿浆浓度为50%，产生高浓度二氧化硫气体浓度200000mg/m³~220000mg/m³之间；该黄金冶炼厂产生的含高浓度氰化物和高浓度砷的矿浆滤液中总氰化物浓度为2400mg/l，总砷浓度为400mg/l~500mg/l，矿浆压滤渣毒性浸出结果表明其为危险废物；矿浆流量为5m³/h，将矿浆加入搅拌槽一中，并依次溢流至搅拌槽二、搅拌槽三、搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中，所有搅拌槽有效容积均为10m³，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中，单台搅拌槽中二氧化硫气体通入量为50m³/h，单台搅拌槽中空气通入量为50m³/h，搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三的停留时间均为2h；搅拌槽一、搅拌槽二、搅拌槽三中ph值稳定在8~10之间，向搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中加入硫酸亚铁，每一个搅拌槽硫酸亚铁的加入量为40kg/h，搅拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六的停留时间均为2h，拌槽四、搅拌槽五、搅拌槽六中ph值稳定在7.5~8.5之间。排出搅拌槽六的矿浆进行压滤处理，压滤后的清液中总氰化物浓度低于50mg/l，总砷浓度低于10mg/l，满足循环利用的要求，压滤后的尾渣进行毒性浸出鉴别，结果表明其为一般工业固体废物。