侧 (亦即较高MLSS)。二者皆具有积极影响。
[0026] 为了较佳理解降低的澄清成本曲线106的重要性，本申请案现描述用W获得基于 实际模型的生物反应器体积值及澄清器表面积值的模型化仿真。模型化采用专业废水仿真 软件套件（来自环境咨询联合有限公司巧nviroSim Associates LTD)的BioWin)。
[0027] 图2描绘采用典型的塞式流动反应器（plug flow reactor, PFR) 202的模型化 WWTP 200,藉由BioWin经由使用经适配W经由输入端204接受流入物的五个串联连续揽拌 胆槽反应器（continuous stirred tank reactor, CSTR)(亦即反应器1至反应器5)来模 拟所述塞式流动反应器。澄清器206接受来自PFR 202的输出物，在此进行MLSS分离W产 生提供至输出端208的流出流体。另外，使澄清器206中的MLSS的一部分经由回流或再循 环管线210传递回PFR 202的输入端，而将废水的另一部分作为废物流经由废物输出管线 212输出至废物输出端214。
[0028] 使用BioWin仿真作为实例且考虑到对于流出物质量的各种政府需求，提供待处 理的废水的某些处理目标。就本发明实例而言，平均日流量（Average Daily Flow, AD巧将 为25百万加仑一日（million gallons a day, mgd)。就130毫克/公升流入物基本需氧 量炬asic (kygen Demand，B0D)而言，目标为具有少于10毫克/公升流出物B0D，且就130 毫克/公升流入物总息浮固体（Total Suspended Solid, TS巧而言，目标为具有少于10毫 克/公升流出物TSS。将上述值用作二级过程的流入物。应理解将W上用作实例值且在其 他设置中不同值可为更适当的。
[0029] 转至图3,图表300提供使用BioWin WTTP仿真设计200的多个模拟操作的结 果。左侦附包含操作列（亦即操作1-操作14) W及反应条件及设计参数（亦即W天计的 固体滞留时间（Solids Residence Time, SRT)、反应器体积（亦即生物反应器体积）、温度 (Temperature, TEMP,摄氏度）W及溶解氧值issolved (kygen，DO))。将该些条件及参数 应用于具有不同操作MLSS浓度（最后列）的废水。左侧行中亦包含对应的流出物中所关 注的某些要素，包含流出物NH4-N;流出物可溶性化学需氧量（soluble化emical (kygen Demand, sCOD);流出物N03-N;W及流出物可溶性生物化学需氧量（soluble Biochemical Oxygen Demand, sB孤）。
[0030] 废水的硝化所达成的要求包含在BioWin模拟中，因为要求许多WWTP自流出物移 除氨。硝化要求显著增加固体滞留时间（SRT)，因此回顾SRT自用于仅B0D移除的1.5天至 用于B0D移除及使大部分氨（NH4-N)转化成硝酸盐（N03-N)的完整硝化的12天。图3中 所描绘的假设及图示包含基础情况及不同SRT及生物反应器体积的更广泛的模拟反复。
[0031] 回顾图表300,展示在第一模拟操作（"操作1")中，生物反应器体积设置在20,000 立方公尺、温度在10摄氏度、溶解氧固定在2毫克/公升W及SRT经选择为12天。在操作 2至操作14中不同地更改该些条件及设计参数W确定可符合所得流出物的一些或全部目 标规格的MLSS浓度。
[0032] 应指出在模拟中，在S做天或更短的SRT下，大量NH4-N05毫克/公升）保 留在流出物中且不可能符合世界上许多地区的准许要求。在某些模拟中，选择12天的固定 SRT W研究MLSS浓度对比生物反应器尺寸。如W下生物反应器成本及尺寸对比MLSS表中 所大致概括，生物反应器尺寸（亦即生物反应器体积）与MLSS浓度成反比：
[0033]
【主权项】
1. 一种操作采用活性污泥法的废水处理设备的方法， 提供废水流入物至经适配以进行活性污泥处理的具有一或多个串联及/或并联生物 反应器的系统； 在所述生物反应器内处理所述废水以产生混合液悬浮固体（mixedliquorsuspended solid,MLSS)； 将所述MLSS的全部或部分自所述生物反应器传递至流体动力分离器系统； 在所述流体动力分离器系统内对所述MLSS进行分离操作，其中所述分离操作产生低 浓度MLSS流及高浓度MLSS流； 将来自所述流体动力分离器系统的所述低浓度MLSS流自第一输出端传递至一或多个 澄清器，且将所述高浓度MLSS流自第二输出端传递回所述生物反应器； 在所述澄清器中对来自所述流体动力分离器系统的所述低浓度MLSS流进行澄清操 作；以及 自所述一或多个澄清器输出流出流量。
2. 如权利要求1所述的方法，其中基于活性污泥法的废水处理设备的所述生物反应器 经适配以在大致4, 500毫克/公升或大于4, 500毫克/公升的混合液悬浮固体浓度下进行 操作。
3. 如权利要求1所述的方法，其中基于活性污泥法的废水处理设备的所述生物反应器 经适配以在大致6, 000毫克/公升或大于6, 000毫克/公升的混合液悬浮固体浓度下进行 操作。
4. 如权利要求1所述的方法，其中对于相同废水浓度而言，所述ASP废水处理设备的容 量比相同尺寸的不具有流体动力分离器系统的废水处理设备增加大致50%。
5. 如权利要求1所述的方法，其更包含牵拉所述MLSS通过所述流体动力分离器系统。
6. 如权利要求5所述的方法，其中所述牵拉所述MLSS通过所述流体动力分离器系统包 含使用两个单独的泵牵拉作用，所述泵牵拉作用是藉由所述流体动力分离器系统的两个独 立输出端上的两个独立泵来提供。
7. 如权利要求6所述的方法，其中所述牵拉作用经适配以提供两个可独立控制的流动 速率，且提供通过所述第一输出端及所述第二输出端中的每一者的MLSS分裂比率。
8. 如权利要求6所述的方法，其更包含操作所述泵中的至少一者以在至少一个方向冲 洗所述流体动力系统的出口中的至少一者。
9. 如权利要求5所述的方法，其中所述牵拉作用防止在藉由所述流体动力分离器系统 进行处理前MLSS絮凝物的破碎。
10. 如权利要求1所述的方法，其中所述废水流入物为工业废水。
【专利摘要】本发明描述采用活性污泥法的废水处理设备及操作所述设备的方法。将废水流入物提供至经适配以进行活性污泥处理的生物反应器来产生混合液悬浮固体(MLSS)。将MLSS自生物反应器传递至流体动力分离器(HDS)系统，在所述流体动力分离器系统中对MLSS进行分离操作。分离操作产生低浓度MLSS流及高浓度MLSS流。低浓度MLSS流经由第一输出端自流体动力分离器系统传递至澄清器，且高浓度废水流经由第二输出端传递回生物反应器。澄清器对经清洁废水流进行澄清操作且随后输出流出流量。
【IPC分类】C02F3-12
【公开号】CN104724820
【申请号】CN201410768209
【发明人】H·B·谢, F·E·托雷斯, C·D·兰卡斯特, A·R·沃尔克尔, A·科尔, K·迈尔德
【申请人】帕洛阿尔托研究中心公司
【公开日】2015年6月24日
【申请日】2014年12月11日
【公告号】EP2886518A1, US20150175454