专利名称：外壳联接方法
技术领域：
本发明涉及利用G联接器等紧固件联接外壳的外壳联接方法及利用G联接器等 紧固件联接外壳的增压器，尤其涉及能够抑制紧固件的联接力降低的外壳联接方法及增压
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背景技术：
将流体供给到动叶以将流体的动能变换为旋转运动而得到动力的旋转式动力机 一般称为涡轮机。尤其是，将从动叶的半径方向供给流体并将该流体向轴向排出这种类型 的涡轮机称为径流式涡轮机。车辆用增压器为利用了该辐流式涡轮机的一种装置。在此， 车辆用增压器(涡轮增压器)具备通过供给废气而使涡轮动叶旋转的燃气涡轮、利用与上 述涡轮动叶同轴连结的叶轮吸入空气的压缩器。利用上述压缩器吸入的空气被压缩并供给 到发动机，与燃料混合而燃烧。燃烧后的废气输送至上述燃气涡轮并做功后，最终排放至大 气中。将上述废气供给至上述涡轮动叶的流路构成为，具有为使废气加速而绕上述涡轮动 叶的旋转轴形成为螺旋形状的涡形管，从上述涡轮动叶的半径方向供给上述废气。该车辆用增压器具有将燃气涡轮的涡轮动叶和压缩器的叶轮连结的旋转轴，该旋 转轴通过轴承外壳可旋转地被支承。而且，在联接涡轮外壳和轴承外壳时，存在如下情况， 即利用G联接器等紧固件将分别形成于涡轮外壳及轴承外壳的凸缘部相互联接(参照专利 文献1的图12)。专利文献1 日本特开2006-258108号公报、图12但是，如专利文献1所示，利用G联接器等紧固件联接涡轮外壳和轴承外壳的情况 下，由于各凸缘部和紧固件的线膨胀系数不同，因此，因使用增压器时各凸缘部及紧固件的 热膨胀，有时导致在这些凸缘部和紧固件之间产生间隙而使紧固件的联接力降低。另外，当 涡轮外壳内部被暴露于高温废气中时，因上述凸缘部热膨胀而使上述紧固件变形，也存在 废气的温度成为低温时紧固件的联接力降低的情况。
发明内容
本发明是鉴于上述问题而作出的，其目的在于提供外壳联接方法及增压器，通过 改进外壳结构，即使外壳暴露于高温状态的情况下，也能够抑制G联接器等紧固件的联接 力降低。为实现上述目的，在本发明的外壳联接方法中，向形成于一个外壳的凹部插入形 成于另一个外壳的凸部，利用形成于所述凹部的台阶部卡止所述凸部的端面，并且，使形成 于所述凹部及所述凸部的外周的各凸缘部相互对置后，通过在内周形成有收纳这些对置的 凸缘部的槽的环状紧固件，将所述一个外壳和所述另一个外壳相互联接，所述外壳联接方 法的特征在于，设定所述台阶部的卡止面的轴向位置，并且，设定所述凹部及所述凸部的形 状，以便即使在使用状态下各所述外壳及所述紧固件产生热膨胀，所述紧固件的槽和各所 述凸缘部的间隙仍为规定值以下。
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对于本发明的上述外壳联接方法而言，本发明人对通过G联接器等紧固件联接的 外壳因热膨胀而导致联接力降低进行刻意研究的结果发现，台阶部的卡止面的轴向位置和 紧固件的联接力之间存在关联性，于是开发了本发明。即，通过调整台阶部的卡止面的轴向 位置，能够抑制紧固件的联接力降低而不需要完全弄清凸缘部及紧固件的热膨胀。因此，通 过设定所述台阶部的卡止面的轴向位置，并且设定所述凹部及所述凸部的形状，即使在热 膨胀状态下也能够容易地控制所述紧固件的槽和各凸缘部的间隙。例如，通过设定台阶部 的卡止面的轴向位置使其比目前设定的位置更靠近端部(使凹部的深度变浅)，由此，即使 外壳的内部暴露于高温(例如，约1000°c)的情况下，也能够抑制因热膨胀而导致紧固件的 联接力降低。作为优选的形态，在上述外壳联接方法中，设定所述台阶部的卡止面的轴向位置， 以使其包含在所述紧固件的轴向投影宽度的范围内。根据该构成，形成有所述凹部的外壳的凸缘部与所述紧固件的接点和所述台阶部 的卡止面在轴向上的距离变小。因此，尤其是形成有所述凹部的外壳即使暴露于与形成有 所述凸部的外壳及紧固件相比更高温的情况下，也能够抑制因热膨胀而导致紧固件的联接 力降低。即，各凸缘部与紧固件的接点之间的轴向距离为如下值，即从所述凸部侧的外壳 的凸缘部的所述卡止面和与所述紧固件的接点的距离，减去所述凹部侧的外壳的凸缘部的 所述卡止面和所述紧固件的距离而得到的值。因此，在外壳及紧固件的热膨胀相同的情况 下，理论上紧固件的联接力不降低，但是，另一方面，所述凹部侧的外壳的热膨胀比所述凸 部侧的外壳大的情况下，各凸缘部与紧固件的接点之间的轴向距离相对变小，在其与紧固 件之间产生间隙。但是，在该构成中，形成有所述凹部的外壳的凸缘部与所述紧固件的接点和所述 台阶部的卡止面的轴向距离小，因此，即使在形成有所述凹部的外壳产生热膨胀，该接点与 卡止面的轴向距离的增大也极小。因此，形成有所述凹部的外壳即使暴露于与形成有所述 凸部的外壳及紧固件相比更高温的情况下，也能够抑制因热膨胀而导致外壳和紧固件的间 隙增大，从而能够抑制紧固件的联接力降低。在另一形态中，本发明的外壳联接方法考虑夹持于所述台阶部的卡止面和所述凸 部的端面之间的薄板的厚度来设定所述凸部的形状。根据该构成，在台阶部的卡止面和凸部的端面之间夹持有衬垫或邻接的外壳的隔 热板等薄板的情况下，也考虑该薄板的热膨胀，因此，能够更有效地抑制因热膨胀而导致紧 固件的联接力降低。另外，在另一形态中，本发明的外壳联接方法，使难以热膨胀侧的外壳的凸缘部的 外径形成为比易于热膨胀侧的外壳的凸缘部的外径大。根据该构成，即使在被联接的外壳的热膨胀程度不同的情况下，也能够使高温状 态下的两凸缘部的外周缘位于大致相同的外径上，能够大幅降低作用于紧固件的使该紧固 件倾斜的力的作用。另外，在具体形态中，本发明的外壳联接方法，基于所述凹部侧的凸缘部与所述紧 固件的接点和所述台阶部的卡止面的轴向长度Az、所述凸部侧的凸缘部与所述紧固件的接 点和所述端面的轴向长度Bz，规定所述凸缘部的接点间的轴向长度C = t+Bz-Az，而且规定所述紧固件的接点间的轴向长度Cg，并以满足0 < Cg-C <容许值k的方式确定所述轴向长 度Az、Bz。并且，所述容许值k通过在规定温度能够容许的所述紧固件和所述凸缘部的接 点的间隙来设定。具体而言，所述容许值k相对于所述紧固件的把持部的开度θ，优选设定 为0彡k < 0. 0388/cos ( θ /2)的范围内的数值。根据该构成，通过按照上述条件来设定凹部侧的轴向长度Az和凸部侧的轴向长 度Βζ，能够将高温时的紧固件和凸缘部的间隙收敛在所希望的范围内，由此，能够抑制紧固 件的联接力降低。作为另一形态，本发明的增压器具有通过供给流体而使动叶旋转的涡轮、利用经 由旋转轴与所述动叶连结的叶轮吸入空气的压缩器、构成所述涡轮的外形的涡轮外壳、支 承所述旋转轴以使其能够旋转的轴承外壳，向形成于所述涡轮外壳的凹部插入形成于所述 轴承外壳的凸部，利用形成于所述凹部的台阶部卡止所述凸部的端面，并且，使形成于所述 凹部及所述凸部的外周的各凸缘部相互对置后，利用在内周形成有收纳这些对置的凸缘部 的槽的环状紧固件，将这些凸缘部相互联接，所述增压器利用上述任一项的外壳联接方法， 通过所述紧固件将所述轴承外壳和所述涡轮外壳联接。根据该构成，能够获得可抑制因热膨胀而导致紧固件的联接力降低的增压器。
图IA是表示本发明的增压器的侧面剖面图，图IB是图IA的G联接器的主视图；图2Α是图IA的II部的放大图，图2Β是表示现有技术的与图2Α对应的部分的放 大图；图3是定义本发明的外壳联接方法的一实施方式的说明所需的尺寸的说明图；图4Α是表示常温状态下的G联接器4和凸缘部Ie及3d的关系的图，图4Β是表 示高温状态下的G联接器4和凸缘部Ie及3d的关系的图，图4C是表示图4Β的间隙Δ g 和Ac的关系的说明图；图5A是表示本发明的外壳联接方法的其它实施方式的联接部的侧面剖面图，图 5B是表示本发明的外壳联接方法的又一实施方式的联接部的侧面剖面图。
具体实施例方式下面，使用图IA 图5B对本发明的实施方式进行说明。图IA是表示本发明的增 压器的侧面剖面图，图IB是图IA的G联接器的主视图。另外，图2A是图IA的II部的放 大图，图2B是表示现有技术的与图2A对应的部分的放大图。图IA所示的本发明的增压器具有通过供给流体使动叶Ia旋转的涡轮1、利用经 由旋转轴3a与动叶Ia连结的叶轮2a吸入空气的压缩器2、构成涡轮1的外形的涡轮外壳 lb、支承旋转轴3a以使其能够旋转的轴承外壳3。涡轮外壳Ia和轴承外壳3的组装如下进 行。即，向形成于涡轮外壳Ib的凹部Ic插入形成于轴承外壳3的凸部3b，通过形成于凹部 Ic的台阶部Id卡止凸部3b的端面3c，并且，使形成于凹部Ic及凸部3b外周的各凸缘部 Ie及3d相互对置后，通过在内周形成有收纳这些对置的凸缘部le、3d的槽的环状G联接 器4将各凸缘部le、3d相互联接。而且，如后所述，设定台阶部Id的卡止面的轴向位置，并 且，设定凹部Ic及凸部3b的形状。另外，图IA所示的增压器是在多个室形成有涡轮1的涡形管If的结构，但是，本发明不限于该构成，也可以是在单室具有涡形管的增压器，也可 以是在涡形管If和动叶Ia之间配置有调整流量的可变喷嘴的增压器。另外，压缩器外壳 2b和轴承外壳3通过配置于周向的多个螺栓2c联接，但也可以用其它方法联接。在图IA所示的增压器中，例如图2A所示，设定台阶部Id的卡止面的轴向位置，以 使台阶部Id的卡止面的轴向位置包含在G联接器4的轴向投影宽度Zg的范围内。在此， 如果将涡轮外壳Ib的凸缘部Ie的端面和台阶部Id的卡止面的轴向宽度设定为Za，则以 凸缘部Ie和凸缘部3d的轴向宽度大致相等为前提，具有Za ( 0. 5Zg的关系。另一方面， 在图2B所示的现有技术的情况下，台阶部Id的卡止面的轴向位置设定于G联接器4的轴 向投影宽度Zg的范围外。即，具有Za>0.5Zg的关系。在该图2B所示的形状中，涡轮外 壳Ib的内部暴露于高温(例如，约1000°C )的情况下，因各部件的热膨胀而导致G联接器 4和凸缘部3d之间产生间隙而使联接力降低，或者凸缘部le、3d使G联接器4张开而导致 其变形。对于上述问题，本发明人锐意研究的结果发现，在台阶部Id的卡止面的轴向位置 和G联接器4的联接力之间存在关联性。于是，在本发明中，通过将台阶部Id的卡止面的 轴向位置设定于比现有技术更靠近凸缘部Ie的端部位置，来谋求解决上述问题。换言之， 本发明的增压器将凹部Ic的深度(=Za)设定为比现有技术的深度浅。根据该构成，涡轮外壳Ib的凸缘部Ie的相对于G联接器4的接点和台阶部Id的 卡止面在轴向上的距离变小。因此，尤其是涡轮外壳Ib即使暴露于比轴承外壳3及G联接 器4更高温的情况下，也能够抑制因热膨胀而导致G联接器4的联接力降低。S卩，涡轮外壳Ib的凸缘部Ie的相对于G联接器4的接点和台阶部Id的卡止面在 轴向上的距离小，因此，即使在涡轮外壳Ib中产生热膨胀，该接点和卡止面在轴向上的距 离的增大仍极小。因此，涡轮外壳Ib即使暴露于比轴承外壳3及G联接器4更高温的情况 下，也能够极力减小因热膨胀而导致的外壳和联接件的间隙的增大，由此，能够抑制G联接 器4的联接力降低。上述G联接器4是一种紧固件，如图IB所示，构成为具有一对半圆弧部4a、4a、 形成于各半圆弧部4a同一侧的端部的凸缘部4b、4b、形成于各半圆弧部4a的相反侧的端部 的折返部4c、4c、插通凸缘部4b的螺栓/螺母等联接件4d、限制折返部4c、4c的环状圈4e。 如图2A所示，半圆弧部4a的截面在其内周具有收纳涡轮外壳Ib的凸缘部Ie及轴承外壳3 的凸缘部3d的槽，该槽具有配置成八字状的倾斜面。并且，涡轮外壳Ib的凸缘部Ie及轴 承外壳3的凸缘部3d以与G联接器4的倾斜面接触的方式形成为锥状。该G联接器4的 倾斜面和凸缘部le、3d的锥面在图2A所示的剖面图中点接触，沿图IB所示的各半圆弧部 4a线接触。而且，在G联接器4的倾斜面之间夹入涡轮外壳Ib的凸缘部Ie及轴承外壳3 的凸缘部3d并将联接件4d紧固，由此，将涡轮外壳Ib和轴承外壳3联接。另外，G联接器 4也称为V带联接器。另外，如图IA及图2A所示，在涡轮外壳Ib的台阶部Id的卡止面和轴承外壳3的 凸部3b的端面3c之间，咬入并夹持将薄板形成为筒状的隔热板5的端部。该隔热板5是保 护轴承外壳3不受由涡轮外壳Ib输送的高温废气影响的部件。其结构本身如图2B所示， 与现有技术没有变化，但是，在本发明中使台阶部Id的卡止面的轴向位置朝靠近凸缘部Ie 的端部位置偏移，由此，隔热板5的轴向长度被设定为比现有技术的轴向长度长。这样，在 利用涡轮外壳Ib的台阶部Id的卡止面和轴承外壳3的凸部3b的端面3c夹持隔热板5的情况下，需要考虑该板厚来设计凸部3b的形状。另外，该隔热板5不是必须的构成要素，也 可以代替该隔热板5而夹持呈环状地形成构成密封部件的薄板的衬垫，也可以使涡轮外壳 Ib的台阶部Id的卡止面与轴承外壳3的凸部3b的端面3c直接接触。下面，对本发明的外壳联接方法的一实施方式进行详细说明。在此，图3是定义本 发明的外壳联接方法的一实施方式的说明所需的尺寸的说明图。另外。图4A表示常温状 态下的G联接器4和凸缘部Ie及3d的关系，图4B表示高温状态下的G联接器4和凸缘部 Ie及3d的关系。图4C表示图4B的间隙Δ g禾Π Δ c的关系。如图3所示，定义各零件的尺寸。Pa 涡轮外壳Ib与G联接器4的接点。Az 涡轮外壳Ib的台阶部Id的卡止面和接点Pa的轴向长度。Ar 涡轮外壳Ib的接点Pa的径向长度(相距Z轴的长度)。Pb 轴承外壳3与G联接器4的接点。Bz 轴承外壳3的凸部3b的端面3c和接点Pb的轴向长度。Br 轴承外壳3的接点Pb的径向长度(相距Z轴的长度)。θ :G联接器4的开度。t:隔热板5的板厚。C 接点Pa、Pb之间的轴向长度。另外，如下所示定义各零件在高温时的线膨胀系数及与常温的温度差。α 涡轮外壳Ib在高温时的线膨胀系数。β 轴承外壳3在高温时的线膨胀系数。y =G联接器4在高温时的线膨胀系数。ε :隔热板5在高温时的线膨胀系数。ATa 涡轮外壳Ib在高温时的温度与常温的温度差。Δ Tb 轴承外壳3在高温时的温度与常温的温度差。Δ Tg =G联接器4在高温时的温度与常温的温度差。Δ Ts 隔热板5在高温时的温度与常温的温度差。另外，如图4Α所示，在常温状态下，涡轮外壳Ib的凸缘部Ie和轴承外壳3的凸缘 部3d分别经由接点Pa、Pb与联接器4接触。通常，凸缘部le、3d之间稍微空出间隙Δρ， 在此图示出夸张的状态。本发明人通过研究后确认，由于该间隙Δ ρ的存在，在涡轮外壳Ib 的内部暴露于高温(例如，约1000°C)的情况下，如图4Β所示，因各零件的热膨胀而导致在 轴承外壳3的凸缘部3d和G联接器4之间形成间隙Ag。例如，在如图2Β所示的现有技 术中，在供给至涡轮1的废气温度为1050°C的情况下，形成0.0388mm的间隙Ag。即使存 在这种程度的间隙，仍导致G联接器4的联接力的降低。因此，在本发明中，在供给至涡轮 1的废气温度为1050°C的情况下，至少需要比该现有技术的间隙Ag( = 0. 0388mm)小。在此，如果将在常温状态下与接点Pb对应的G联接器4侧的接点设定为Pg，则高 温状态下的G联接器4的接点Pa、Pg之间的轴向长度Cg比凸缘部le、3d侧的接点Pa、Pb之 间的轴向长度C长。将该差值(Cg-C)设定为AC。在此，如果从图4C所示的图中求取AC和 Ag的关系，则AC= Ag/cos(0/2)。如上所述，Ag至少需要满足Δ g<0. 0388mm的关系， 因此，差值Δ C需要满足AC< 0.0388/COS(e/2)mm的关系。设定该差值Δ C能够容许的
7数值为容许值k。即，与在供给至涡轮1的废气温度为1050°C的情况下的现有技术的G联接 器4相比，为了至少能够稍微提高联接力，容许值k可以定义为0<k< 0. 0388/cos ( θ /2) (单位mm)范围内的数值。另外，在本发明中，在有效抑制G联接器4的联接力降低的情况 下，间隙Ag优选设定为0.002mm左右。该情况下，容许值k可以定义为0 < k < 0. 002/ cos ( θ/2)(单位mm)范围内的数值。另外，若用数值定义使用了标准的G联接器4的情况 下的容许值k，则也可以定义为0彡k < 0. 0016 (单位mm)。另外，若根据上述定义计算高温状态下的接点Pa、Pb之间的轴向长度C，则可以 记为 C = {t(l+ ε Δ Ts)+Βζ(1+β Δ Tb)}-Az (1+α ATa)... (I)0 另外，高温状态下的接 点 Pa、Pg 之间的轴向长度 Cg 记为 Cg = (t+Bz-Az) (1+γ Δ Tg)-{Ar (1+α ATa)-(Ar+Br) (1+Υ Δ Tg)+Br (1+β Δ Tb)} tan (θ/2)... (2)。因此，只要设定容许值k，就能够求取涡轮外 壳Ib的台阶部Id的卡止面和接点Pa的轴向长度Az、轴承外壳3的凸部3b的端面3c和接 点Pb的轴向长度Bz，以满足ACSk... (3)的关系。即，在本实施方式中，通过使用上 述(1) (2) (3)，可以考虑板厚t (薄板的厚度)来确定与凸部3b的形状相关的参数(轴向长 度Bz、径向长度Br、开度θ等)，进而能够进行考虑到板厚t的凸部3b的形状设计。利用上述的外壳联接方法来设定凹部侧的轴向长度Az及凸部侧的轴向长度Bz， 由此，与增压器的类型及容量无关，能够抑制G联接器4的联接力降低。另外，只要是使用 G联接器4将外壳联接的装置，也可以适用于除增压器之外的制品(例如，排气泄压阀(, 工7卜Y—卜弁)、排气歧管、消音器等)。下面，参照图5A及图5B说明本发明的外壳联接方法的其它实施方式。在此，图5A 是表示本发明的外壳联接方法的其它实施方式的联接部的侧面剖面图，图5B是表示又一 实施方式的联接部的侧面剖面图。另外，与图2A所示的构成零件同样的部分标注同样的附 图标记，省略重复的说明。在图5所示的实施方式中，进行扩径以使轴承外壳3的凸缘部3d的外径(半径) 比涡轮外壳Ib的凸缘部Ie的外径(半径)大Ah。之所以这样是考虑到涡轮外壳Ib比轴 承外壳3更容易成为高温状态、因而更容易热膨胀。即，考虑因热膨胀的差而导致接点Pa 和接点Pb在径向上产生偏差这种情况，在高温状态下接点Pa和接点Pb构成为与轴向大致 平行。该情况下，可以直接应用上述接点Pa、Pb之间的轴向长度C及接点Pa、Pg之间的轴 向长度Cg的计算式。假设即使是不采用图5A所示的外壳联接方法的情况，也可以考虑将 接点Pa和接点Pb连结的线段与轴向所成的角度而容易地算出接点Pa、Pb之间的轴向长度 C0在图5B所示的实施方式中，使涡轮外壳Ib的凹部Ic的台阶部Id的卡止面与轴 承外壳3的凸部3b的端面3c直接接触。即，上述情况为不需要图2A所示的隔热板5的情 况。这是考虑到如下情况，即根据增压器的类型而不需要隔热板5的情况。该情况下，如果 从上述的接点Pa、Pb之间的轴向长度C及接点Pa、Pg之间的轴向长度Cg的计算式排除与 隔热板5相关的变量(t、ε、ATs)，则能够容易地算出各轴向长度C、Cg。另外，在台阶部 Id的卡止面和凸部3b的端面3c之间，在替换隔热板5而夹持衬垫或密封部件的情况下，使 用该夹持部件的板厚及线膨胀系数等算出各轴向长度C、Cg即可。本发明不限于上述实施方式，例如，也可适用于G联接器之外的紧固件等，当然， 在不脱离本发明宗旨的范围内可以进行各种变更。
权利要求
一种外壳联接方法，向形成于一个外壳的凹部插入形成于另一个外壳的凸部，利用形成于所述凹部的台阶部卡止所述凸部的端面，并且，使形成于所述凹部及所述凸部的外周的各凸缘部相互对置后，通过在内周形成有收纳这些对置的凸缘部的槽的环状紧固件，将这些凸缘部相互联接，该外壳联接方法的特征在于，设定所述台阶部的卡止面的轴向位置，并且，设定所述凹部及所述凸部的形状，以便即使在使用状态下各所述外壳及所述紧固件产生热膨胀，所述紧固件的槽和各所述凸缘部的间隙仍为规定值以下。
2.如权利要求1所述的外壳联接方法，其特征在于，设定所述台阶部的卡止面的轴向 位置，使其包含在所述紧固件的轴向投影宽度的范围内。
3.如权利要求1所述的外壳联接方法，其特征在于，考虑夹持于所述台阶部的卡止面 和所述凸部的端面之间的薄板的厚度来设定所述凸部的形状。
4.如权利要求1所述的外壳联接方法，其特征在于，在所述一个外壳和另一个外壳在 使用状态下的热膨胀不同时，使难以热膨胀侧的外壳的凸缘部的外径形成为比易于热膨胀侧的外壳的凸缘部的外 径大。
5.如权利要求1所述的外壳联接方法，其特征在于，基于所述凹部侧的凸缘部与所述 紧固件的接点和所述台阶部的卡止面的轴向长度Az、所述凸部侧的凸缘部与所述紧固件的 接点和所述端面的轴向长度Bz，规定所述凸缘部的接点间的轴向长度C = t+Bz-Az，而且规 定所述紧固件的接点间的轴向长度Cg，并以满足0 < Cg-C <容许值k的方式确定所述轴向 长度Az、Bz。
6.如权利要求5所述的外壳联接方法，其特征在于，所述容许值k通过在规定温度能够 容许的所述紧固件和所述凸缘部的接点的间隙来设定。
7.如权利要求5所述的外壳联接方法，其特征在于，所述容许值k相对于所述紧固件的 把持部的开度θ，为0彡k < 0. 0388/cos ( θ /2)的范围内的数值。
8.一种增压器，具有通过供给流体而使动叶旋转的涡轮、利用经由旋转轴与所述动叶 连结的叶轮吸入空气的压缩器、构成所述涡轮的外形的涡轮外壳、支承所述旋转轴以使其 能够旋转的轴承外壳，向形成于所述涡轮外壳的凹部插入形成于所述轴承外壳的凸部，利 用形成于所述凹部的台阶部卡止所述凸部的端面，并且，使形成于所述凹部及所述凸部的 外周的各凸缘部相互对置后，利用在内周形成有收纳这些对置的凸缘部的槽的环状紧固 件，将这些凸缘部相互联接，该增压器的特征在于，根据权利要求1 7中任一项所述的外壳联接方法，利用所述紧固件联接所述轴承外 壳和所述涡轮外壳。
全文摘要
本发明的目的在于提供外壳联接方法及增压器，通过改进外壳结构，即使外壳暴露于高温状态的情况下，也能够抑制G联接器的联接力降低。本发明的增压器具有通过流体的供给使动叶(1a)旋转的涡轮(1)、利用经由旋转轴(3a)与动叶(1a)连结的叶轮吸入空气的压缩器(2)、构成涡轮(1)的外形的涡轮外壳(1b)、支承旋转轴(3a)以使其能够旋转的轴承外壳(3)，向涡轮外壳(1b)的凹部(1c)插入轴承外壳(3)的凸部(3b)，通过凹部(1c)的台阶部(1d)卡止凸部(3b)的端面(3c)后，将形成于凹部(1c)、凸部(3b)的外周的各凸缘部(1e)、(3d)的外周通过G联接器(4)相互联接，其中，调整台阶部(1d)的卡止面的轴向位置来设定凹部(1c)、凸部(3b)的形状。
文档编号F02B39/00GK101918692SQ200880125069
公开日2010年12月15日 申请日期2008年7月17日 优先权日2008年1月18日
发明者酒井康隆 申请人:株式会社Ihi