内燃机的排气净化装置的制作方法

本发明涉及内燃机的排气净化装置。

背景技术：

在将混合气的空燃比设为比理论空燃比高的稀空燃比进行稀薄燃烧运行的内燃机的排气通路中，已知作为排气净化催化剂设置吸藏还原型nox催化剂(以下有时也称为“nsr催化剂”)的技术。nsr催化剂具有以下功能：在其周围气氛的空燃比为稀空燃比时吸藏排气中的nox，在其周围气氛的空燃比是比理论空燃比低的浓空燃比且存在还原剂时，将吸藏了的nox还原。再者，在本说明书中，“吸藏”这一术语作为也包含“吸附”这一方式的术语使用。

并且，在设置有这样的nsr催化剂的内燃机中，通过实施过量供给(richspike)，使排气的空燃比从比理论空燃比高的稀空燃比暂时变为比理论空燃比低的浓空燃比，由此该nsr催化剂中所吸藏的nox被还原。

专利文献1中公开了一种技术，在nox捕捉催化剂所捕捉的nox量达到预定量时执行过量供给。

另外，专利文献2中公开了一种技术，在向nsr催化剂的nox吸藏量超过第1阈值的情况下执行过量供给运行的排气净化控制装置中，在nox吸藏量超过大于第1阈值的第2阈值的情况下，以与nox吸藏量处于第2阈值以下的情况相比靠稀侧的排气空燃比开始过量供给运行。

现有技术文献

专利文献1：日本特开2005-163590号公报

专利文献2：日本特开2016-186239号公报

技术实现要素：

一直以来，已知基于nsr催化剂中所吸藏的nox量(nox吸藏量)实施过量供给的技术。但是，判断出即使基于nox吸藏量实施过量供给，可能也无法将nsr催化剂中所吸藏的nox充分还原。详细而言，可知存在即使实施过量供给时的nox吸藏量、nsr催化剂的温度相同，由于nsr催化剂中nox的吸藏形态，使nsr催化剂中所吸藏的nox无法通过实施过量供给被充分还原的情况。

本发明是鉴于上述问题完成的，其目的是提供一种能够通过实施过量供给，将nsr催化剂中所吸藏的nox很好地还原的技术。

本发明在进行稀薄燃烧运行的内燃机的排气净化装置中，具备吸藏还原型nox催化剂、空燃比控制部和nox吸藏量计算部，所述吸藏还原型nox催化剂设置在所述内燃机的排气通路，所述空燃比控制部实施过量供给，将流入所述吸藏还原型nox催化剂的排气的空燃比，从比理论空燃比高的稀空燃比暂时地变为比理论空燃比低的浓空燃比，所述nox吸藏量计算部算出所述吸藏还原型nox催化剂中所吸藏的nox量即nox吸藏量。

这样的排气净化装置中，从内燃机排出的nox之中的大部分能够被吸藏还原型nox催化剂(以下也有时称为“nsr催化剂”)吸藏。并且，nsr催化剂中所吸藏的nox(以下也有时称为“吸藏nox”)在实施过量供给时，能够被浓空燃比的排气所含的co、hc等还原剂所还原。在此，对于过量供给带来的吸藏nox的还原，可知根据从上次过量供给的实施完成直到本次过量供给的实施开始期间(以下也有时称为“判定期间”)的nsr催化剂的温度历史记录，其还原难易性会变化。因此，在实施过量供给时，如果假设不依赖判定期间的nsr催化剂的温度历史记录而仅基于nox吸藏量来实施过量供给，则存在吸藏nox不被充分还原的顾虑。

并且，本发明人进行了认真研究，结果新发现了：根据nox被nsr催化剂所吸藏时的该nsr催化剂的温度，nsr催化剂中的nox的吸藏形态会变化。而且，得知由于该吸藏形态的变化，对于过量供给带来的吸藏nox的还原，其还原难易性会变化。详细而言，得知在nsr催化剂的温度比较低时，存在流入nsr催化剂的nox以容易被还原剂还原的形态(以下也有时称为“第一形态”)被该nsr催化剂所吸藏的倾向。另一方面，得知在nsr催化剂的温度比较高时，存在流入nsr催化剂的nox以难以被还原剂还原的形态(以下也有时称为“第二形态”)被该nsr催化剂所吸藏的倾向。

再者，也有时在nsr催化剂中已经吸藏了的nox的吸藏形态，根据其吸藏后的nsr催化剂的温度变化而进一步变化。也就是说，根据判定期间的nsr催化剂的温度历史记录，nsr催化剂中的nox的吸藏形态可能变化。

因此，在本发明涉及的内燃机的排气净化装置的第一方式中，所述空燃比控制部进行以下控制。由所述nox吸藏量计算部算出的所述nox吸藏量相同的情况下，在从上次所述过量供给的实施完成直到本次所述过量供给的实施开始为止的期间，所述空燃比控制部进行控制以使得在所述吸藏还原型nox催化剂的温度变为预定的判定温度以上的时间长的情况与短的情况相比，本次所述过量供给的实施期间延长、和/或通过实施本次所述过量供给所实现的所述浓空燃比的浓的程度增大。

在此，预定的判定温度被定义为，nsr催化剂的温度变为该判定温度以上时，nox变为第二形态并能够被该nsr催化剂所吸藏的温度。因此，在其温度变为预定的判定温度以上的nsr催化剂中，存在nox变为第二形态并被该nsr催化剂所吸藏的倾向。另外，这样的nsr催化剂中，已经被该nsr催化剂吸藏的nox的吸藏形态有时从第一形态变化为第二形态。并且，判定期间之中nsr催化剂的温度变为预定的判定温度以上的时间(以下也有时称为“催化剂高温时间”)长的情况与短的情况相比，容易形成第二形态的吸藏nox。

并且，nox吸藏量相同的情况下，吸藏nox之中第二形态的吸藏nox越多，该吸藏nox就越难以通过过量供给而还原。因此，nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，空燃比控制部延长过量供给的实施期间、和/或增大通过实施过量供给所实现的浓空燃比的浓的程度。在此，如果过量供给的实施期间长，则即使吸藏nox的还原反应的反应速度比较慢从而吸藏nox的还原需要比较长的期间的情况下，该吸藏nox也能够被还原。该情况下，即使假设以通过实施过量供给而向nsr催化剂供给的还原剂的总量不依赖过量供给的实施期间而变得相同的方式实施过量供给，即，过量供给的实施期间比通常长时，即使通过实施过量供给所实现的浓空燃比的浓的程度比通常小，过量供给的实施期间长时，吸藏nox也容易被还原。再者，即使通过实施过量供给所实现的浓空燃比的浓的程度保持通常不变而过量供给的实施期间变长，吸藏nox也容易被还原，这是显而易见的。另外，如果通过实施过量供给所实现的浓空燃比的浓的程度变大，则通过实施过量供给而向nsr催化剂供给的还原剂的量相对增加，因此吸藏nox容易被还原。也就是说，通过空燃比控制部进行上述控制，不仅是变为第一形态而在nsr催化剂中所吸藏的nox，变为第二形态而在nsr催化剂中所吸藏的nox也能够通过过量供给而还原。由此，可抑制即使实施过量供给吸藏nox也不被充分还原的情况，因而，能够通过实施过量供给很好地还原nsr催化剂中所吸藏的nox。

在此，nsr催化剂的温度越高，nox就越容易以第二形态被nsr催化剂吸藏。因此，即使催化剂高温时间相同，此时的nsr催化剂的温度与预定的判定温度相比越高，nox就越容易以第二形态被nsr催化剂吸藏。并且，如果吸藏nox之中第二形态的nox变多，则容易发生吸藏nox不被充分还原的情况。

因此，在上述内燃机的排气净化装置中，由所述nox吸藏量计算部算出的所述nox吸藏量相同的情况下，在从上次所述过量供给的实施完成直到本次所述过量供给的实施开始为止的期间，所述空燃比控制部可以进行以下控制：所述吸藏还原型nox催化剂的温度变为所述预定的判定温度以上时的该吸藏还原型nox催化剂的平均温度高的情况与低的情况相比，本次所述过量供给的实施期间延长、和/或通过实施本次所述过量供给所实现的所述浓空燃比的浓的程度增大。由此，即使在催化剂高温时间尽管比较短，但该催化剂高温时间的nsr催化剂的平均温度与预定的判定温度相比高得多，从而吸藏nox之中第二形态的nox比较多的情况下，也能够很好地还原该吸藏nox。也就是说，能够通过实施过量供给很好地还原nsr催化剂中所吸藏的nox。

接着，对本发明涉及的内燃机的排气净化装置的第二方式进行说明。上述第一方式的说明中叙述的以第一形态被nsr催化剂吸藏的nox是亚硝酸盐，可知该亚硝酸盐以比较弱的吸附力被nsr催化剂吸藏。另一方面，以第二形态被nsr催化剂吸藏的nox是硝酸盐，可知该硝酸盐与所述亚硝酸盐相比以强的吸附力被nsr催化剂吸藏。因此，在通过过量供给使nsr催化剂中所吸藏的nox还原时，nsr催化剂中所吸藏的硝酸盐与nsr催化剂中所吸藏的亚硝酸盐相比难以被还原。

鉴于以上情况，在将nsr催化剂中所吸藏的硝酸盐的量(以下也有时称为“硝酸盐吸藏量”)相对于nox吸藏量的比例设为硝酸盐比率时，即使nox吸藏量相同，在以硝酸盐比率高的状态实施过量供给的情况，与以硝酸盐比率低的状态实施过量供给的情况相比，吸藏nox难以被还原。

因此，本发明的第二方式涉及的内燃机的排气净化装置，具备：吸藏还原型nox催化剂，其设置在所述内燃机的排气通路中；空燃比控制部，其实施过量供给，将流入所述吸藏还原型nox催化剂的排气的空燃比，从比理论空燃比高的稀空燃比暂时地变为比理论空燃比低的浓空燃比；nox吸藏量计算部，其算出所述吸藏还原型nox催化剂中所吸藏的nox量即nox吸藏量；硝酸盐吸藏量计算部，其基于所述吸藏还原型nox催化剂的温度算出所述吸藏还原型nox催化剂中所吸藏的硝酸盐量即硝酸盐吸藏量；以及硝酸盐比率计算部，其基于由所述nox吸藏量计算部算出的所述nox吸藏量和由所述硝酸盐吸藏量计算部算出的所述硝酸盐吸藏量，算出该硝酸盐吸藏量相对于该nox吸藏量的比例即硝酸盐比率。并且，由所述nox吸藏量计算部算出的所述nox吸藏量相同的情况下，所述空燃比控制部进行以下控制：在由所述硝酸盐比率计算部算出的所述硝酸盐比率高的情况与低的情况相比，所述过量供给的实施期间延长、和/或通过实施所述过量供给所实现的所述浓空燃比的浓的程度增大。

在此，流入nsr催化剂的nox是容易变为亚硝酸盐并被该nsr催化剂吸藏、还是容易从亚硝酸盐进一步变为硝酸盐并被该nsr催化剂吸藏，根据nsr催化剂的温度而变化。因此，硝酸盐吸藏量会根据nsr催化剂的温度而变化。并且，在nox吸藏量相同的情况下，如果nsr催化剂的温度变得比较高从而硝酸盐吸藏量增加，则与nsr催化剂的温度比较低时相比硝酸盐比率变高。例如，在上述第一方式的说明中叙述的判定期间，nox吸藏量相同的情况下，存在nsr催化剂的温度比较高的时间越长，硝酸盐比率越高的倾向。

并且，即使nox吸藏量相同，硝酸盐比率高的情况与低的情况相比，上述的空燃比控制部能够延长过量供给的实施期间、和/或增大通过实施过量供给所实现的浓空燃比的浓的程度。由此，即使在硝酸盐比率高的状态下实施过量供给的情况下，也能够与在硝酸盐比率低的状态下实施过量供给的情况同样地还原吸藏nox。也就是说，能够通过实施过量供给很好地还原nsr催化剂中所吸藏的nox。

根据本发明，能够通过实施过量供给很好地还原nsr催化剂中所吸藏的nox。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式涉及的内燃机的进排气系统的概略构成的图。

图2a是用于说明nsr催化剂的温度比较低时的nox吸藏形态的图。

图2b是用于说明nsr催化剂的温度比较高时的nox吸藏形态的图。

图3是表示nsr催化剂中的nox的推定还原机理的示意图。

图4是表示第一实施方式涉及的nox吸藏量、催化剂温度、高温计数、执行期间和执行标记的时间推移的时序图。

图5是表示第一实施方式涉及的控制流程的流程图。

图6是表示执行期间和高温计数值的相关性的图。

图7是表示第一实施方式的变形例涉及的nox吸藏量、催化剂温度、低温计数、执行期间和执行标记的时间推移的时序图。

图8是表示第一实施方式的变形例涉及的控制流程的流程图。

图9是表示执行期间和低温计数值的相关性的图。

图10是表示第二实施方式涉及的nox吸藏量、催化剂温度、高温计数、浓空燃比的设定值和执行标记的时间推移的时序图。

图11是表示浓空燃比的设定值和高温计数值的相关性的图。

图12是表示第三实施方式涉及的nox吸藏量、催化剂温度、高温计数、执行期间和执行标记的时间推移的时序图。

图13是表示第三实施方式涉及的nox吸藏量、催化剂温度、高温计数、浓空燃比的设定值和执行标记的时间推移的时序图。

图14是表示第四实施方式涉及的控制流程的流程图。

附图标记说明

1···内燃机

2···进气通路

3···排气通路

4···空气流量计

5···节流阀

6···nsr催化剂(吸藏还原型nox催化剂)

7···燃料添加阀

10··ecu

11··曲轴转角传感器

12··加速器开度传感器

13··上游侧nox传感器

14··空燃比传感器

15··下游侧nox传感器

16··温度传感器

具体实施方式

以下，参照附图，示例性地详细说明用于实施本发明的方式。不过，该实施方式所记载的构成部件的尺寸、材质、形状及其相对配置等，只要不特别记载，就不将本发明的范围仅限于此。

(第一实施方式)

<内燃机的进排气系统的构成>

图1是表示本实施方式涉及的内燃机的进排气系统的概略构成的图。图1所示的内燃机1是压缩点火式内燃机(柴油发动机)。不过，本发明也可以应用于以汽油等为燃料的火花点火式的稀燃内燃机。

内燃机1中连接有进气通路2和排气通路3。在进气通路2设置有空气流量计4。空气流量计4对内燃机1的吸入空气量进行检测。另外，在空气流量计4的下游侧的进气通路2设置有节流阀5。节流阀5通过变更进气通路2的流路截面积，来控制内燃机1的吸入空气量。

排气通路3中，作为排气净化催化剂设置有吸藏还原型nox催化剂6(以下也有时称为“nsr催化剂6”)。再者，排气通路3中在nsr催化剂6之外，可以还设置有选择还原型nox催化剂和/或颗粒过滤器。在nsr催化剂6的上游侧的排气通路3设置有燃料添加阀7。燃料添加阀7向排气中添加燃料。从燃料添加阀7添加的燃料与排气一同向nsr催化剂6供给。

另外，在燃料添加阀7的下游侧并且nsr催化剂6的上游侧的排气通路3，设置有上游侧nox传感器13和空燃比传感器14。上游侧nox传感器13对流入nsr催化剂6的排气(以下也有时称为“流入排气”)的nox浓度进行检测。空燃比传感器14对流入排气的空燃比进行检测。另外，在nsr催化剂6的下游侧的排气通路3设置有下游侧nox传感器15和温度传感器16。下游侧nox传感器15对从nsr催化剂6流出的排气(以下也有时称为“流出排气”)的nox浓度进行检测。温度传感器16对流出排气的温度进行检测。

内燃机1中一并设置有用于控制该内燃机1的电子控制单元(ecu)10。ecu10中电连接有空气流量计4、上游侧nox传感器13、空燃比传感器14、下游侧nox传感器15和温度传感器16。而且，ecu10中电连接有曲轴转角传感器11和加速器开度传感器12。曲轴转角传感器11输出与内燃机1的曲轴转角相关的信号。加速器开度传感器12输出与搭载有内燃机1的车辆的加速器开度相关的信号。

并且，上述各传感器的输出值被输入到ecu10。ecu10基于曲轴转角传感器11的输出值导出内燃机1的内燃机转速。另外，ecu10基于加速器开度传感器12的输出值导出内燃机1的内燃机负荷。另外，ecu10基于空气流量计4的输出值推定排气的流量(以下也有时称为“排气流量”)，基于该排气流量和上游侧nox传感器13的输出值算出流入nsr催化剂6的nox流量(以下也有时称为“nox流入流量”)，并基于该排气流量和下游侧nox传感器15的输出值算出从nsr催化剂6流出的nox流量(以下也有时称为“nox流出流量”)。另外，ecu10基于温度传感器16的输出值算出nsr催化剂6的温度(以下也有时称为“催化剂温度”)。

此外，ecu10中电连接有内燃机1的燃料喷射阀(省略图示)、节流阀5和燃料添加阀7。通过ecu10控制这些装置。在此，ecu10执行处理(以下也有时称为“过量供给处理”)，使流入nsr催化剂6的排气的空燃比，从比理论空燃比高的稀空燃比暂时地变为比理论空燃比低的浓空燃比。本实施方式中，ecu10通过使用燃料添加阀7，向从内燃机1排出的排气中添加燃料，由此能够形成过量供给处理中的浓空燃比。不过，本实施方式中，不意图限定于此，ecu10可以使用周知的技术形成过量供给处理中的浓空燃比。例如，ecu10可以通过使用内燃机1的燃料喷射阀(省略图示)在气缸内形成浓混合气，并进行在气缸内使该浓混合气燃烧的浓燃烧，由此形成过量供给处理中的浓空燃比。再者，ecu10通过执行过量供给处理，作为本发明涉及的空燃比控制部发挥功能。

<nsr催化剂中的nox的吸藏和还原机理>

如果执行过量供给处理，则向nsr催化剂6供给hc和/或co等还原剂。并且，通过该还原剂，nsr催化剂6中所吸藏的nox(以下也有时称为“吸藏nox”)被还原。例如，通过从燃料添加阀7添加燃料来执行过量供给处理的情况下，吸藏nox主要被hc还原。另外，例如，通过在气缸内进行浓燃烧来执行过量供给处理的情况下，吸藏nox主要被co和/或hc还原。

并且，一直以来，已知在吸藏nox的量达到预定量时执行过量供给处理的技术，但判断出该情况下，可能发生无法将吸藏nox充分还原的情况。因此，本发明人进行了专心研究，结果发现，这样的情况是由于nsr催化剂6中的nox吸藏形态引起的。对此，以下详细说明。再者，以下将nsr催化剂6中所吸藏的nox(吸藏nox)的量称为“nox吸藏量”。

对于nsr催化剂6中的nox的吸藏机理，基于图2a和图2b说明本发明人新发现的推定机理。图2a和图2b是用于说明nsr催化剂6中的nox吸藏形态的图。

在此，在nsr催化剂6中，以作为载体使用氧化铝(al2o3)、作为贵金属催化剂使用pt、且作为nox吸藏材料使用ba的情况为例说明nox的吸藏形态。nsr催化剂6中，通过促进nox与氧反应的pt来与氧反应的nox被ba所吸藏。在此，新发现在nox被吸藏于ba时，其吸藏形态根据nsr催化剂6的温度而变化。

图2a是用于说明nsr催化剂6的温度比较低的情况下(例如250℃～300℃)的、nox吸藏形态的图。图2a所示的例子中，通过pt使流入nsr催化剂6的no与氧反应。于是，no变为亚硝酸盐(no2^-)。并且，该亚硝酸盐以比较弱的吸附力被ba吸藏。

另一方面，图2b是用于说明nsr催化剂6的温度比较高的情况下(例如350℃～400℃)的、nox吸藏形态的图。图2b所示的例子中，与图2a所示的例子同样地，通过pt使流入nsr催化剂6的no与氧反应，生成的亚硝酸盐(no2^-)以比较弱的吸附力被ba所吸藏。在此，可知nsr催化剂6的温度比较高的情况下，被ba所吸藏的亚硝酸盐的一部分(或全部)进一步与氧反应，变为硝酸盐(no3^-)并以比较强的吸附力被ba所吸藏。也就是说，已经被ba吸藏了的nox的吸藏形态，能够根据其吸藏后的nsr催化剂6的温度变化进一步变化。再者，由亚硝酸盐向硝酸盐反应推进的反应温度可以根据促进nox与氧反应的pt的劣化状态等而变化。例如pt劣化时，存在上述反应温度变高的倾向。

这样，根据nsr催化剂6的温度，nsr催化剂6中的nox吸藏形态变化。再者，吸藏nox(nsr催化剂6中所吸藏的nox)中包含上述的硝酸盐和/或亚硝酸盐。因此，nox吸藏量成为nsr催化剂6中所吸藏的硝酸盐和/或亚硝酸盐的量。

并且，在通过执行过量供给处理而使吸藏nox被还原时，nsr催化剂6中所吸藏的硝酸盐与nsr催化剂6中所吸藏的亚硝酸盐相比难以被还原。这通过图3所示的表示执行过量供给处理时的nsr催化剂6中的nox的推定还原机理的示意图来说明。在图3中，上段、中段、下段的示意图分别表示过量供给处理的执行前、执行中、执行后的状态。

如图3的上段所示，吸藏材料ba中吸藏有亚硝酸盐和硝酸盐。并且，如果对于这样的nsr催化剂6作为还原剂供给co，则如图3的中段所示，亚硝酸盐被还原而变为no。另外，硝酸盐的一部分被还原而变为亚硝酸盐。在此，如上所述，亚硝酸盐与ba的吸附力比较弱，因此被ba吸藏的亚硝酸盐能够容易被还原。另一方面，硝酸盐与ba的吸附力比较强，因此被ba吸藏的硝酸盐难以被还原。结果，如图3的下段所示，在过量供给处理执行前被ba所吸藏的亚硝酸盐被还原为n2并从nsr催化剂6脱离，而在过量供给处理执行前被ba所吸藏的硝酸盐没有被还原或即使被还原也没有被还原为n2，继续被nsr催化剂6吸藏。

<过量供给处理>

如以上说明的那样，根据nsr催化剂6的温度(催化剂温度)，nsr催化剂6中的nox吸藏形态变化。并且，在催化剂温度比较高的情况下nsr催化剂6中所吸藏的硝酸盐，与nsr催化剂6中所吸藏的亚硝酸盐相比难以被还原。因此，如果将从上次过量供给处理的执行完成直到本次过量供给处理的执行开始为止的期间设为判定期间，则根据该判定期间中的催化剂温度的历史记录，对于过量供给处理带来的吸藏nox的还原来说，其还原难易性会变化。并且，执行过量供给处理时，假设不依赖判定期间的催化剂温度的历史记录而仅基于nox吸藏量执行过量供给处理，则存在吸藏nox不被充分还原的顾虑。

因此，在本发明涉及的内燃机的排气净化装置中，ecu10基于判定期间之中催化剂温度变为预定的判定温度以上的时间(以下也有时称为“催化剂高温时间”)，执行过量供给处理。再者，预定的判定温度被定义为，催化剂温度变为该判定温度以上时，nox变为硝酸盐并能够被nsr催化剂6吸藏的温度。

在此，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，nox容易变为硝酸盐并被nsr催化剂6吸藏。并且，nox吸藏量相同的情况下，吸藏nox之中硝酸盐越多，该吸藏nox就越难以通过过量供给处理而被还原。也就是说，催化剂高温时间越长，吸藏nox就越难以通过过量供给处理而被还原。此时，吸藏nox的还原反应的反应速度比较慢，nox吸藏量相同的情况下，存在催化剂高温时间越长，吸藏nox的还原所需要的时间就越长的倾向。因此，在本实施方式中，在nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，ecu10延长过量供给处理的执行期间。由此，可抑制即使执行过量供给处理吸藏nox也不被充分还原的情况，因而，能够通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

在此，使用时序图简单说明本实施方式中执行ecu10的控制处理。图4是表示nox吸藏量noxsum、催化剂温度tc、高温计数nc、过量供给处理的执行期间(以下也有时简单称为“执行期间”)tiexe和执行标记fl的时间推移的时序图，所述高温计数nc用于对催化剂温度变为判定温度以上的时间进行计数，所述执行标记fl是表示是否执行了过量供给处理的标记。再者，图4所示的本实施方式的控制中，nox吸藏量达到基准量noxth时，执行过量供给处理。在此，基准量noxth是判定过量供给处理的执行定时的阈值。

如图4所示，在nox吸藏量变为基准量noxth的时刻t1，执行标记设为on。在此，在时刻t1前的期间，催化剂温度没有变为判定温度tcth以上。因此，时刻t1的高温计数为0。再者，如上所述，判定温度tcth被定义为在催化剂温度变为该判定温度tcth以上时，nox变为硝酸盐并能够被nsr催化剂6吸藏的温度。

本实施方式中，如上所述，nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，执行期间长。在此，在时刻t1，高温计数为0，因此催化剂高温时间为0。该情况下，执行期间被设定为通常执行期间tien。并且，在时刻t1开始过量供给处理，从时刻t1到通常执行期间tien经过后的时刻t2为止持续进行过量供给处理。再者，过量供给处理的执行完成时，nox吸藏量变为0附近的量。

在此，如果着眼于从时刻t1开始的过量供给处理(上次过量供给处理)的执行完成，直到时刻t5时的过量供给处理(本次过量供给处理)的执行开始为止的判定期间(时刻t2～时刻t5的期间)，则如图4所示，在时刻t3～时刻t4的期间，催化剂温度变为判定温度tcth以上。于是，在时刻t3开始由高温计数进行的时间计数，在时刻t4高温计数变为n1。并且，随着高温计数值增加，即，随着催化剂高温时间变长，执行期间从通常执行期间tien延长，在时刻t4执行期间被设定为tie1。再者，在时刻t4～时刻t5的期间，催化剂温度低于判定温度tcth，因此不进行高温计数的时间计数。

并且，在时刻t5开始过量供给处理，从时刻t5直到执行期间tie1经过后的时刻t6为止持续进行过量供给处理。该情况下，本次过量供给处理的执行期间tie1比上次过量供给处理的执行期间tien长。由此，从催化剂温度变为判定温度tcth以上的时刻t3直到时刻t4为止的期间，能够很好地还原nsr催化剂6中所能够吸藏的硝酸盐。再者，过量供给处理的执行完成时，高温计数被初始化为0，与之相应地，执行期间也被初始化为通常执行期间tien。

另一方面，如果着眼于从时刻t5开始的过量供给处理的执行完成，直到时刻t8时的过量供给处理的执行开始为止的判定期间(时刻t6～时刻t8的期间)，则如图4所示，在时刻t6～时刻t7的期间，催化剂温度变为判定温度tcth以上。于是，在时刻t6开始由高温计数进行的时间计数，在时刻t7高温计数变为n2。并且，与之相应地，在时刻t7执行期间被设定为tie2。再者，在时刻t7～时刻t8的期间，催化剂温度低于判定温度tcth，因此没有进行高温计数的时间计数。

并且，在时刻t8开始过量供给处理，从时刻t8直到执行期间tie2经过后的时刻t9为止持续进行过量供给处理。在此，在时刻t8开始的过量供给处理的高温计数值n2，比在时刻t5开始的过量供给处理高温计数值n1大。即，时刻t6～时刻t8的判定期间的催化剂高温时间，比时刻t2～时刻t5的判定期间的催化剂高温时间长。因此，在时刻t6～时刻t8的判定期间，与时刻t2～时刻t5的判定期间相比，硝酸盐容易被nsr催化剂6吸藏。因此，在时刻t8开始的过量供给处理的执行期间tie2比在时刻t5开始的过量供给处理的执行期间tie1长。由此，能够很好地还原硝酸盐。

这样，本实施方式中，nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，执行期间长。由此，能够通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

接着，基于图5，对本实施方式中执行的控制流程进行说明。图5是表示本实施方式涉及的控制流程的流程图。本实施方式中，通过ecu10，在内燃机1的运行中以预定的运算周期δt反复执行正式流程。

正式流程中，首先，在s101中，获取催化剂温度tc。s101中，基于温度传感器16的输出值算出催化剂温度tc。或者，s101中，可以基于内燃机1的内燃机转速和内燃机负荷推定催化剂温度tc。此时，例如在从燃料添加阀7添加燃料的情况下，可以加上添加的燃料的发热量推定催化剂温度tc。

接着，在s102中，获取排气流量ga。s102中，基于空气流量计4的输出值算出排气流量ga。

接着，在s103中，算出从执行上次正式流程后直到现在的、nsr催化剂6中的nox变化量(以下也有时称为“变化量”)noxch。s103中，基于s102中获取的排气流量ga和上游侧nox传感器13的输出值算出nox流入流量。另外，基于排气流量ga和下游侧nox传感器15的输出值算出nox流出流量。而且，通过将nox流入流量与nox流出流量合计，算出单位时间的nsr催化剂6中的nox变化量。并且，通过对单位时间的变化量乘以运算周期δt，算出变化量noxch。

接着，在s104中，算出nox吸藏量noxsum。s104中，通过对nox吸藏量noxsum累计s103中算出的变化量noxch，算出nox吸藏量noxsum。再者，ecu10通过执行s103～s104的处理，作为本发明涉及的nox吸藏量计算部发挥功能。

接着，在s105中，判别s101中获取的催化剂温度tc是否变为判定温度tcth以上。再者，判定温度tcth如上所述。并且，在s105中进行肯定判定的情况下，ecu10进入s106的处理，在s105中进行否定判定的情况下，ecu10进入s107的处理。

在s105中进行肯定判定的情况下，接着，在s106中，对高温计数nc加上1。也就是说，在s106中，对催化剂温度tc变为判定温度tcth以上的时间进行计数。

接着，在s107中，判别s104中算出的nox吸藏量noxsum是否变为基准量noxth。在此，基准量noxth如上所述，是判定过量供给处理的执行定时的阈值。并且，在s107中进行肯定判定的情况下，ecu10进入s108的处理，在s107中进行否定判定的情况下，正式流程的执行结束。

在s107中进行肯定判定的情况下，接着，在s108中，算出执行期间tiexe。s108中，基于高温计数nc的值，算出执行期间tiexe。详细而言，执行期间tiexe和高温计数nc的值具有如图6所示的相关性。并且，该相关性作为函数或映射预先存储在ecu10的rom中，s108中，基于该相关性和s106中计数的高温计数nc的值，算出执行期间tiexe。这样算出的执行期间tiexe如图6所示，高温计数nc的值为0时变为通常执行期间tien。并且，高温计数nc的值与0相比变得越大，执行期间tiexe与通常执行期间tien相比越长。也就是说，在nox吸藏量noxsum变为基准量noxth的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，执行期间tiexe长。

接着，在s109中，执行过量供给处理。s109中，使用燃料添加阀7，通过向从内燃机1排出的排气中添加燃料，来执行过量供给处理。不过，如上所述，也可以通过在气缸内进行浓混合气燃烧，来执行过量供给处理。

接着，在s110中，nox吸藏量noxsum和高温计数nc的值被初始化为0。并且，s110的处理之后，正式流程的执行结束。

本实施方式中，ecu10通过执行上述控制流程，可抑制即使执行过量供给处理，吸藏nox也不被充分还原的情况，因而，能够通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

(第一实施方式的变形例)

接着，对于上述第一实施方式的变形例进行说明。再者，在本变形例中，对与第一实施方式实质相同的结构、实质相同的控制处理，省略其详细说明。

在本变形例中使用时序图简单说明执行ecu10的控制处理。图7是表示nox吸藏量noxsum、催化剂温度tc、用于对催化剂温度低于判定温度的时间进行计数的计数器即低温计数mc、执行期间tiexe和执行标记fl的时间推移的时序图。本变形例与上述图4不同，对催化剂温度低于判定温度tcth的时间进行计数。并且，基于低温计数的值算出执行期间。

图7所示的控制中，上次过量供给处理的执行完成后直到时刻t1的过量供给处理(本次的过量供给处理)的执行开始为止的判定期间的整个期间，催化剂温度低于判定温度tcth。其结果，在时刻t1低温计数变为m1，与之相应地，执行期间被设定为通常执行期间tien1。再者，该期间tien1相当于在上述图4的说明中叙述的期间tien。

并且，在时刻t1开始过量供给处理，从时刻t1直到通常执行期间tien1经过后的时刻t2为止持续进行过量供给处理。再者，过量供给处理的执行完成时，低温计数被初始化为0，与之相伴地，执行期间也被初始化为高温时基准期间tien2。在此，高温时基准期间tien2，是在判定期间的整个期间催化剂温度变为判定温度tcth以上时的执行期间。

在此，着眼于时刻t2～时刻t5的判定期间，如图7所示，在时刻t2～时刻t3的期间和时刻t4～时刻t5的期间，催化剂温度低于判定温度tcth。于是，在这些期间由低温计数进行时间的计数，在时刻t5低温计数变为m2。并且，随着低温计数的值增加，执行期间与高温时基准期间tien2相比变短，在时刻t5执行期间被设定为tie1。并且，在时刻t5开始过量供给处理，从时刻t5直到执行期间tie1经过后的时刻t6持续进行过量供给处理。

另一方面，着眼于时刻t6～时刻t8的判定期间，如图7所示，在时刻t7～时刻t8的期间，催化剂温度低于判定温度tcth。于是，在时刻t7由低温计数开始时间的计数，在时刻t8低温计数变为m3。并且，与之相应地在时刻t8执行期间被设定为tie2。并且，在时刻t8开始过量供给处理，从时刻t8直到执行期间tie2经过后的时刻t9持续进行过量供给处理。

如上所述，本变形例中，在nox吸藏量相同的情况下，催化剂温度低于判定温度tcth的时间长的情况与短的情况相比，执行期间短。换句话说，nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，执行期间长。由此，可以通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

接着，基于图8，对在本变形例中执行的控制流程进行说明。图8是表示本变形例涉及的控制流程的流程图。本变形例中，通过ecu10，在内燃机1的运行中以预定的演算周期δt反复进行正式流程。再者，在图8所示的各处理中，对于与上述图5所示的处理实质相同的处理，附带相同标记，省略其详细说明。

图8所示的控制流程中，s104的处理之后，在s205判别s101中获取的催化剂温度tc是否比判定温度tcth低。再者，判定温度tcth如上所述。并且，在s205进行肯定判定的情况下，ecu10进入s206的处理，在s205中进行否定判定的情况下，ecu10进入s107的处理。

在s205中进行肯定判定的情况下，接着，在s206中，对低温计数mc加上1。也就是说，在s206中，对催化剂温度tc低于判定温度tcth的时间进行计数。并且，在s206的处理之后，ecu10进入s107的处理。

并且，在s107进行肯定判定的情况下，接着，在s208中，算出执行期间tiexe。s208中，基于低温计数mc的值，算出执行期间tiexe。详细而言，执行期间tiexe和低温计数mc的值具有如图9所示的相关性。并且，该相关性作为函数或映射预先存储在ecu10的rom中，s208中，基于该相关性和s206中计数的低温计数mc的值，算出执行期间tiexe。这样算出的执行期间tiexe如图9所示，低温计数mc的值为0时变为高温时基准期间tien2。并且，低温计数mc的值与0相比越大，执行期间tiexe与高温时基准期间tien2相比越短。并且，s208的处理之后，ecu10进入s109的处理。

并且，s109的处理之后，在s210中，nox吸藏量noxsum和低温计数mc的值被初始化为0。并且，s210的处理之后，正式流程的执行结束。

ecu10可以通过执行上述控制流程，通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

(第二实施方式)

接着，对本发明的第二实施方式，基于图10和图11进行说明。再者，在本实施方式中，对于与上述第一实施方式实质相同的结构、实质相同的控制处理，省略其详细说明。

上述第一实施方式中，nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，ecu10延长过量供给处理的执行期间。另一方面，本实施方式中，在nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，ecu10增大由过量供给处理的执行所实现的浓空燃比的浓的程度。由此，吸藏nox容易被还原，因而，能够通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

使用时序图简单地说明本实施方式中执行ecu10的控制处理。图10是表示nox吸藏量noxsum、催化剂温度tc、高温计数nc、由过量供给处理的执行所实现的浓空燃比的设定值(以下也有时简单称为“浓空燃比的设定值”)rexe和执行标记fl的时间推移的时序图。再者，本实施方式中，与上述图4不同，过量供给处理的执行期间被固定为通常执行期间tien。

图10所示的控制中，随着高温计数的值增加，即，随着催化剂高温时间变长，浓空燃比的设定值变为更浓侧的值。换句话说，随着催化剂高温时间变长，浓空燃比的浓的程度变大。在此，在判定期间的整个期间，催化剂温度低于判定温度tcth的情况下，浓空燃比的设定值设为通常浓空燃比rn。

并且，如图10所示，在时刻t4高温计数变为n1，与之相应地，浓空燃比的设定值设为与通常浓空燃比rn相比浓的程度大的r1。并且，在时刻t5开始过量供给处理，从时刻t5直到通常执行期间tien经过后的时刻t6′为止持续进行过量供给处理。通过该过量供给处理的执行所实现的浓空燃比是上述r1。该情况下，与空燃比设为通常浓空燃比rn的情况相比，吸藏nox容易被还原，因而，能够通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

另外，如图10所示，在时刻t8′开始的过量供给处理的高温计数的值n2，比在时刻t5开始的过量供给处理的高温计数的值n1大，与之相应地，在时刻t8′开始的过量供给处理的浓空燃比的设定值，设为与在时刻t5开始的过量供给处理的浓空燃比的设定值r1相比浓的程度大的r2。并且，在时刻t8′开始过量供给处理，从时刻t8′直到通常执行期间tien经过后的时刻t9′为止持续进行过量供给处理。在此，与从时刻t5开始的上次的过量供给处理相比，ecu10增多来自燃料添加阀7的单位时间的燃料添加量，执行本次的过量供给处理。由此，通过本次的过量供给处理的执行所实现的浓空燃比，变为与r1相比浓的程度大的r2。于是，与上次过量供给处理相比，吸藏nox容易被还原。再者，通过在气缸内进行浓混合气燃烧来执行过量供给处理的情况下，与上次过量供给处理相比，ecu10可以增大浓混合气燃烧中的浓混合气的浓的程度，执行本次过量供给处理。

接着，对于在本实施方式中执行的控制流程，参照上述图5进行说明。本实施方式中，当上述图5中示出的s107中进行肯定判定的情况下，替代上述图5中示出的s108的处理，算出浓空燃比的设定值rexe。该处理中，基于高温计数nc的值，算出浓空燃比的设定值rexe。详细而言，浓空燃比的设定值rexe和高温计数nc的值具有如图11所示的相关性。并且，该相关性作为函数或映射预先存储在ecu10的rom中，基于该相关性和s106中计数的高温计数nc的值，算出浓空燃比的设定值rexe。这样算出的浓空燃比的设定值rexe如图11所示，高温计数nc的值为0时成为通常浓空燃比rn。并且，高温计数nc的值与0相比越大，浓空燃比的设定值rexe就被设为与通常浓空燃比rn向越靠近浓侧的值。也就是说，在nox吸藏量noxsum变为基准量noxth的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，浓空燃比的浓的程度变大。

并且，在s109中，以通过过量供给处理所实现的浓空燃比变为上述浓空燃比的设定值rexe的方式，执行过量供给处理。由此，吸藏nox容易被还原。

ecu10通过执行这样的控制流程，也能够通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。再者，ecu10可以基于高温计数nc的值，算出执行期间tiexe和浓空燃比的设定值rexe，将它们作为执行参数执行过量供给处理。该情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，ecu10可以延长过量供给处理的执行期间，并且增大由过量供给处理所实现的浓空燃比的浓的程度。

(第三实施方式)

接着，基于图12和图13，对本发明的第三实施方式进行说明。再者，在本实施方式中，对于与上述第一实施方式实质相同的结构、实质相同的控制处理，省略其详细说明。

上述实施方式中，在nox吸藏量相同的情况下，催化剂高温时间长的情况与短的情况相比，ecu10延长过量供给处理的执行期间、和/或增大由过量供给处理的执行所实现的浓空燃比的浓的程度。本实施方式中，除了上述以外，nox吸藏量相同的情况下，在判定期间中，催化剂温度变为判定温度以上时的nsr催化剂6的平均温度高的情况与低的情况相比，ecu10延长过量供给处理的执行期间、和/或增大由过量供给处理的执行所实现的浓空燃比的浓的程度。

在此，催化剂温度越高，nox就越容易以硝酸盐形式被nsr催化剂6所吸藏。因此，即使催化剂高温时间相同，此时的催化剂温度与判定温度相比越高，nox就越容易以硝酸盐形式被nsr催化剂6所吸藏。因此，在比较难还原的硝酸盐可能生成许多的条件下，为了抑制吸藏nox不被充分还原的情况，ecu10进行如上所述的控制。

使用时序图简单说明在本实施方式中执行ecu10的控制处理的第一方式。图12是表示nox吸藏量noxsum、催化剂温度tc、高温计数nc、执行期间tiexe和执行标记fl的时间推移的时序图。再者，图12所示的控制中，在判定期间中，催化剂温度变为判定温度tcth以上时的nsr催化剂6的平均温度高的情况与低的情况相比，执行期间延长。另外，图12中，作为参考用虚线表示上述图4所示的催化剂温度、执行期间和执行标记的时间推移。

如图12所示，在时刻t2～时刻t5的判定期间，在时刻t3～时刻t4的期间催化剂温度变为判定温度tcth以上。并且，此时的催化剂温度在时刻t3～时刻t4的整个期间，比上述图4所示的催化剂温度高。也就是说，催化剂温度变为判定温度tcth以上的时刻t3～时刻t4的期间的nsr催化剂6的平均温度，比上述图4所示的该期间的nsr催化剂6的平均温度高。因此，执行期间在时刻t4被设定为比上述图4所示的期间tie1长的期间tie11。

并且，在时刻t5开始过量供给处理，从时刻t5起的执行期间tie11持续进行过量供给处理。由此，即使催化剂温度与判定温度tcth相比越高，吸藏nox之中硝酸盐越多，从而容易发生该吸藏nox不被充分还原的情况，也能够很好地还原该吸藏nox。也就是说，可以通过过量供给处理的执行很好地还原吸藏nox。

接着，使用时序图简单说明在本实施方式中执行ecu10的控制处理的第二方式。图13是表示nox吸藏量noxsum、催化剂温度tc、高温计数nc、浓空燃比的设定值rexe和执行标记fl的时间推移的时序图。再者，图13所示的控制中，在判定期间，催化剂温度变为判定温度tcth以上时的nsr催化剂6的平均温度高的情况与低的情况相比，浓空燃比的浓的程度大。另外，图13中作为参考用虚线表示上述图10所示的催化剂温度和浓空燃比的设定值的时间推移。

图13所示的控制中，在时刻t3～时刻t4的整个期间，催化剂温度比上述图10所示的催化剂温度高。也就是说，催化剂温度变为判定温度tcth以上的时刻t3～时刻t4的期间的nsr催化剂6的平均温度，比上述图10所示的该期间的nsr催化剂6的平均温度高。因此，浓空燃比的设定值在时刻t4变为浓的程度比上述图10所示的r1大的r11。

并且，在时刻t5开始过量供给处理，从时刻t5起的通常执行期间tien持续进行过量供给处理。通过该过量供给处理的执行所实现的浓空燃比为上述r11。该情况下，与浓空燃比的设定值设为r1的情况相比，吸藏nox容易被还原，因而，可以通过过量供给处理很好地还原吸藏nox。

(第四实施方式)

接着，基于图14，对本发明的第四实施方式进行说明。再者，在本实施方式中，对于与上述第一实施方式实质相同的结构、实质相同的控制处理，省略其详细说明。

本实施方式中，ecu10基于催化剂温度算出nsr催化剂6中所吸藏的硝酸盐的量(以下也有时称为“硝酸盐吸藏量”)。在此，将硝酸盐吸藏量相对于nox吸藏量的比例设为硝酸盐比率时，即使nox吸藏量相同，在硝酸盐比率高的状态下执行过量供给处理的情况，与在硝酸盐比率低的状态下执行过量供给处理的情况相比，吸藏nox难以被还原。因此，ecu10基于硝酸盐比率，控制过量供给处理的执行期间、和/或由过量供给处理的执行所实现的浓空燃比的浓的程度。详细而言，即使nox吸藏量相同，硝酸盐比率高的情况与低的情况相比，ecu10可以延长过量供给处理的执行期间、和/或增大由过量供给处理的执行所实现的浓空燃比的浓的程度。由此，即使在硝酸盐比率高的状态下执行过量供给处理的情况下，也能够与在硝酸盐比率低的状态下执行过量供给处理的情况同样地还原吸藏nox。

在此，基于图14，对于在本实施方式中执行的控制流程进行说明。图14是表示本实施方式涉及的控制流程的流程图。本实施方式中，通过ecu10，在内燃机1的运行中以预定的演算周期δt反复执行正式流程。再者，在图14所示的各处理中，对于与上述图5所示的处理实质上相同的处理，附带相同标记并省略其详细说明。

图14所示的控制流程中，在s101的处理之后，在s301中，获取流入排气的氧浓度o2con。s301中，基于空燃比传感器14的输出值算出流入排气的氧浓度o2con。并且，s301的处理之后，ecu10进入s102的处理。

另外，图14所示的控制流程中，s104的处理之后，在s302中，算出在现在的nsr催化剂6的状态(nox吸藏量、催化剂温度、氧浓度)下生成的硝酸盐的生成量(以下也有时称为“现在生成量”)no3now。s302中，基于s104中算出的nox吸藏量noxsum、s101中获取的催化剂温度tc和s301中获取的流入排气的氧浓度o2con，算出硝酸盐的生成速度。该硝酸盐的生成速度由下述式1算出。

no3reac：硝酸盐的生成速度

tc：催化剂温度

no2sum：亚硝酸盐吸藏量

o2con：氧浓度

r：气体常数

a、ea、a、b：实验常数

并且，通过对硝酸盐的生成速度no3reac乘以运算周期δt，算出现在生成量no3now。

在此，亚硝酸盐吸藏量no2sum是nsr催化剂6中所吸藏的亚硝酸盐的量，由下述式2算出。

no2sum＝no2old+noxch...式2

no2sum：亚硝酸盐吸藏量

no3old：上次硝酸盐吸藏量

noxch：变化量

也就是说，流入nsr催化剂6的nox能够暂且变为亚硝酸盐而被该nsr催化剂6所吸藏，因此从上次正式流程执行后直到现在为止的nsr催化剂6中的nox变化全部视作亚硝酸盐的变化。并且，通过对该变化量noxch加上nsr催化剂6中所吸藏的亚硝酸盐的上次量，算出亚硝酸盐吸藏量no2sum。

接着，在s303中，算出硝酸盐吸藏量no3sum。s303中，通过对硝酸盐吸藏量no3sum累计s302中算出的现在生成量no3now，算出硝酸盐吸藏量no3sum。再者，ecu10通过执行s302～s303的处理，作为本发明的硝酸盐吸藏量计算部发挥功能。

接着，在s304中，算出硝酸盐比率no3rate。s304中，通过s303中算出的硝酸盐吸藏量no3sum除以s104中算出的nox吸藏量noxsum，算出硝酸盐比率no3rate。并且，s304的处理之后，ecu10进入s107的处理。再者，ecu10通过执行s304的处理，作为本发明的硝酸盐比率计算部发挥功能。

并且，在s107中进行肯定判定的情况下，接着，在s308中，算出执行期间tiexe。s308中，基于s304中算出的硝酸盐比率no3rate，算出执行期间tiexe。详细而言，在nox吸藏量noxsum变为基准量noxth的情况下，硝酸盐比率no3rate高的情况与低的情况相比，执行期间tiexe延长。并且，s308的处理之后，ecu10进入s109的处理。

并且，s109的处理之后，在s310中，nox吸藏量noxsum和硝酸盐吸藏量no3sum被初始化为0。并且，s310的处理之后，正式流程的执行结束。

再者，本实施方式中，s107中进行肯定判定的情况下，可以替代s308的处理，算出浓空燃比的设定值rexe。该情况下，基于s304中算出的硝酸盐比率no3rate，算出浓空燃比的设定值rexe。详细而言，在nox吸藏量noxsum变为基准量noxth的情况下，硝酸盐比率no3rate高的情况与低的情况相比，浓空燃比的浓的程度增大。另外，硝酸盐比率高的情况与低的情况相比，ecu10可以延长过量供给处理的执行期间，并且增大由过量供给处理所实现的浓空燃比的浓的程度。

ecu10通过执行上述控制流程，能够通过过量供给处理的执行很好地还原nsr催化剂6中所吸藏的nox。