段的溫度。
[0052] S105:基于所述水平井每个单元段的第一溫度和水蒸汽洽值，获取所述水平井的 理论井溫曲线。
[0053] 在步骤SlOl中，在对水平井进行单元段划分时，各个单元段内的渗透率特征一般 基本相同。由此，在水平井每个单元段的入口处，可W假设水蒸汽的质量、流量、压力、干度 和溫度为已知。在整个注汽过程中，可W假设水平井每个单元段水蒸汽的质量、流量、压力、 干度和溫度保持不变。在对水平井注入水蒸汽的过程中，可W假设地层的传热过程属于两 维非稳态导热过程，水平井每个单元段的径向热传导系数可W视为恒定，水平井每个单元 段的轴向热传导系数可W忽略，水平井每个单元段的蒸汽可W视为均匀注入油层，水平井 岩石和流体的物性数值均可W视为定值。
[0054]具体地，可W基于所述水平井每个单元段的第一溫度和水蒸汽洽值，计算水平井 每个单元段的第二溫度，然后基于所述水平井每个单元段的第二溫度，获取水平井的理论 井溫曲线。其中，所述第二溫度为水平井产液后，通过计算得到的每个单元段的溫度。
[0055]可W通过如下的公式(3)获取水平井每个单元段的第二溫度。
[0057]式(3)中，
[0058] 1为水平井第i单元段的第二溫度；
[0059] Tl为水平井第i单元段的第=溫度，其中，所述第i单元段的第=溫度为水平井注 入水蒸汽后并在产液前第i单元段的溫度；
[0060] Cy为岩石的比热值，Cw为水的比热值，Cd为原油的比热值，其单位均为kj/kg?°C;
[0061] Qyi为水平井第i单元段岩石的质量，Qwi为水平井第i单元段水的质量，其单位均为 kg；
[0062] 9。1为水平井产液前第i单元段的含油质量，Qcei为水平井第i单元段产出油的质量， Qcwi为水平井第i单元段产出水的质量，Q/。1为水平井产液后第i单元段剩余油的质量，Q\i 水平井产液后第i单元段剩余水的质量，其单位均为kg;
[0063] ti为水平井第i单元段的第一溫度；
[0064]Rxl为热效率系数，其值可W为0.7,也可W为其它的数值。
[0065]在一些实施方式中，可W通过如下的公式(4)计算水平井第i单元段岩石的质量 Qyi,并可W通过如下的公式巧)计算水平井第i单元段水的质量Qwi。
[0066] Qyi= i) Jiri^LiPy (i = l,2,......,n) (4)
[0067] Qwi = (J)巧riSLiPw (i = I，2,......,n) (5)
[006引式(4)和(5)中，
[0069] (61为水平井第i单元段的孔隙度；
[0070] ri为水平井第i单元段水蒸汽的控制半径；
[0071] k为水平井第i单元段的长度，单位为m;
[0072] Py为岩石的密度，Pw为水的密度，其单位均为kg/m3。
[0073]在一些实施方式中，可W通过如下的公式(6)计算水平井第i单元段产出油的质量 Qcoi O
C6)
[0075]式(6)中，
[0076]、为水平井第i单元段的流度比；
[0077] 为水平井第j单元段的流度比；
[0078] Qco为水平井的总产油质量。
[0079]在一些实施方式中，可W通过如下的公式(7)计算水平井产液后第i单元段剩余油 的质量分。i，可W通过如下的公式(8)计算水平井产液后第i单元段剩余水的质量Q^wi。
[0080] Q'〇i = 3T；ri2l^i(i)iS〇iifi〇(i = l,2,......,n) (7)
[00引]Q'wi = n；ri2l^i<l)i(l-S〇ii)Pw(i = l，2,......,n) (8)
[0082]式(7)和(8)中，
[008引 Po为油的密度；
[0084] Soii为水平井产液后第i单元段的含油饱和度。
[0085]进一步地，可W通过如下的公式（9)计算水平井产液后第i单元段的含油饱和度 Soii O
C9)
[0087]式(9)中，
[0088]Sdi为水平井产液前第i单元段的含油饱和度。
[0089]进一步地，可W通过如下的公式(10)计算水平井第i单元段水蒸汽的控制半径ri。
(10)
[0091]在一些实施方式中，可W通过如下的公式（11)计算水平井第i单元段的第=溫度 Tio
(11)
[0093] S106:将所述理论井溫曲线与所述实测井溫曲线进行拟合，根据拟合结果获取所 述水平井的吸汽剖面。
[0094] -般地，水平井每个单元段吸收水蒸气的质量，与该水平井的理论井溫曲线具有 对应关系。给出水平井任一组单元段吸收的水蒸气质量，可W计算得到与该组单元段吸收 的水蒸气质量相对应的理论井溫曲线。因此，通过调整水平井注入的水蒸气质量，可W调整 水平井每个段单元段吸收水蒸气的质量，从而可W获取一组单元段吸收水蒸气的质量，该 组单元段吸收水蒸气的质量对应的理论井溫曲线可W与实测井溫曲线相吻合。那么，根据 该组单元段吸收水蒸气的质量生成的剖面可W作为该水平井的吸汽剖面。
[0095]上述的调整过程可W应用最小二乘法原理借助计算机手段快速实现。基于此，在 步骤S106中，可W将理论井溫曲线与实测井溫曲线拟合，得到拟合后的理论井溫曲线，然后 对所述拟合后的理论井溫曲线进行反演，得到与拟合后的理论井溫曲线对应的水平井每个 单元段吸收水蒸汽的质量，最后根据所述与拟合后的理论井溫曲线对应的水平井每个单元 段吸收水蒸汽的质量，生成所述水平井的吸汽剖面。
[0096]如图2所示，为水平井的实测井溫曲线和理论井溫曲线对比示意图。在图2中，由上 至下的曲线分别为水平井的实测井溫曲线、理论井溫曲线和基础溫度曲线。
[0097]图1所对应的实施例，可W获取所述水平井每个单元段的第一溫度，并在对所述水 平井注入水蒸汽后，可W获取水平井每个单元段的水蒸汽洽值，然后可W获取所述水平井 产液后的实测井溫曲线，并可W基于所述水平井每个单元段的第一溫度和水蒸汽洽值，获 取水平井的理论井溫曲线，最后将所述理论井溫曲线与所述实测井溫曲线进行拟合，根据 拟合结果获取所述水平井的吸汽剖面。与现有技术相比，本申请实施例不依赖于技术人员 的经验，而是可W获取所述水平井的理论井溫曲线W及产液后的实测井溫曲线，然后通过 理论井溫曲线与实测井溫曲线的拟合，得到水平井的吸汽剖面，从而提高了得到的吸汽剖 面的准确性，有利用指导稠油水平井工艺措施调整及油藏分析。
[0098]进一步地，图1所对应的实施例考虑了水平井任意点注蒸汽的问题，推导了注蒸汽 时水平井每个单元段的蒸汽洽值折算公式，通过注汽点所在单元段的蒸汽洽值，可W计算 得到水平井每个单元段的蒸汽洽值。运样，在对水平井进行任意点注入蒸汽时，图1所对应 的实施例均可W计算得到每个单元段的蒸汽洽值，进而可W准确得到水平井的吸汽剖面。
[0099]下面介绍图1所对应实施例的一个具体应用。
[0100] D84-兴H70井是一 口超稠油热采水平井。该水平井的井筒生产段为：978.76-1195.00m。该水平井的注汽质量为4001t，注汽点所在位置为1161.48m，累产油的质量为 3137.8t，累产水的质量为1760.3m 3。考虑到该水平井的物性参数，按基本步长10m，将该水 平井共分为23个单元段。其中，注汽点所在的单元段为20。该水平井的其它基础数据下表1。
[0101] 表1
[0103]根据上述数据，利用本申请图1所对应的实施例进行计算，可W得到如表2和图3所 示的计算结果。表2示出了该水平井每个单元段的实测溫度和理论溫度。图3示出了该水平 井的理论井溫曲线和实测井溫曲线。在图3中，横坐标为水平井的长度，单位为m，左侧的纵 坐标为水平井的溫度，单位为°〇,右侧的纵坐标为水平井吸收水蒸汽的汽量(吸汽质量），单 位为t。
[0104] 从表2和图3中，可W得到注汽点所在单元段(第20单元段，第1160m)为主要的吸汽 段，其吸汽百分比为16.14%。此结果与地质分析一般认为注汽点位置30m范围为主力吸汽 段的结论相一致。地质分析的结果与本申请实施例的计算结果具有较好的一致性，由此说 明本申请实施例的