的其它二酷氯的共 聚物。
[0036] 另一种合适的纤维为基于芳族共聚酷胺的纤维，其是通过对苯二甲酯氯(TPA)与 50/50摩尔比的对亚苯基二胺(PPD)和3，少-二氨基二苯酸(D阳）的反应制备的。另一种合适 的纤维为通过如下方式形成的纤维:两种二胺即对亚苯基二胺和5-氨基-2-(对氨基苯基） 苯并咪挫与运些单体的对苯二甲酸或酸酢或酸氯化物衍生物进行缩聚反应。
[0037] 態
[0038] 厮软管的爆裂压力使用层状圆筒的圆筒压力容器方程来模型化，该方程使用实例 的纱线初度、存在的纱线数和编织角度对于纤维增强的层进行转换。运些方程是为人们所 熟知的工程力学原理。爆裂压力在临界层破损时获得。预测的爆裂压力值将高于使用时软 管中的压力，但它们正确示出本发明实例和比较例之间的关系。
[0039] 模型化的软管为12.7mm(0.5英寸）内径高抗塌缩性"HCR"软管。根据本发明制备的 实例用数值来指示。对照例或比较例用字母来指示。
[0040] 每个模型化软管依次包括互锁的胎体、热塑性内衬、纤维增强编织层和热塑性外 覆盖件作为组件。
[0041] 胎体、内衬和外覆盖件组件全部复制商业使用中的组件。胎体组件为不诱钢的，具 有12.7mm内径并且为1.6mm厚。尼龙11内衬组件具有15.9mm内径并且为1.3mm厚。聚氨醋外 覆盖件组件覆盖最后的增强层。
[0042] 在比较例A中，软管具有两个纤维增强层。第一和第二纤维增强层为两个编织物， 其包含得自D证ont的对位芳族聚酷胺Kevlar ? 129纱线，具有24个编织板，其中每个编织板 具有32000分特(28800旦尼尔）线性密度、30g/分特(27.5gpd)初度、和833g/分特(750即d) 模量。第一增强层为2.26mm厚并且第二增强层为1.88mm厚。
[0043] 在实例1中，软管具有=个纤维增强层。第一、第二和第=纤维增强层全部为编织 物，其包含对位芳族聚酷胺Kevlar" 129纱线，具有24个编织板。第一增强层具有24000分特 (21600旦尼尔）线性密度、30g/分特(27.5gpd)初度、833g/分特(750甜d)模量的编织板，并 且为1.40mm厚。第二和第S增强层具有20000分特（18000旦尼尔）线性密度、30g/分特 (27.5甜d)初度、和833g/分特(750即d)模量的编织板。第二增强层为1.23mm厚并且第=增 强层为1.08mm厚。
[0044] 实例1和比较例A的模型化软管给出如表1中所示的爆裂压力预测值。可知实例1的 预测的爆裂压力高于比较例A的爆裂压力。
[0045] 在比较例B中，软管具有两个增强层。第一纤维增强层具有编织物，其包含对位芳 族聚酷胺Kevlar" 29AP纱线，具有24个编织板，其中每个编织板具有40000分特(36000旦尼 尔）线性密度、29肖/分特(26肖9(1)初度、666肖/分特(600即(1)模量和3.04111111厚度。第二纤维增 强层具有编织物，其包含对位芳族聚酷胺Kevlar? 129纱线，具有24个编织板，其中每个编 织板具有32000分特（28800旦尼尔）线性密度、30g/分特（27.5gpd)初度、833g/分特 (750甜d)模量并且为1.73mm厚度。
[0046] 在实例2中，软管具有=个纤维增强层。第一和第二纤维增强层具有编织物，其包 含对位芳族聚酷胺Kevlar? 29AP纱线，具有24个编织板，其中每个编织板具有20000分特 (18000旦尼尔）线性密度、29g/分特(26gpd)初度和666g/分特(600即d)模量。第一增强层为 1.09mm厚并且第二增强层为0.98mm厚。第=纤维增强为编织物，其包含对位芳族聚酷胺 Kevlar" 129纱线，具有24个编织板，其中每个编织板具有32000分特(28800旦尼尔)线性密 度、30g/分特(27.5gpd)初度、833g/分特(750甜d)模量和1.66mm厚度。
[0047] 实例2和比较例B的模型化软管给出如表1中所示的爆裂压力预测值。可知实例2的 预测的爆裂压力高于比较例B的爆裂压力。
[004引在比较例C中，软管具有两个纤维增强层。第一和第二纤维增强层为两个编织物， 其包含对位芳族聚酷胺Kevlar? 129纱线，具有24个编织板，其中每个编织板具有40000分 特(36000旦尼尔）线性密度、30g/分特(27.5gpd)初度和833g/分特(750甜d)模量。第一增强 层为2.89mm厚并且第二增强层为2.41mm厚。
[0049]在实例3中，软管具有=个纤维增强层。第一、第二和第=纤维增强层全部为编织 物，其包含对位芳族聚酷胺Kevlar't 129纱线，具有24个编织板。第一增强层具有24000分特 (21600旦尼尔）线性密度、30g/分特(27.5gpd)初度、833g/分特(750甜d)模量的编织板，并 且为1.65mm厚。第二增强层具有16000分特(21600旦尼尔）线性密度、30g/分特(27.5gpd)初 度、833g/分特(750甜d)模量的编织板，并且为0.67mm厚。第=增强层具有40000分特（18000 旦尼尔）线性密度、30g/分特(27.5gpd)初度、和833g/分特(750即d)模量的编织板，并且为 2.26mm厚。
[0050] 实例3和比较例C的模型化软管给出如表1中所示的爆裂压力预测值。可知实例3的 预测的爆裂压力高于比较例C的爆裂压力。
[0051] 皇；
[0053] 当与其中最低增强层厚度为1.88mm的比较例A相比时，其中第一增强层和第二增 强层不厚于1.40mm的实例1示出6%的爆裂压力改善。不仅存在较高的爆裂压力限制，而且 其中所有S个增强层均具有小于1.5mm厚度的实例1的总增强层厚度比比较例A的厚度薄 11%。
[0054] 当与其中最薄增强层为1.73mm的比较例B相比时，其中前两个增强层不厚于1.4mm 的实例2示出13%的爆裂压力改善。不仅存在较高的爆裂压力限制，而且实例2的总增强层 厚度比比较例B的厚度薄22%。
[0055] 当与其中最薄增强层为2.41mm的比较例C相比时，其中仅一个增强层，第二层具有 小于1.5mm的厚度的实例3示出4%的爆裂压力改善。不仅存在较高的爆裂压力限制，而且实 例3的总增强层厚度比比较例C的厚度薄14%。运示出即使在仅一个增强层具有不大于 1.5mm的厚度的情况下，也可获得改善。
【主权项】
1. 一种脐软管，所述脐软管依次包括： 热塑性内衬， 至少一个具有不大于1.5mm的层厚度的纤维增强层，其包括具有至少13g/分特的纱线 韧度和不大于6667分特的线性密度的连续长丝纱线，以及热塑性外覆盖件。2. 根据权利要求1所述的软管，其中所述纤维增强层的厚度不大于1.4mm。3. 根据权利要求1所述的软管，其中所述具有不大于1.5mm的层厚度的纤维增强层数为 两个至七个。4. 根据权利要求1所述的软管，其中存在至少两个具有不同厚度的增强层。5. 根据权利要求1所述的软管，其中所述连续长丝纱线由芳族聚酰胺或芳族共聚酰胺 制成。6. 根据权利要求1所述的软管，其中所述增强层呈编织物、机织织物或螺旋的形式。7. 根据权利要求2所述的软管，其中所述纤维增强层的厚度不大于1.3mm。8. 根据权利要求4所述的软管，其中所述层布置成使得层厚度从所述内衬向外增加。9. 根据权利要求5所述的软管，其中所述芳族聚酰胺为对位芳族聚酰胺。10. 根据权利要求7所述的软管，其中所述纤维增强层的厚度不大于1.27mm。
【专利摘要】本发明涉及脐软管，所述脐软管依次包括热塑性内衬，至少一个具有不大于1.5mm的层厚度的纤维增强层，其包括具有至少13g/分特的纱线韧度和不大于6667分特的线性密度的连续长丝纱线，以及热塑性外覆盖件。
【IPC分类】B32B27/34, F16L11/08, B32B1/08, B32B5/02
【公开号】CN105593589
【申请号】CN201480054592
【发明人】M.A.拉蒙蒂亚, C.P.富里, D.W.利奇菲尔德
【申请人】纳幕尔杜邦公司
【公开日】2016年5月18日
【申请日】2014年9月30日
【公告号】US9188258, US20150090358, WO2015050853A1