专利名称：循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种差频方式产生的宽带调谐太赫兹波装置，尤其涉及一种基于多普勒频率调制器移频、循环移频和差频原理的宽带调谐太赫兹波光源。
背景技术：
太赫兹(THz，ITHz = IO12Hz)波是指工作频率处于0. 1 IOTHz范围内的电磁波。 太赫兹波之所以能引起科学工作者浓厚的研究兴趣，并不是因为它神秘而鲜为人知的电磁辐射，更主要是因为它具有很多独特的性质，正是这些独特的性质赋予了太赫兹科学广泛的应用前景。太赫兹波的独特的性质主要表现在透视性、安全性、光谱分辨本领。太赫兹辐射对很多介电材料和非极性的液体有良好的穿透性，因此可以对非透明物体进行透视成像，另外由于太赫兹的波长大于空气中悬浮烟雾颗粒的尺度，瑞利散射损耗极小，所以能较好地穿透烟尘和浓雾，是火灾救护或风尘环境监测中成像的理想光源。相比X射线具有千电子伏的光子能量，太赫兹辐射的光子能量只有毫电子伏，该能量比各种化学键的键能都低，所以不会发生电离反应，即不会破坏化合物分子结构，因此可以应用到安检和生物检测等场所，这是太赫兹的安全性的体现，大量的分子，尤其是有机分子的振动和转动的跃迁谱，均处于太赫兹频谱范围内，因而可以利用光谱分辨率特性实现物体形貌和组成成分的分析。由于太赫兹波具有上述重要的应用前景，目前国际上已有多个小组开展了相干太赫兹波领域的科学研究工作，尤其是关于可调谐相干太赫兹波的产生方面的研究。在韩国， N. J.Kim小组于2009年实现了基于双波长分布式反馈激光二极管(Distributed Feedback Laser Diodes,DFB LDs)泵浦的可调谐连续波太赫兹辐射，并于2010年将太赫兹波的调谐宽度扩大到0. 5THz。在加拿大，S. L. Pan小组于2009年实现了基于双波长掺饵光纤激光 (Erbium-Doped Fiber Laser,EDFL)的可调谐微波信号输出。在美国，Y. J. Ding小组于2010 年实现了基于双波长差频(Difference Frequency,DF)产生了紧凑、便携式太赫兹辐射源， 其体积可以缩小到30. 48X15. 24X10. 16cm3，唯一不足的是不可调谐。在德国，波恩大学的I. Breunig小组从2007年至2010年期间不断完善基于内腔光学参量振荡器Gnternal Cavity Optical Parametric Oscillator, IC0P0)的可调谐太赫兹波产生方案，最终其调谐宽度达到2THz，但加热炉的温度稳定性成为影响准相位匹配(QPM)的关键问题。在法国，法国科学研究中心(CNRS)的J. Mangeney小组最近几年一直致力于利用某些非线性材料(如Ina53G^47As)的光混合器(PM)产生可调谐连续太赫兹波的研究，最大调谐宽度为 0·9ΤΗζ。在日本，H. Ito 小组利用 UTC-PD (Uni-iTraveling-Carrier Photodioed)光混合器实现了连续太赫兹波的产生，最高频率可以达到1. 5THz。获得太赫兹波的方式很多，原理也各异，目前产生可调谐相干太赫兹波的方式大致可以分为三大类。第一类是基于双波长泵浦源研究和设计的可调谐相干太赫兹辐射；第二类是泵浦源波长固定，基于非线性级联过程的IC0P0产生太赫兹波的研究和设计。第三类是基于PM的可调谐太赫兹辐射源。对于第一类而言，目前主要涉及基于DFB LDs、EDFLs、DF双波长泵浦源的可调谐相干太赫兹辐射源研究和设计。利用DFB LDs产生的太赫兹调谐范围较窄，一般不到0. 5THz ；利用EDFLs方式产生的太赫兹调谐范围虽然可以达到0. 5THz，但其结构相当复杂；而利用DF方式产生的太赫兹调谐范围虽然较宽，可以达到20THz，但这种方式的太赫兹辐射源装置相当庞大，尽管2010年，Y. J. Ding实现了 30. 48X15. 24X10. 16cm3紧凑的太赫兹辐射源，然而却不可调谐。对于第二类而言，虽然目前其调谐宽度可以达到2THz，但由于温度稳定性原因，满足准相位匹配条件并不是件容易的事，从而使得调谐效率较低。对于第三类而言，目前最高调谐宽度为0.9THZ，显然其调谐宽度较窄。总之，上述方法或调谐宽度较窄，或体积庞大，或调谐效率低，或转换效率低。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种紧凑、便携，易于集成，宽调谐且调谐效率高的差频方式产生的宽带调谐太赫兹波装置。解决本发明技术问题的技术方案是提供一种循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其包括激光器、第一环行器、光分束器、基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节、第一光束合成器、光隔离器、非线性元件和太赫兹滤波片；所述激光器输出的光经过第一环行器后被光分束器分为第一路和第二路，第一路为参考光，第二路输入到所述循环移频环节后产生循环移频光，所述参考光和循环移频光经第一光束合成器合束后，再经过光隔离器在非线性元件中进行差频，最后经过太赫兹滤波片滤波辐射出相干太赫兹波。所述激光器为工作波长在600nm-2000nm波段内的半导体激光器、气体激光器、固体激光器或光纤激光器。所述第一环行器为三端口环行器，其第一端口连接激光器，第二端口连接光分束器，第三端口连接吸收负载，所述吸收负载吸收光分束器的反射光。所述非线性元件为非线性材料和线性材料交替排列的周期结构，或由非线性材料和线性材料交替排列构成的光学超晶格结构，或由非线性材料和线性材料交替排列构成的慢变周期结构，或由非线性材料和线性材料排列构成的斐波纳契(Fibonacci)结构，它满足系统的太赫兹输出波频率调谐范围所对应的非线性差频过程所要求的相位匹配条件范围。所述太赫兹滤波片为太赫兹带通透射式滤波器或太赫兹带阻反射式滤波器；对于带通透射式滤波器，透射波输出为太赫兹波，其它波长的波会被该滤波器反射；对于带阻反射式滤波器，反射波输出为太赫兹波，其它波长的波会透过该滤波器。所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节的闭环增益系数的最佳值为1， 次佳值为1以外的其它正整数值，再次佳值为1以外的其它正整数的倒数值。所述光分束器的分光比最佳值为1，次佳值为1以外的其它正整数的倒数值，再次佳值为1以外的其它正整数值，所述光分束器的分光比为参考光功率除以基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节的输入光功率。所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节包括第二光束合成器、多普勒频率调制器、平面反光镜、第二环行器、第一反馈式布喇格光栅、可调谐滤波器、光放大器和光幅度衰减器，所述光放大器和光幅度衰减器组成增益可调的光放大器。所述多普勒频率调制器包括一振镜，所述振镜的机械振动由电磁铁驱动，或由压电陶瓷驱动的，或由高频振动电机驱动。所述第二环行器为三端口环行器，其第一端口接收平面反射镜的反射光，第二端口连接第一反馈式布喇格光栅，第三端口连接吸收负载，所述吸收负载吸收第一反馈式布喇格光栅的反射光。所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节中各部件、第一光束合成器、光隔离器的工作频率带宽不小于输出的太赫兹波的最高频率。所述第一环行器、光分束器、基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节中各部件、第一光束合成器、光隔离器的工作波段与激光器的工作波段一致。所述可调谐滤波器为窄带滤波器，其允许一窄带光输出到第一光束合成器的输入端，而将其它频率的光反射到光放大器的输入端，所述可调谐滤波器的窄带输出光的频率与所述激光器的输出光的频率之差等于所需要的太赫兹波的频率，输出的太赫兹波的频率调节范围不大于可调谐滤波器的窄带输出光的频率调谐范围。所述可调谐滤波器为带缺陷层的一维光子晶体可调谐滤波器或布喇格光栅-全反射镜组合体。所述一维光子晶体的光子禁带区不小于系统输出的太赫兹波的频率调谐范围，所述一维光子晶体包含一层折射率可调缺陷层，所述缺陷层的折射率的调节方式包括电致折变、磁致折变、声致折变、光致折变、力致折变或热致折变，所述一维光子晶体具有一缺陷模，所述缺陷模随所述缺陷层的折射率的变化而变化，所述一维光子晶体可调谐滤波器的表面与其入射波的方向成45度夹角，所述一维光子晶体可调谐滤波器的窄带透射波进入到第一光束合成器的输入端，所述一维光子晶体可调谐滤波器的反射光进入到光放大器 (47)的输入端。所述布喇格光栅-全反射镜组合体包括一个与入射光方向成45度夹角的第二反馈式布喇格光栅和一个反射面与入射光方向成45度夹角的全反射镜，在所述第二反馈式布喇格光栅和全反射镜之间为一空气或介质层，所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光为该可调谐滤波器的窄带输出光，所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光进入第一光束合成器中，所述全反射镜的反射光沿另一光路进入到光放大器G7)的输入端，所述第二反馈式布喇格光栅的晶格参数通过压电效应、磁致伸缩效应、热胀冷缩效应、电致折变、磁致折变、声致折变、光致折变、力致折变或热致折变方式来进行调节，以实现所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光的频率的调节。本发明与现有技术相比的有益效果是(1)紧凑、便携。所述循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器利用市售组件组装后的体积不超过40 X 10 X 35cm3，重量不超过^g。(2)光路简单。在整个装置中，只有光分束器、平面反射镜和滤波片为可动光学元件，其它部分均已固定，优选光束合成器为光纤耦合器。该装置方便光集成。(3)调谐范围或调谐宽度大。即中心波长(例如，1550nm)受可调谐滤波器和光放大器的带宽限制。对于工作带宽为40nm的可调谐滤波器和光放大器，即能获得5THz太赫兹波的调谐宽度。这比以往大多数太赫兹辐射源的调谐宽度都要大。随着可调谐滤波器和带通放大器的调谐宽度的增大，输出太赫兹波的波长调节范围会成比例增加。(4)调谐效率高。该方案中的调谐主要通过多普勒频率调制器实现频率移动，当调节后的信号频率达到可调谐滤波器的选取频率时，可调谐滤波器的窄带光输出端便输出一窄带光到第一光束合成器的输入端，否则信号光被反射进入光放大器，经过放大后，再反馈到多普勒频率调制器的输入端，经过多普勒频率调制器再次进行频率移动。这个过程不需要人工或计算机干预，其调谐效率相当高。(5)太赫兹产生效率高。由于循环移频节中存在增益可调部分，所以移频光的输出功率会比较高，这比以往任何一种移频方式的效率都要高，进而太赫兹辐射的转换效率也比较高。
图1是本发明循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器的系统结构示意图。图2是本发明循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器的第一种实施方式的示意图。图3是本发明循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器的第一种实施方式的示意图，其中的短虚线框内的斜条纹填充框和黑色填充框分别为反馈式布喇格光栅和全反射镜。图4是本发明循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器的又第三种实施方式的示意图。图5是本发明循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器的差频原理示意图。
具体实施例方式以下结合附图与具体实施方式
对本发明作进一步详细描述本发明提供了一种循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，如图 1所示，其包括激光器1、第一环行器、光分束器3、基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节4、第一光束合成器、光隔离器6、非线性元件7和太赫兹滤波片8。激光器1输出的光经过第一环行器后被光分束器3分为第一路和第二路，第一路为参考光，第二路输入到所述循环移频环节4后产生循环移频光，所述参考光和循环移频光经第一光束合成器合束后，再经过光隔离器6在非线性元件7中进行差频，最后经过太赫兹滤波片8滤波辐射出相干太赫兹波。激光器1为工作波长在600nm-2000nm波段内的半导体激光器、气体激光器、固体激光器或光纤激光器。第一环行器为三端口环行器，其第一端口连接激光器1，第二端口连接光分束器3，第三端口连接吸收负载，所述吸收负载吸收光分束器3的反射光。基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节4包括第二光束合成器、多普勒频率调制器42、平面反光镜43、第二环行器、第一反馈式布喇格光栅45、可调谐滤波器46、光放大器47和光幅度衰减器48，光放大器47和光幅度衰减器48组成增益可调的光放大器。第一环行器、光分束器3、基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节4中各部件、第一光束合成器、光隔离器6的工作波段与激光器1的工作波段一致。基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节4的闭环增益系数(或称整体增益系数)的最佳值为1，次佳值为1以外的其它正整数值，再次佳值为1以外的其它正整数的倒数值。基于多普勒调制器移频的循环频移环节4的输出光的幅度最佳值等于参考光的幅度，即光分束器3的分光比最佳值为1，次佳值为1以外的其它正整数的倒数值，再次佳值为1以外的其它正整数值，也即光分束器3的分光比与基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节的闭环增益系数的乘积最佳值为1。光分束器3的分光比等于参考光功率除以基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节4的输入功率。多普勒频率调制器42包括一振镜，所述振镜的机械振动由电磁铁驱动，或由压电陶瓷驱动的，或由高频振动电机驱动。由于多普勒效应使频率发生改变，故所述振镜发挥频率调制功能，且光的传播方向与振镜的运动方向成较小的角度。多普勒频率调制器42的频移原理是所述激光器1发出的电磁波经过第二光束合成器后注入到多普勒频率调制器42 的振镜上，当振镜的运动方向与电磁波的传输方向相反时，频率增大，反之频率减小；每经过一次循环，输出频率在注入信号光频率fo基础上改变Δ ·，经过反复移频后，可调谐滤波器46输出高频部分的光波，而将低频部分的光波反射到光放大器47的输入端，经放大器放大后反馈到第二光束合成器进行下一次的频率移动。经过反复移频后，最终可以实现太赫兹波输出。设fo表示注入激光的频率，υ表示多普勒频率调制器42的振镜的运动速度，c 表示光速，θ表示电磁波传播方向与多普勒频率调制器42的振镜的运动方向的夹角，则可用公式表示频率调制后的半宽度为Δ/=—Z0COS^
C则光第N次通过多普勒频率调制器42后，有ΝΔ f的频率变化。由此可见，在基于多普勒频率调制器42的循环移频环节中，光波经过N次循环移频后获得N Δ f的频移量，只要该频移量未使光的频率达到可调谐滤波器46的选取频率，则光波会被反馈回循环移频环节中不断循环，直到频移量使光的频率达到滤波器的选取频率为止。所述第二环行器为三端口环行器，其第一端口接收平面反射镜43的反射光，第二端口连接第一反馈式布喇格光栅45，第三端口连接吸收负载，所述吸收负载吸收第一反馈式布喇格光栅45的反射光。所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节4中各部件、 第一光束合成器、光隔离器6和非线性元件7和太赫兹滤波片8的工作频率带宽不小于输出的太赫兹波的最高频率，即工作频率带宽不小于所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节4的最大频移范围。可调谐滤波器46为窄带滤波器，其允许一窄带光输出到第一光束合成器的输入端，而将其它频率的光反射到光放大器47的输入端，所述可调谐滤波器46的窄带输出光的频率与所述激光器1的输出光的频率之差等于所需要的太赫兹波的频率，输出的太赫兹波的频率通过调节可调谐滤波器46的窄带输出光的频率来实现，太赫兹波的频率调节范围不大于可调谐滤波器46的窄带输出光的频率调谐范围。优选地，可调谐滤波器46为带缺陷层的一维光子晶体可调谐滤波器(如图2所示)或布喇格光栅-全反射镜组合体(如图3所示)；所述一维光子晶体的光子禁带区不小于系统输出的太赫兹波的频率调谐范围，所述一维光子晶体包含一层折射率可调缺陷层， 所述缺陷层的折射率的调节方式包括电致折变、磁致折变、声致折变、光致折变、力致折变或热致折变，所述一维光子晶体具有一缺陷模，所述缺陷模随所述缺陷层的折射率的变化而变化，实现可调谐滤波的功能。优选地，所述一维光子晶体可调谐滤波器的表面与其入射波的方向成45度夹角，所述一维光子晶体可调谐滤波器的窄带透射波进入到第一光束合成器的输入端，所述一维光子晶体可调谐滤波器的反射光进入到光放大器47的输入端；所述布喇格光栅-全反射镜组合体包括一个与入射光方向成45度夹角的第二反馈式布喇格光栅和一个反射面与入射光方向成45度夹角的全反射镜，在所述第二反馈式布喇格光栅和全反射镜之间为一空气或介质层，所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光为该可调谐滤波器的窄带输出光，所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光进入第一光束合成器中， 所述全反射镜的反射光沿另一光路进入到光放大器47的输入端，所述第二反馈式布喇格光栅的晶格参数通过压电效应、磁致伸缩效应、热胀冷缩效应、电致折变、磁致折变、声致折变、光致折变、力致折变或热致折变方式来进行调节，以实现所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光的频率的调节。差频原理如图5所示，光学差频产生是三波相互作用的参量过程；频率分别为 工和ω2的泵浦光在非线性元件7内相互作用，产生的参量光的频率是这两束泵浦光频率之差CO1-CO2 ；当每消耗一个Co1光子，必然同时产生一个《2光子，这三个频率必须满足能量守恒关系ω3= Co1-Co2 ；在差频过程中，频率较高的ω工光被消耗，频率较低的ω2光将会被放大。如果要有效地产生差频场，极化波和电磁波的相速度必须相同，即非线性元件内相互作用的三个平面波必须满足相位匹配条件Ak = !^-!^-!^。为了实现宽带调谐太赫兹波输出，需要有宽的相位匹配范围，通过由非线性材料和线性材料交替排列的周期结构，或由非线性材料和线性材料交替排列构成的光学超晶格结构，或由非线性材料和线性材料交替排列构成的慢变周期结构，或由非线性材料和线性材料排列构成的斐波纳契(Fibonacci) 结构，即能获得系统的太赫兹输出波频率调谐范围所对应的非线性差频过程所要求的相位匹配条件范围。下面是一种实施例的各组成部分及其工作参数。激光器1选用1550nm超窄线宽半导体连续激光器，该激光器在25°C时的工作波长为1550nm，输出功率为5mW，连续工作模式，最大线宽为50kHz，输出光纤类型为SMF-观单模光纤(9/125 μ m)。多普勒频率调制器 42带有一反射振镜，该振镜可以由电磁铁驱动、或压电陶瓷驱动、或高频振动电机直接驱动，其体积极小。所选用的可调谐滤波器46对中心波长的调谐宽度达到40nm，几乎覆盖了整个C-band(1528nm 16IOnm)，插入损耗为4. OdB,该滤波器的体积为24X8. 8X35cm3 所选用的光放大器47的工作带宽为40nm，覆盖了整个C-band。所选用的光分束器3为响应1550nm波长的10/90的光学元件，其中10表示参考光部分，90表示信号光部分。所选用的第一环形器、第二环行器是接吸波负载的光学器件，起到光隔离效果，同时对反射回来的光利用吸波负载加以吸收，该器件既起到光隔离又起到环保作用，其响应波长在1550nm附近。所选用的第一反馈式布喇格光栅45对载波波长1550nm起到反射抑制作用。所选用的第一光束合成器、第二光束合成器为响应1550nm波长的光纤耦合器。所选用的多普勒频率调制器42的振镜和平面反射镜43对1550nm附近波长的光高反射。所选用的非线性元件 7为慢变斜式周期性极化铌酸锂晶体(PPLN)，太赫兹滤波片8为响应太赫兹波段、全反射或全透射参考光和移频光的树脂材料。光分束器3将光纤输出的1550nm激光分为两路，一路作为参考光，另一路作为多普勒频率调制器42的调制信号光，在外部设备的驱动下所述振镜通过多普勒效应改变信号光的频率，使信号光的频率发生偏移，当信号光的频率达到可调谐滤波器46的选取频率时，可调谐滤波器的窄带光输出端便输出一窄带光到第一光束合成器的输入端，否则信号光会沿另一光路被反射到光放大器47的输入端，经过光放大后进入第二光束合成器，再次反馈到多普勒频率调制器42中进行频率移动。此频率移动过程不断重复，最终获得任意大小的频率移动，这是本方案的关键优势之一。参考光和可调谐滤波器46输出的窄带信号光经过第一光束合成器和光隔离器6后与倾斜式PPLN晶体相互作用差频产生太赫兹波。当调节可调谐滤波器的透射频率时，能获得调谐宽度为5THz的相干太赫兹波。为了保证参考光和移频光等幅度相干叠加，在光放大器47的输出端接上幅度衰减器48。另外，在采用插入损耗较小的多普勒频率调制器42和可调谐滤波器46的情况下， 则不需使用光放大器47，只需将幅度衰减器48接到可调谐滤波器46的窄带光输出端即可， 如图4所示。本发明提供的宽带调谐太赫兹发生器体积小，光学元件少因而易集成，调谐范围大，调谐效率高，太赫兹产生效率高。以上所述本发明在具体实施方式
及应用范围均有改进之处，不应当理解为对本发明的限制。
权利要求
1.一种循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其特征在于其包括激光器(1)、第一环行器、光束分离器(3)、基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节 G)、第一光束合成器、光隔离器(6)及非线性元件(7)和太赫兹滤波片(8)，所述激光器 (1)输出的光经过第一环行器后被光束分离器C3)分为第一路和第二路，第一路为参考光， 第二路输入到所述循环移频环节(4)后产生循环移频光，第一光束合成器将所述参考光和循环移频光合束后经光隔离器(6)在非线性元件(7)中进行差频，然后经过太赫兹滤波片 (8)滤波辐射出相干太赫兹波。
2.按照权利要求1所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其特征在于所述激光器(1)为工作波长在600nm-2000nm波段内的半导体激光器、气体激光器、固体激光器或光纤激光器。
3.按照权利要求1所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其特征在于所述第一环行器为三端口环行器，其第一端口连接激光器(1)，第二端口连接光分束器(3)，第三端口连接吸收负载，所述吸收负载吸收光分束器(3)的反射光。
4.按照权利要求1所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述非线性元件(7)为非线性材料和线性材料交替排列的周期结构，或由非线性材料和线性材料交替排列构成的光学超晶格结构，或由非线性材料和线性材料交替排列构成的慢变周期结构，或由非线性材料和线性材料排列构成的斐波纳契(Fibonacci)结构，它满足系统的太赫兹输出波频率调谐范围所对应的非线性差频过程所要求的相位匹配条件范围。
5.按照权利要求1所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述太赫兹滤波片(8)为太赫兹带通透射式滤波器或太赫兹带阻反射式滤波器；对于带通透射式滤波器，透射波输出为太赫兹波，其它波长的波会被该滤波器反射；对于带阻反射式滤波器，反射波输出为太赫兹波，其它波长的波会透过该滤波器。
6.按照权利要求1所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其特征在于所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节的闭环增益系数的最佳值为1，次佳值为1以外的其它正整数值，再次佳值为1以外的其它正整数的倒数值。
7.按照权利要求1所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其特征在于所述光分束器(3)的分光比最佳值为1，次佳值为1以外的其它正整数的倒数值，再次佳值为1以外的其它正整数值，所述光分束器(3)的分光比为参考光功率除以基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节的输入光功率。
8.按照权利要求1所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节(4)包括第二光束合成器、 多普勒频率调制器(42)、平面反光镜(43)、第二环行器、第一反馈式布喇格光栅(45)、可调谐滤波器(46)、光放大器07)和光幅度衰减器(48)，所述光放大器07)和光幅度衰减器 (48)组成增益可调的光放大器。
9.按照权利要求8所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其特征在于所述多普勒频率调制器0 包括一振镜，所述振镜的机械振动由电磁铁驱动， 或由压电陶瓷驱动的，或由高频振动电机驱动。
10.按照权利要求8所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其特征在于所述第二环行器为三端口环行器，其第一端口接收平面反射镜^幻的反射光，第二端口连接第一反馈式布喇格光栅G5)，第三端口连接吸收负载，所述吸收负载吸收第一反馈式布喇格光栅G5)的反射光。
11.按照权利要求8所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节中各部件、第一光束合成器、光隔离器(6)的工作频率带宽不小于输出的太赫兹波的最高频率。
12.按照权利要求8所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述第一环行器、光分束器(3)、基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节 (4)中各部件、第一光束合成器、光隔离器(6)的工作波段与激光器(1)的工作波段一致。
13.按照权利要求8所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述可调谐滤波器G6)为窄带滤波器，其允许一频率可调的窄带光输出到第一光束合成器的输入端，而将其它频率的光反射到光放大器G7)的输入端，所述可调谐滤波器G6)的窄带输出光的频率与所述激光器(1)的输出光的频率之差等于所需要的太赫兹波的频率，输出的太赫兹波的频率调节范围不大于可调谐滤波器G6)的窄带输出光的频率调谐范围。
14.按照权利要求13所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述可调谐滤波器G6)为带缺陷层的一维光子晶体可调谐滤波器或布喇格光栅-全反射镜组合体。
15.按照权利要求14所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述一维光子晶体的光子禁带区不小于系统输出的太赫兹波的频率调谐范围，所述一维光子晶体包含一层折射率可调缺陷层，所述缺陷层的折射率的调节方式包括电致折变、磁致折变、声致折变、光致折变、或热致折变，所述一维光子晶体具有一缺陷模， 所述缺陷模随所述缺陷层的折射率的变化而变化，所述一维光子晶体可调谐滤波器的表面与其入射波的方向成45度夹角，所述一维光子晶体可调谐滤波器的窄带透射波进入到第一光束合成器的输入端，所述一维光子晶体可调谐滤波器的反射光进入到光放大器G7) 的输入端。
16.按照权利要求14所述的循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器， 其特征在于所述布喇格光栅-全反射镜组合体包括一个与入射光方向成45度夹角的第二反馈式布喇格光栅和一个反射面与入射光方向成45度夹角的全反射镜，在所述第二反馈式布喇格光栅和全反射镜之间为一空气或介质层，所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光为该可调谐滤波器的窄带输出光，所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光进入第一光束合成器中，所述全反射镜的反射光沿另一光路进入到光放大器G7)的输入端，所述第二反馈式布喇格光栅的晶格参数通过压电效应、磁致伸缩效应、热胀冷缩效应、电致折变、磁致折变、声致折变、光致折变、力致折变或热致折变方式来进行调节，以实现所述第二反馈式布喇格光栅的窄带反射光的频率的调节。
全文摘要
本发明提供了一种循环多普勒移频非线性差频式宽带调谐太赫兹波发生器，其包括激光器、第一环行器、光束分离器、基于多普勒频率调制器移频的循环移频环节、第一光束合成器、光隔离器、非线性元件和太赫兹滤波片，所述激光器输出的光经过第一环行器后被光束分离器分为第一路和第二路，第一路为参考光，第二路输入到所述循环移频环节后产生循环移频光，第一光束合成器将所述参考光和循环移频光合束后经光隔离器在非线性元件中进行差频，然后经过太赫兹滤波片滤波辐射出相干太赫兹波。本发明提供的装置体积小，光学元件少因而易集成，调谐范围大，调谐效率高，太赫兹产生效率高。
文档编号H01S1/00GK102255221SQ20111010106
公开日2011年11月23日 申请日期2011年4月21日 优先权日2011年4月21日
发明者欧阳征标, 祁春超 申请人:欧阳征标, 深圳大学