技术领域
本实用新型涉及一种手持式器具，特别涉及一种头发护理器具，比如干发器或加热定型刷。
背景技术：
吹风机，特别是热空气吹风机被用于多种应用，例如烘干油漆等物质或头发，和清除或剥除表面层。另外，热空气吹风机(比如加热定型刷)被用于在湿的或干的条件下定型头发。
通常，提供电机和风扇，其将流体吸入本体中；流体可在离开本体之前被加热。电机易于由于例如污物或头发等外来物而损坏，因此通常在吹风机的流体入口端处设置过滤器。通常这样的器具被提供具有喷嘴，该喷嘴可被附接到器具和从器具拆卸，且变化排出器具的流体流动的形状和速度。这样的喷嘴被用于根据用户在那个时间点的需求而集中器具的流出流或扩散流出流。
技术实现要素：
根据第一方面，本实用新型提供了一种干发器。
在优选实施例中，该干发器包括从主流体入口延伸到主流体出口的主流体流动路径，用于抽吸主流体进入主流体流动路径的风扇单元，用于加热主流体流动路径中的主流体的加热器，其中穿过加热器的主流体具有比流动穿过风扇单元的主流体更小的速度。
优选地，该加热器在风扇单元的下游。
在优选实施例中，主流体流动路径的横截面面积沿主流体流动路径变化。
优选地，该主流体流动路径的横截面面积在围绕加热器处大于围绕风扇单元处。
在优选实施例中，该干发器包括手柄，其中该主流体入口在手柄中。
优选地，该干发器包括本体，且主流体出口在该本体中，其中主流体流动路径在手柄内从主流体入口延伸到本体。
优选实施例中，风扇单元设置在手柄内。
优选地，手柄大体垂直于该本体。
优选实施例中，主流体流动路径在手柄内沿第一方向流动且在本体内沿第二方向流动。
优选地，该第一方向大体垂直于第二方向。
在优选实施例中，流动穿过主流体出口的主流体具有比流动穿过加热器的主流体更高的速度。
优选地，流动进入主流体入口的主流体具有与流动穿过加热器的主流体相似的速度。
在优选实施例中，主流体的速度从主流体入口到风扇单元增大。
优选地，主流体的速度从风扇单元朝向本体减小。
在优选实施例中，该干发器包括流体流动路径，其从流体入口延伸进入本体，到从本体的流体出口。
优选地，在本体内，主流体流动路径围绕该流体流动路径。
在优选实施例中，该本体包括内部管道，其分开主流体流动路径和流体流动路径。
优选地，加热器围绕内部管道。
在优选实施例中，加热器沿内部管道延伸。
优选地，该干发器包括为高速电机。该干发器包括用于产生空气流的风扇单元，该风扇单元包括空气进口，空气出口，叶轮和用于旋转叶轮以产生从空气进口到空气出口流动的空气流的电机，其中该电机具有转子，其在使用中能够在至少50，000rpm的速度处旋转。优选地，该转子能够在至少80， 000rpm的速度处旋转。优选地，该转子能够在高至11，0000rpm的速度下旋转。优选地，该干发器是放大型干发器，因此该风扇单元不处理从干发器排出的所有流动，也就是穿过干发器的一些流动由通过电机的运行而被抽吸进入干发器的流体卷吸。优选地，该风扇单元被容纳在干发器的手柄内。
本实用新型提供了一种干发器，该干发器包括风扇单元，该风扇单元包括高压电机。优选地，由电机产生的压力在1400和2250Pa之间。对于设置在25毫米2的横截面面积内的电机，这相当于9.4至12l/s的流动速率和8， 4000至10，5000rpm的电机速度。因此，电机居于可抓持的手柄内，优选具有35至42毫米的直径。
根据本实用新型，外壁的厚度优选小于2毫米，且更优选小于1毫米厚度。理想地，该厚度约0.7毫米。
在另一方面，该手柄直径在20和60毫米之间，且优选地在30和50毫米之间。最优选地，手柄直径在35和42毫米之间。
根据本实用新型，干发器具有手柄，该手柄包括电机，且手柄的壁衬有内衬材料。典型地，内衬材料具有4和6毫米之间的厚度。
根据本实用新型，干发器包括手柄，该手柄容纳风扇单元且该手柄衬有内衬材料。该内衬材料优选包括入口消声器和出口消声器的至少一个。优选地，出口消声器SO的长度(从风扇单元的下游端部到手柄的下游端部)高至 100毫米长。优选地，入口消声器SI(从风扇单元的上游端部到入口的下游端部)是10至200毫米长。优选地，入口消声器SI和出口消声器SO之间的比大于1.2。在具有不变的直径手柄20的干发器10中，该比例优选大于0.1。
根据本实用新型，本体从流体入口到手柄的上游边缘的长度Lx和本体从手柄的下游边缘到本体的下游端部处的流体出口的长度Lz具有关系。理想地，Lz≤40毫米且Lx≤20毫米。优选2Lx＝Lz。
根据本实用新型，干发器具有本体的外壁的直径da和内部管道的直径 db之间的关系。在具有不变的直径的手柄的干发器中，db：da的比例优选在 0.49和0.6之间。
根据本实用新型，在具有非恒定或变化的直径的手柄的干发器中，db： da的比例优选在0.4和0.9之间。
根据本实用新型，干发器具有本体的长度l2和手柄的直径dh之间的关系。在具有不变的直径手柄的干发器中，l2：dh的比例优选在1.9和2.5之间。在具有非恒定或变化的直径手柄的干发器中，l2：dh的比例优选在1.9和2.5 之间。
根据本实用新型，干发器具有本体的外壁的直径da和手柄的直径dh之间的关联。在具有不变的直径手柄的干发器中，da：dh的比例优选在1.6和3.4之间。
根据本实用新型，干发器具有本体的长度l2和本体的直径da之间的关联。在手柄设置有风扇单元的干发器中，l2：da的比例优选在1.1和1.6之间。对于干发器，其中加热器是在本体中且风扇单元在手柄中，l2：da的比例优选在0.8和1.6之间。
根据本实用新型，干发器具有本体的长度l2和内部管道的直径db之间的关系。l2：db的比例优选在1.8和3.4之间。对于干发器，其中加热器是在本体中且风扇单元在手柄中，l2：da的比例优选在1和3.4之间。
根据本实用新型，该干发器具有内部管道，该内部管道通过侧壁被连接到外壁。在一个实施例中，侧壁垂直于外壁。
根据本实用新型，该干发器包括手柄和本体，其中本体中的主流体流动路径中的流体相对于手柄中的主流体流动路径中的流体成90°。优选地，本体内的主流体流平行于流动穿过流体流动路径的流体。
根据本实用新型，该干发器包括本体，该本体具有内部管道，该内部管道包括锥形部分和管状部分，其中该内部管道的锥形部分和管状部分之间的半径r在0.5和50毫米之间。
根据本实用新型，该干发器包括本体，该本体具有内部管道，该内部管道包括锥形部分和管状部分，其中锥形部分至少部分地限定流体入口，且该管状部分至少部分地限定流体出口，其中该内部管道的直径从锥形部分朝向流体出口增大。
根据本实用新型，该干发器包括本体，该本体包括外壁，入口端部和出口端部，其中倒角部被提供在出口端部处，其中在倒角部处，外壁的直径朝向外壁的中心A-A减小，且其中该倒角部在30°和60°之间。理想地，该倒角部在30°和60°之间。优选地，35°至55°的前部倒角部，且更优选 45°的倒角部被提供。
根据本实用新型，该干发器具有本体，该本体包括主流体出口，该主流体出口由本体的第一表面和第二表面限定，其中该第一表面和第二表面是大体平行的表面，其相应限定主流体出口的外部环形界限和内部环形界限。优选地，该本体包括内部管道，第一表面和第二表面还大体平行于内部管道。
根据本实用新型，该干发器具有本体，该本体包括主流体出口，该主流体出口由本体的第一表面和第二表面限定，其中该第一表面和第二表面是大体平行的表面，其相应限定主流体出口的外部环形界限和内部环形界限。优选地，该本体包括内部管道，第一表面和第二表面还朝向邻近主流体出口的内部管道倾斜。
根据本实用新型，该干发器具有本体，该本体包括主流体出口，该主流体出口由本体的第一表面和第二表面限定，其中该第一表面和第二表面是大体平行的表面，其相应限定主流体出口的外部环形界限和内部环形界限。优选地，该本体包括内部管道，第一表面和第二表面还倾斜远离邻近主流体出口的内部管道。
根据本实用新型，该干发器包括本体，该本体具有管状外壁，且手柄大体垂直于该本体，该本体具有至少部分地由侧壁限定的流体入口，其从管状外壁朝向管状外壁的中心延伸，其中该侧壁相对于管状外壁成1°和90°之间的角度。优选地，该角度是在30°和60°之间。更优选地，该角度是45 °
附图说明
现在将以举例的方式参照附图描述本实用新型，附图中：
图1显示了根据本实用新型的干发器的透视图；
图2显示了穿过图1中的干发器的横截面图；
图3a显示了干发器的内壁的侧视图；
图3b显示了穿过干发器的内部管道的横截面图。
图4显示了干发器的侧视图；
图5显示了干发器的后部端部视图；
图6显示了干发器的另一侧视图；
图7显示了干发器的前部端部视图；
图8显示了干发器的底部视图；
图9显示了干发器的后部透视图；
图10显示了干发器的手柄内的消音器的长度的曲线图；
图11a至11d显示了根据本实用新型的替代干发器的端部视图；
图12显示了根据本实用新型的干发器的侧视图；
图13a至13d显示了根据本实用新型的干发器的侧视图；
图14a和14b显示了根据本实用新型的一些其他干发器的端部视图；
图15a，15b和15c显示了根据本实用新型的一些干发器的侧视图；
图16a，16b，16d和16e显示了根据本实用新型的替代干发器的侧视图；
图16c和16f显示了图16a，16b，16d和16e中的替代干发器的相应的端部视图；
图17a至17c显示了穿过根据本实用新型的干发器的侧视图；
图18a至18d显示了穿过根据本实用新型的其他干发器的侧视图；
图19a和19b显示了用于根据本实用新型的干发器的替代前部倒角部；
图20a至20c显示了用于根据本实用新型的干发器的替代出口布置；
图21显示了穿过在使用中的干发器的侧视图；
图22a显示了穿过根据本实用新型的干发器的速度分布的图示；
图22b示意性地显示了主流体流动路径的横截面面积。
具体实施方式
图1和2显示了干发器10，其具有手柄20和本体30。该手柄具有第一端部22(被连接到本体30)和第二端部24(远离本体30且其包括主流体入口 40)。电力通过电缆50被供应到干发器10。
该本体30具有第一端部32和第二端部34，且可被认为具有两个部分。第一部分36从第一端部32延伸，其为大体管状的，第二部分38从第二端部34延伸以结合第一部分36。该第二部分38是锥形形状，且其直径沿它的长度从本体30的第一部分36的直径变化到本体的第二端部34处的较小直径。在这个实施例中，该第二部分38具有不变的倾斜度，且在这个实施例中从本体30的第一部分36的外壁360对着的角α是约40°。
该手柄20具有外壁200，其从本体30延伸到手柄的末端24。在手柄的末端24处，端部壁210延伸跨过外壁200。该电缆50穿过这个端部壁210 进入干发器。手柄20中的主流体入口40包括第一孔42(其围绕且沿手柄的外壁200延伸)和第二孔46(其延伸跨过且穿过手柄20的端部壁210)。该电缆50被大体定位于端部壁210的中间由此从手柄20的中心延伸。该端部壁 210垂直于手柄的外壁200和内壁220。
风扇单元70被设置在主流体入口40的上游处。该风扇单元70包括风扇和电机。该风扇单元70抽吸流体穿过主流体入口40穿过主流体流动路径 400朝向本体30流动，其中主流体流动路径从主流体入口40延伸且在手柄20和本体30结合处90进入本体30。该主流体流动路径400朝向本体的第二端部34继续流动穿过本体30,绕过加热器80且到达主流体出口440，在该处通过风扇单元被抽吸的流体排出主流体流动路径400。主流体流动路径400 是非线性的，且沿第一方向流动穿过手柄20且沿第二方向(其垂直于第一方向)流动穿过本体30。
该本体30具有外壁360和内部管道310。该主流体流动路径400沿本体从外壁360和管道310之间从手柄20和本体30的结合部90朝向主流体出口440延伸。
另一流体流动路径被设置在本体内，这个流体不直接地由风扇单元或加热器处理，但通过风扇单元的运行被抽吸进入干发器产生穿过干发器的主流动。这个流体流由流动穿过主流体流动路径400的流体卷吸进入干发器。
本体32的第一端部32包括流体入口320，且本体的第二端部34包括流体出口340。该流体入口320和流体出口340两者至少部分地由管道310(其是本体30的内部壁，在本体内且沿本体延伸)限定。流体流动路径300在管道内从流体入口320延伸到流体出口340。在本体30的第一端部32处，侧壁350在外壁360和管道310之间延伸。这个侧壁350至少部分地限定流体入口320。在本体的第二端部34处，间隙被设置在外壁360和管道之间，这个间隙限定主流体出口440。该主流体出口440是环状的且围绕流体流动路径。该主流体出口440可为内部的，且因此主流体流动路径400在本体30 内与流体流动路径300汇合。替代地，主流体出口440是外部的，且独立于自流体流动路径300的流体在流体出口340处从本体30排出。
本体的外壁360朝向管道310和本体30的中心线A-A靠拢。具有朝向管道310靠拢的外壁360的优点在于排出主流体出口440的主流体被引导朝向本体30的中心线A-A。由于流体自主流体出口440的运动，排出主流体出口440的流体将导致从干发器的外侧的一些流体490的外部卷吸。这个效应通过外壁360朝向管道310靠拢而增大。这在一定程度上是因为主流动被集中而不是发散，且这在一定程度上是因为本体30的外壁360朝向干发器的第二端部34的倾斜。
该管道310是干发器的内壁，其可从干发器的外侧接近。由此，管道310 是干发器的外壁。该管道310被凹入本体30内，因此在外壁360和管道310 之间连接的侧壁350关于外壁360成角度。
包括用于干发器的控制电子设备的PCB 75被设置在本体30内邻近流体入口320和侧壁350处。该PCB 75是环形形状且绕管道310在管道310和外壁360之间延伸。PCB 75与主流体流动路径400流体连通。该PCB 75围绕流体流动路径300延伸且通过管道310而独立于流体流动路径300。
该PCB 75控制这样的参数，如加热器80的温度，风扇单元70的旋转速度。内部线路(未示出)将PCB 75电连接到加热器80和风扇单元70和电缆50。控制按钮62,64被提供且被连接到PCB 75，以使用户能够从例如温度设置和流动速度的范围选择。
在使用中，通过风扇单元70的运行被抽吸进入主流体流动路径400的流体由加热器80可选择地加热且从主流体出口440排出。这个经处理的流体使得在流体入口320处流体被卷吸入流体流动路径300。该流体在本体的第二端部34处与经处理的流体组合。如图2中所示的实施例，经处理的流体以环形流体排出主流体出口440和干发器，该环形流体围绕通过流体出口 340从干发器排出的被卷吸的流体。因此，由风扇单元和加热器处理过的流体通过被卷吸的流动增强。
该手柄20具有外壁200和内壁250，其至少部分地定义穿过手柄20的主流体流动路径400。该内壁250从本体30朝向手柄20的第二端部24延伸到下游端部254。该手柄20是管状的，且手柄20的外壁200是由任何适当的材料(比如模制塑料或轧制金属板(比如铝、铝合金或钢))制造的圆柱形套筒。该手柄在第一端部22连接到本体30，且在远端、第二端部24处，主流体入口40被设置。该主流体入口40是过滤进入主流体流动路径400的流体的第一器件。
现在参考图3，内衬材料270被定位在内壁250和外壁200之间。该内衬材料270是泡沫或毡制品，当流体通过风扇单元70被抽吸进入手柄20其至少衰减产生的噪音(具有消声作用)。为了清晰起见，内衬材料270被示出为仅围绕内壁250的一部分。为了使得内衬材料270和主流体流动路径400 内的流体流之间能够接触，由此衰减噪音，内壁250被设置具有穿孔256，该穿孔256围绕且至少部分地沿内壁250的长度延伸。
内衬材料270被提供以减少在流体通过风扇单元70的运行而被抽吸进入主流体入口40时产生的噪音。
内壁220的穿孔256具有直径，该直径被选择为最有效地减弱噪音。1 毫米至10毫米的直径是适合的，较小的直径对于获得更好的声音功率(减少主要人类声音范围上的声音)是更好的，且较大的直径对于高频率衰减是良好的。该穿孔优选形成内壁220,250的表面区域的至少40％。
通过将内衬材料270布置在内壁250后方，使得能够使用比内衬材料270 直接地暴露到主流体流动路径的情况更大的内衬材料厚度。这是因为主流体流动路径400的直径是由内壁250限定，该内壁将内衬材料270挤压进入手柄20的内壁250和外壁200之间的间隙中。典型地，该内衬材料在4和6 毫米厚度之间但将被压缩在外壁200和内壁250之间。
具有多层手柄20的重要特征在于材料性能可被用于改善由产品产生的噪音的减轻。由风扇单元70和进入主流体流动路径400的流体流动产生的空气噪音通过内衬材料270衰减，然而一些噪音被传输穿过内衬材料270。
手柄20所需的附加特征在于足够刚硬以提供可抓持的手柄，其将不容易弯曲，且这种弯曲会将约束引进主流体流动路径。因此，材料(比如铝或碳纤维加强复合材料)是理想的，因为它们提供轻而且刚硬的管子。替代地，外壁由塑料材料制造。本领域技术人员将意识到其他材料将提供相似的益处。
为了使得手柄20的直径对于用户不是过大的，外壁200的厚度优选小于2毫米，且更优选小于1毫米厚。理想地，该厚度约0.7毫米。具有相对薄的手柄20的外壁还减少产品的重量。
当具有高速电机时，产生的噪音是高频率的，一些噪音能刺激到人的耳朵。然而，当能够更有效地衰减高频率时这具有优势。
该手柄直径理想地在20和60毫米之间，且优选地在30和50毫米之间。最优选地，手柄直径是在35和42毫米之间。为了将噪音的减轻最大化且提供可抓持的手柄，本实用新型在手柄20中使用了材料的组合。首先外层200 硬且薄，以致通过消声媒介也就是内衬材料270在手柄20内的声音衰减可通过最大化手柄20内的内衬材料270的厚度而被最大化。理想地，至少6 毫米的内衬材料270或消声媒介被需求以衰减高速电机产生的更高频率的噪音(典型地约1.8至2Khz)。
现在参考图7，内衬材料270的长度也是很重要的。理想地，在电机70 的上游和在电机70的下游都具有内衬材料270，这是因为当流体进入电机和离开电机时电机产生噪音。
现在参考图10，其显示了手柄20内由高速电机产生的噪音关于风扇单元70到入口40的距离的图示。通常地，内衬消声材料的长度越长则越多的声音被衰减，但存在对一个产品可多长且仍然实用的限制。因此，对于具有电机在手柄20中的干发器，从噪音方面看，对于电机在手柄20中的长度存在最适宜的位置。当电机沿X轴线运动远离入口时，入口消声器越长则越多声音被衰减，如图示中可见，沿着入口280的x轴线噪音减少。然而，对于给定的手柄的长度lh,入口消声器SI越长则出口消声器SO必须越短。
对于出口消声器SO，如果电机被定位于入口处(x轴线的零值)，对于出口消声器SO的出口噪音水平282对于给出的手柄长度lh被最小化，于是当电机沿手柄运动时，出口消声器SO长度减少且噪音衰减减少，因此声音水平上升。因此存在有对于电机到入口的最适宜的距离。在放大型干发器中，其中主流体流动路径400从手柄20流动进入本体30，主流体流动路径的形状和尺寸从手柄内的圆形横截面400a到本体内的环形或圆环形横截面400b 变化。由于这个原因，因为由流体排出电机产生的一些噪音被进入本体30 的流体衰减，手柄内的入口和出口消声器在声音方面并不相同。
自入口消声器SI和出口消声器SO的组合噪音输出284是图示上的压缩机值，当电机被运动远离入口时其首先减少以达到甜蜜点，在该点处入口消声器SI和出口消声器SO相交，然后再次升高。
干发器的总的噪音输出288是压缩机值284和放大器值286(其是干发器的本体30内产生的噪音且这个值不受手柄20内的电机的位置的影响)之和。对于这个特定的干发器，最适宜的入口消声器SI是70至100毫米。然而，如果例如电机速度，手柄直径或入口特征中的任何一个被改变，这个值将改变。
优选地，出口消声器SO的长度(从风扇单元70的下游端部70b到手柄 20的下游端部22)高至100毫米长。优选地，入口消声器SI(从风扇单元的上游端部70a到入口40的下游端部40b)是10至200毫米长。优选地，入口消声器SI和出口消声器SO之间的比例大于1.2。在具有不变的直径的手柄20 的干发器10中，该比例优选大于0.1。
现在参考图5、11a，11d，干发器10具有本体30的外壁360的直径da和内部管道310的直径db之间的关系。在具有不变的直径的手柄20的干发器10中，db：da的比例优选在0.49和0.6之间，如图11c和11d中所示。在具有非恒定或变化直径的手柄132的干发器130中，db：da的比例优选在0.4 和0.9之间，如图11a和11b中所示。
现在特别参考图12，本体30的从流体入口320到手柄20的上游边缘 202的长度Lx和本体30的从手柄20的下游边缘204到本体30的下游端部处的流体出口340的长度Lz之间具有关系。理想地，Lz≤40毫米且Lx≤20 毫米。优选2Lx＝Lz。
现在参考图13a和13b，干发器132,134具有本体30的长度l2和手柄20 的直径dh之间的关系。在具有不变的直径的手柄20的干发器10中，l2：dh的比例优选在1.9和2.5之间。在具有非恒定或变化直径的手柄164的干发器160，162中，l2：dh的比例优选在1.9和2.5之间，如图13c和13d中所示。
现在参考图14a，14b，干发器136，138具有本体30的外壁360的直径 da和手柄20的直径dh之间的关系。在具有不变的直径的手柄20的干发器 10中，da：dh的比例优选在1.6和3.4之间。
现在参考图15a至15c，干发器140和142具有本体30的长度l2和本体 30的直径da之间的关系。在手柄20设置有风扇单元70的干发器10中，l2： da的比例优选在1.1和1.6之间。对于干发器144，其中加热器80是在本体 30中且风扇单元70在手柄20中，如图15c中所示，l2：da的比例优选在0.8 和1.6之间。
现在参考图16a至16c，干发器146，148具有本体30的长度l2和内部管道310的直径db之间的关系。l2：db的比例优选在1.8和3.4之间。现在参考图16c、d至16f，对于干发器150，152，其中加热器80是在本体30 中且风扇单元70在手柄20中，l2：da的比例优选在1和3.4之间。
本实用新型的另一特征在于本体30中的主流体流动路径400b中的流体相对于手柄20中的主流体流动路径400a中的流体成90°。本体30内的主流体流平行于流动穿过流体流动路径300的流体。
现在参考图2,3a和9，内部管道310具有大体管状部分312(其从流体出口340朝向流体入口320延伸)和大体锥形部分314，其形成侧壁350，该侧壁连接在大体管状部分312和本体30的外壁360之间。
该侧壁352可垂直于外壁360，如图17a中所示。实际上，独立的侧壁 350，352可被省略，且内部管道354可作为圆柱体从流体入口320延伸，其具有以截头锥形形式朝向流体出口340逐渐减小的直径。
参考图18a，内部管道354a在第一端部32处从外壁360延伸且在第二端部36处朝向形成圆形管道的管子弯曲。由内部管道354a产生的形式是喇叭形状。图18b显示了与图18a中的内部管道相似的内部管道354b，然而，内部管道354b的锥形部分358是较短的，以给出到流体入口的陡峭的梯度。
该逐步弯曲的内部管道具有的益处在于噪音被减少，因为流体在流体入口320处进入流体流动路径时那里较少的湍流被产生。由于被卷吸进入流体流动路径300的流动不遭遇任何尖角(其将引进涡流且增加噪音的产生)，具有弯曲侧壁在声音上是有益的。该侧壁被融入内部管道310的管状部分。
图18c显示了图18a中的内部管道354a和张开孔354c的组合。该内部管道362从第一端部32延伸到过渡点364(在该处具有逐步减少直径的圆筒改变以朝向第二端部34些微地增加直径)。内部管道的这个张开增加进入流体入口320的流体的卷吸。
图18d显示了图18b中的锥形部分358和张开内部管道354d的组合。通过使得内部管道354d具有较短的锥形区域，该张开部分可为更长的。
实际上，1°和90°之间的任何角度可被选择用于外壁360和内部管道 350、354a、354b、354c和354d之间的角度β。
特别参考图18c和18d，锥形部分358、362和内部管道354d、354c的管状部分312之间的半径r可变化。该半径优选在0.5和50毫米之间。
替代地，该内部管道310能够从侧壁366朝向流体出口340增加直径，如图17b和17c中所示。这是有利的，因为它增加穿过流体流动路径300被卷吸的流动。因此，要么从流体出口340和主流体出口440的总发射被增加，或者风扇单元可在较低速度运行以产生相等的总的输出，减少产品的噪音。该内部管道310的直径的增加在图17c中更明显，其导致更多卷吸穿过内部管道310。
现在参考图7，手柄20内的内衬材料的长度可变化。优选地，入口消声器SI的长度(从入口40的下游端部40b到风扇单元70的上游端部70a)在10 和200毫米之间。
干发器的前部部分38可具有各种倒角部372,374,376(如图1,2,6,19a和 19b中所示)，该前部倒角部372,374,376是本体30的外壁360的直径的变化。该直径朝向外壁360的中心A-A减少。由于流体自主出口440的运动，该前部倒角部372,374,376影响从干发器的外侧的外部卷吸490。用于本体30的生硬的前部表面将限制用于外部卷吸490和用于穿过流体流动路径300的流体的流动。理想地，30°(如图19a中所示)和60°(如图19b中所示)之间的前部倒角部被选择。优选地，35至55°之间且更优选45°的前部倒角部被提供，因为这提供合理量的外部卷吸490。
排出主流体出口的流体的方向可根据期望的结果而变化。图20a，20b 和20c显示了用于主流体的不同空气排出。显示参考图20a，主流体出口440 具有第一442和第二444大体平行表面，其相应限定用于主流体出口440的外部环形界限和内部环形界限。该第一442和第二444大体平行表面又与内部管道310大体平行。这个布置提供外部卷吸流体490和内部卷吸流体 492(也就是被抽吸进入流体流动路径300的流体)之间的平衡。
在图20b中，主流体流动路径440a被引导朝向本体30的外壁360的中心。在这个实施例中，限定主流体出口440a的第一446和第二448表面彼此大体平行但相对于内部管道310倾斜。该主流体出口440a被引导朝向内部管道310和外部体部360的中心。排出主流体出口440a的流体494被引导朝向从流体出口340发射的流体，与外部卷吸流体490一样。由于流体全部被引导朝向流动穿过内部管道310的内部卷吸流体，这给出自干发器的更集中的输出，由此由于从干发器喷射的流体被集中到较小的横截面面积中，该干发器将感觉更强力的。这个布置将给出比图20a中所描述的非倾斜实施例相对更多的外部卷吸流体490和内部管道310内的更少的内部卷吸流动。
在图20c中，主流体出口440b被引导远离本体30的外壁360的中心。在这个实施例中，限定主流体出口440a的第一450和第二452表面彼此大体平行但倾斜远离内部管道310。该主流体出口440b被引导朝向外壁360。排出主流体出口440b的流体496被引导远离从流体出口340发射的流体且朝向外部卷吸流体490。当流体全部被向外引导时，这给出自干发器的更扩散的输出，由此因为从干发器喷射的流体被传播入较大的横截面面积，该干发器将感觉不那么强力。这个布置将给出比图20a中所描述的非倾斜实施例相对更少的外部卷吸流体490和沿内部管道310的相对更多的内部卷吸流体。
图21显示了干发器10的控制按钮的易接近性和定位控制按钮64(图2 中所示)在干发器的本体的有角度的表面上的人体工学益处。当干发器通过手柄500被正常抓住时，按惯例拇指将被定位为围绕手柄与食指502形成整个或局部圈。在本干发器10中，拇指504可按惯例抓住，但该拇指还可操作以通过侧壁350(其形成产品的后部处的流体入口320的一部分)上的控制按钮64改变设置(比如温度和/或穿过干发器的流动)。因此，在除了将拇指从手柄20径向地到侧壁350的可能移动之外没有调整抓持的情况下，用户可改变干发器10的设置。该侧壁350优选相对于本体390的外壁360成角度。该角度γ理想地在1°和90°之间，且优选在30°和60°之间。该角度γ为45°是最优选的。
图22a显示了穿过干发器10的速度分布的图示。在流体入口40处，进入流体入口40的流体在相对较低速度402，当流体穿过入口消声器时，速度 404随着手柄20内的横截面面积减少而增大。同样地，当流体进入风扇单元时，由于穿过风扇单元70的电机和叶轮的流体流动路径400的进一步限制，速度406再次增大，且在风扇单元70的上游，当流体流动路径再次较少限制时，穿过出口消声器的速度408减小。当流体从手柄20行进进入干发器 10的本体30时最小速度410被达到。这是因为本体30具有比手柄更大的横截面面积且充当气室(其充满流体，从而将流体减慢)。在该本体内，速度410 类似于入口402处的速度。当流体穿过加热器80时，由于加热器元件提供小限制到流体流，速度412些微地增大。当流体接近主流体出口440时，本体30内的横截面面积减小到限定主流体出口440的环圈，本体内的速度在主流体出口440处增加到最大速度414。
当流体从风扇单元运动到加热器80时使得速度减小具有几个优势：本体30表现为气室(当流体从手柄20内的圆形流体400a到本体30内的环形流体400b时其稳定该流体)。流体中的这个减速使其能够更均匀地流动穿过加热器80，因此速度和湍流被减少，由干发器产生的噪音被减少，围绕形成主流体出口440的环圈存在更均匀的负载。
速度从风扇单元速度406到加热器速度412减少的主要原因是流体流动路径的横截面面积从手柄内的圆形流体400a中面积A1到本体30内的环形流体400b中的横截面面积A2的变化，这个示意性地示出在图22b中，A2>A1。
尽管手柄20的外壁200已被描述为由轧制金属板制造，替代的制造方法和材料可被使用，这些包括但不限制于，挤压管和塑料挤压/模制管或复合材料管(比如碳纤维增强塑料)。
已经关于干发器详细描述了本实用新型，但是其可适用于吸入流体并且引导该流体从器具流出的任何器具。
该器具可与加热器一起使用或可不与加热器一起使用；流体在高速下流出的作用具有干燥效应。
通过器具流动的流体通常为空气，但是可以是一种或多种气体的不同组合，并且可包括添加剂，用于提高器具性能或器具对输出所对准的物体的影响，该物体例如为头发和头发的发型。
本实用新型不限于上面给出的详细描述。多种变式对于本领域的技术人员将是显而易见的。