用于木材的机械纤维分离的方法和装置的制作方法

专利名称：：用于木材的机械纤维分离的方法和装置的制作方法
技术领域：
：本发明涉及mwB化對/iM^的生产。特别地，本发明衛共新的方法和装置，用木质纤维原t才f斗，如^^^#^￥或多年生植物，fflil!W的纤维分离来生产縱
背景技术：
：赚IW制紅艺的需要比以往更突出。电价上升的事实已^it額睫，它不断斷氐该工艺的竞#~力，。同时，更高^率的造^m的对更多纸浆的需求，要求在既有生产线上生产更多的纸浆，这可微寺别涉及磨木浆，因为新^线去，既有的设备是不经济的。京1^^:艺中的生产而言，磨削雜^W才是成熟的生产工艺。在其xik使用的很长时间内，该工艺多次成为5im的i，。磨削中纤维分离的基**几理复杂并且难以观察，使得该工艺成为对研究者的挑战^ii数+^之久。其中最活跃一个时期开始于20世纪50年代，那时研究人员致力于纸浆表征，并开始描述纤维分离背后的基^mS。然而，到1990年代初，这种情况已出现停滞，^^f周知的操作曲线作为不能改变的物理st系^r泛接受。现今的;^才磨削工艺需要进行改善Atack和同事(12)连同Klemm(3)、Steenberg和Nordstrand(4)已经提出了各种纤维分离丰iia。
发明内容本发明是基于这样的想法，即在传乡媳肖忡，木纤维结构的松弛和纤维去除阶段都是用磨削表面上相同的磨料结构都完成的，而在本发明中，在磨削表面上用一种非常规形式的基体来松弛纤维同时磨料表面去齡千维。当发现更有效的松弛(也就是疲劳)工艺可以通过表面波纹的尺寸比用于纤维去除(如剥离)(5)的表面的尺寸大而获得，i^就成为可能。因此，本发明提出在磨削型IHM纤维分离工艺刺練劳(，維)和分离(剥离)阶段分离。纤维分离表面(磨削表面)带有特定波幅和特定波长的底臓纹，其主要被用在实施疲劳阶段。与之相对应地，纤维分离阶段是用予M尺寸和形状的合成或半合成磨料进行的。磨料在二维平面内附舒底面，以实5鹏料的垂直凸出与基准面的距离大致相同。本发明实施的磨削工艺，伏选为低^M而高生产水平。根据本发明，T^才的IW纤维分离的方法因此包括M:将磨削磨半湖蹄在纤维分离表面上而/A7^才上剥离纤维的步骤，其至少90%的相邻戯目近(这里含义相同)表面磨料之间的突出差分布在最大宽度与磨料平均粒径相同的值域内。换句话说，磨料的磨料尺寸的变化很小(典型的磨料尺寸的离散值小于平均直径的30%，特另提小于20%)并且它们以这样一种方式附#面，艮陛少90%定位为间距小于影图磨料的表面平均粒径。用于;^MtW纤维分离的装置，其ilil使用磨削體/A^才上剥离纤维，该^a包括具有带磨料的纤维剥离表面的装置，其中至少90%的在相邻殿目近(这里含义相同)表面磨料之间的突出差分布在最大宽度与磨料平均粒径相同的值域内。ilil本发明的，可获得相当多的好处。本发明可相当^ifeM^高达50%的单位能量消耗或更多。磨削斑呈中會遣损耗的极大减小，^!31在松鹏介段审腊更有效的应力脉冲以及结合高疲劳处理与适当的纤维剥离而实现的。实验支的纤维分离^"法，其机理将在下文中更详细iM述。在纤维分离工艺中的，雜和录l漓两个不同阶段，分离磨肖'J表面的功能，，将可以避免
背景技术：
中涉及的问题，即在磨削表面上用相同的磨料结构同时获得良好的纤维疲劳和良好的纤维剥离方面的让步，。需要指出磨削中词语"剥离"用来描述"从木基上拉下M纤维"，它与精炼中的剥离有着不同的意义，精炼中的剥离用于描述粗纤维处虹艺的第:^滁精炼败段中不同辦隹层的打开。磨削中，本发明允，阶段的优化，涉及纤维结构疲劳的阶S^用一种工艺，涉及纤维剥离的阶賊用另一种工艺。自然地，在两wr段间存在i^，将在下文中i寸i仑。下面将借助具体描述和实施例更详细地描，明。在附图中，图1示意粗也描述了纤维的剥离，根据参考文献2重茅形魏iJ;图2显示了磨削表面形态的形状和尺寸；图3表明磨削中的操作窗(operationalwindow);图4图示了负载对产量的关系(木材iS^)图5显示浆池游离^t产量的关系；图6显示单位會遣消^t浆池游离度的^^;图7显示拉伸^^t单位旨遣消耗的，；图8表明纤维^g(加I5^长度)Xt游离度的关系；图9描^fe伸张力对游离度的关系；图10显示撕裂^^t游离度的关系；图11表明Z-^gXt游离度的关系；图12描述光Mf对CSF的H图13显^^^mCSF的关系；图14显滿张孔隙率对CSF的絲以及图15显示蓬松自CSF的，。从图4至15，使用下面的图例空心的符号=喷淋水獻套管压力=951:/250KPA，实心的ff^l20。C/450KPAoREF:参考石料，W:波纹表面。符号^i己10g以10m/s的磨削表面圆周3ICT削,。其他^HB^以20m/s的磨削表面圆周皿磨削纸浆。具体实航式与本发明相关的纤维剥离阶段B^被详细研，。磨面上形成的用于产劳的特定,的使用已经在早期:W(5)中i^31。^的主要结论是，在磨面上引入波形，磨削过程W^鹏介段可以被控制并产生更多能效。表面形状的主要设计参数为调制振幅和频率。如上所述，本发明的目的是，iiil在;1^tt公^P介,生更有效的压力脉冲，以及MiS结合高疲劳处理与适当的纤维剥离，从而从根本上>磨削漲中的能量需求。首先，参考早期文献(9)中的i继，将在下面详细地分析发明的技;^1l景。然后，将给出一些实验结果。为了获得更清楚的基础以讨论纤维剥离阶段，为方便起见定义了描述纤维剥离重要条件的表达式。这方面最关键的是纤维结构的保存的性质，也就是阐明纤维剥离是保存了纤维长度还是导致了不良地纤维切割。纤维剥离粗糙度(fiberpeelingharshness)"被选作反映从疲劳木材表面去除的纤维材料的粗糙程度。磨削中，木材结构状态和去除动作决定剥离纤维的性质。这里需要指出，纤维剥离粗糙度是与木材本身、纤维分离表面以及纤维分离控伟湘关联的参数的函数。这个术语的使用在某种程度与术语"精浆强度"在热机械制浆讨论(6)中的使用是类似的。纤维剥离粗糙度与施加在部分新暴露纤维上的的纤维剥离力的作用直接相关，图1。只要纤维残留部分地束缚在木基上，由于纤维剥离产生的，力和结合基质的反作用力就会作用在纤维强度。此时，这两种作用力禾赃最薄弱部位的纤维强度决定了动作的结果。优选地纤维的强度贯穿纤维剥离的反作用力，而逐渐减小的结合力逐渐降到纤维剥离结束时的纤维剥离力之下。预期结果将能生产具有良好连接性能的细长纤维。然而，磨削中经常发生的是，纤维不能经抵抗反作用力而被切断。当磨削逝呈开始时切割得太多，剥离纤维的临界粗糙度就会被超出。讨论得最多的影响纤维剥离粗糙度的参数是与纤维分离控制相关的那些，其已被用于控制磨木浆的质量控制几十年了(7,10，11)。纤维分离表面速度在典型的磨削模型中是直接参数，木材进给速度和作用力只能通过磨削功率间接g。喷淋水温一般被用来，至少部分地，控制磨削区域的温度。纤维分离表面速变的增长直接意更高的纤维剥离作用力，它导至夂了纤维剥离粗糙度的增加。一个原因是第二运动定律，即较高的作用力产生较高的力口速度；然而，主要原因是，由于狩才的粘弹性，需要较高的作用力使表面1书隹层在较高的速度下变形。除此以外，较高的局敏中击也会破坏纤维，也就意为着在纤维的薄弱部分的纤维剥离较低。木材进给率的增长意位着更大的刺穿纤维分离表面的活动部分，它会导致更大的进给力。反过来，更大的刺穿意歸更高的纤维剥离作用力，因此木材进给速度和作用力的增加都会导致纤维剥离粗糙度的增加。磨削区域温度的增加在另--方面斷氐了纤维剥离粗糙度，其意味着纤维切削率的减小。一个原因是表面纤维层的高温导致其粘弹性值陶氏，其意瞎较低的^f乡力。另一个重要原因是高温下纤维到^的连结力也低。影响纤维剥离粗f驢禾皈映纤维分离瞎况下;^才结构状态的参数是，7W才的粘弹特性、纤维至堪体的麟力以及纤维自身的弓雖。不同的術中和相同种类的不同树木具有不同的刚度，&就是粘嫩寺性，纤维到^同的麟力，以及不同的纤维强度。高粘弹值会导致高力，其意味着树种刚度的增加使纤维剥离粗糙度增加。根据定义，辩錢",的g力的增长也会导i^千维剥离粗MS的增加。另一方面，同样根据定义，纤维艘的增加斷氐了纤维剥离糨赦。T^才密度与刚度十分相关，并因此可以作为容易测量的原^斗対才織。其自身的含7jC量高意赠刚度低并且有助于在高温收态下陶氐冈岐。M^ffl以上关于刚度改变的推理，劍门可以说含zK量的上升陶氐了纤维剥离粗茅鍍。累积疲劳处理和纤维剥离阶段;i^t经受的温度极大地影响甚至决定了纤维剥离粗糙度。即使纤维及其1W是在,隹剥离阶段最终形成，控制决定^S疲劳处理的松弛阶段的重要性仍题而易见的。疲劳处理陶氏了粘嫩争性和纤i錢J雜的连结力。疲劳艘还从内g^弛了飛鄉鹏，这增加了纤维的柔韧性，如经受切削的能力，特别是被弯曲的应力状态下。粘弹性的陶氏导雜千维剥离作用力降低。根据定义，这和较低的纤维结合力以及较高的纤维弓艘陶氐了纤维剥离粗f鍍。我们可以说累积液劳鹏的增加大力也M^了纤维剥离糊敏。由于松^l^段机械能的耗散，温^h升具有许多与疲劳^S相同的作用。粘弹特性和纤维结合力减小，甚至纤维壁内部離也变得柔软并且纤维变得更加柔韧。JE赃B^可以得出提高;t4t鹏可强烈^^辩隹剥离粗f驢的结论。第3膨响纤维剥离粗f鞭的織与飛隹分离表面相关。通常^顿不同尺寸的磨料来生产用于库隨不同档次的纸的鄉。这些麟可以iM:它《i、鹏离度范围的不同来i朋ij。磨料尺寸也可以影响纤维分离粗糙度。这是由于^a^合压力(8)相同时，与较小的磨料相比，较大的磨料刺入到木財中的部分的上升形态的陡峭程度较小。朿ij穿变得较小并且娜力的方向禾树于表面體更加垂直；两者都减小了表面iffi方向上的纤维剥离作用力。财卜，在、)S^力区域下方的局部压力的减小，意瞎对纤维的局部损臓小。较低的纤维录螭作用力和较高的纤维3艘都表明，磨料尺寸的增加意M纤维剥离粗糙度的减小。在駐组中第二个是磨料形态。从纤维宽度和磨料直径尺寸不同的视角出发，容易想到与大块的工作磨料相比，锐角工作磨料意瞎更大的局瓣瞭和在与磨料运动相垂直的纤维壁上更大的压力。过大的局部压力容易破坏纤维壁，直接导繊低的纤维3驢。这个推理清楚iM示出磨料圆度的增加斷氐了纤维剥离粗茅驗。传统的磨削型7W才纤维分离是基于陶瓷磨削表面称闰湿的^^才之间的妊作用。疲劳即揉捏和纟书佳分离即纤维剥离阶段都是用相同磨削材料的磨料实施的。在这种传统的方法中，可旨提由于磨肖附料的三维±央^^娜，产生了宽泛的磨料表面高度分布。在这样的背景下，磨料的凸起题鍾要的，因为在i顿传统磨削材料的情况下，宽泛的高度分布也就意味着纤维剥离粗^S的宽泛分布。对于给定的^^游离度的水平，高纤维分离粗^S比低纤维分离粗MS的更有能效，但是实际是粗糙鹏该不舰临界纤维剥离糊鞭娜隨，也就飘纤维的冲击应该不皿纤维的强度。按照这个原则，宽糊M分布的高lt^焉将成为纤维剥落中的限制。相魁也，广泛粗f鞭分布的低^^将意畴没铺爐肖恸作的磨肖U肖遣的损失。因此，在常，鹏削材料粗離分布中只有小部分的磨料完成了有能效的纤维剥离。可以4顿纤维分离表面的不同'l^ffl于掛呈和纤维剥离，如之前讨论的和在第6，241，169号美国专禾脱明书中揭示的，其内^lt激入錄。继擞圼用纤维分离表面完成，从侧面看纤维分离表面存在基底，。因为这种皿，大尺寸类的表,参与纤维剥离。波纹的高度(振幅)及它们之间的距离取决于这样一种方式，那就是总會继#^样的表面速叟，以获得*#纤维分离的的适当循环周期长度。振幅可以超ljO.l至l"Qmm,特别是约0.2至1」1證(例如0.5mm)的識同时波纹间的距离超ljl到50mm，但是这舰仅是錄值。表面的波纹图案自然可以改进；然而，作为结果的循环周W^J^t才原料平烦公弛时间的1到3倍，即其一半约为平糊公弛时间。特别是波纹的下[分，为了超啦5鹏千维的足够的自由空间必须进行改变。正如在第6，241，169号美国专利说明书中说明的，当战种类的纤维分离表面以与;^才原料例如原木或切片相关的圆周速运动，木材原J斗经受常规处理，其循环时间(即，持续时间)取决于纟书隹分离表面的轮廓线和圆周iUt。纟fi隹分离表面的上^P分M^^才原料，然而下降部分允许:^才原料膨胀。如果圆周i!S和纤维分离表面规则皿的^被选为使作为结果的循环时间长度的一半相应于^#原料的平^^弛时间，之后的上升部分撞击:^才原料表面时，需要维鄉动的动力的改变就小了。本发明中纤维剥离4ffl在表面上形成的2维层的磨料结^~^如^LhM类型的表面呈现出光滑的基底形态。因为是2维结构并且使用了同一尺寸的大:t，料，磨料结构在基底形态上的高度分布(也就是Z方向上的分布)很窄，。因此本发明意味着围绕纤维剥离期望值的窄的粗^a分布，其使得所有磨料作为一个整体引起有能效的纤维剥离，从而获得最佳的纤维剥离粗糙度。这种情况可以与常规方法的相应情况比较，常规方法只有小部分磨料实施能效纤维剥离而大部分弓胞或多或少对纤维剥离无用的育疆消耗。发明中{柳的磨料±要为球形。特别，与会M的球形有大约30%或略小的偏差，虽然磨料的表面最好带一定程度的不规则^#1盟造度以打开纤维表面。磨料表面的不规贝何以包括钝角魏。由于磨削是勘K中进行的，磨料上的不规则部分将有助于掛共与^W才原料的纤维充分的撤虫，ilil7K膜增加纤维的释放鞭它们的表面变粗糙。如本领^^f知，磨料是附着并固定在典型地包括金属盘的纤维分离表面上的分离颗粒。为将磨料机械地安装至據面，可以4柳各种技术，例如电镀(即电化学凃层)，焊接和激光涂敷，正如将在下面讨论的。通常，磨料比固定它们的金属材料更持久耐磨。它们一般平均分^it表面荆皮此间隔，单个磨料之间的距离(从它们的外表面计算得出)为磨料的平均直径的0到15倍，雌0到10倍，特别是约0到8倍，值0的含义是两磨糊皮itki:掛数虫。根据具体实施例，单个磨料之间的距离最多是平均直径的5倍，雌3倍。0.1到1倍直径的最小距离在—b^万有瞎况中是有禾啲，虽然发明不限于该实施例。磨料的材料是源于适当的合鹏半合成的硬材料。下面擬啲题合材料的示例氧化铝！金刚石，碳化與！碳化私氮化硅，氮化鸨，氮化硼，碳化硼，氧化铬，二氧化钛，二:氧化钛和化硅和氧化铬的混^4勿，以及包含两种顿多种这對七^i的混，。iM的材料是基于三氧化二餅n三氧化二f别才料。磨料的粒子尺寸-艰约10至1000，优选约50至750微米，特别是约100至600微米。目数约为60(粒度为250um)的磨料己经用于下面的例子中。i總料以这种方式排列，即/AM少90%的磨料的表面，该表面在粘结磨料的磨削底层，削盘的背侧，到平行于最远的磨料表面的切线形成的平面之间的距离最綠于磨料的平均粒径(例如是，10-1000)。工作磨削体包括高度相同的磨削凸起的磨削工具已经在第3,153,511号美国专利说明书中公开。已知的磨削凸起具有冠部，^ii动方向上是弓形的。凸起用金属或合成树脂加工并在设备操作时被变形。由于存在弓形和变形，突起不能有鄉也同时^f^tt^才结构和分离^^上的纤维，而会使^M结构变热。因此,已知的方法还没有生产出令人满意的磨削工具，金属磨^3S没有劍^^浆石的事实就是证据，尽管陶，浆石有缺点。本发明e^在实验室级另啲设备J^t行了测试，结果表明，旨&效表面的磨削中育疆消耗，与常夫鹏浆石结构的育遣消耗相比，在相同游离度下附氐50%，在相同拉伸^S下斷氐30%，如图6和图7所示。基于以上情况，本发明包括用于7M^^W纟f^隹分离的方法，方^^括在纤维分离表面fflitt料/A^才上纤维分离，其中磨肖瞎面JlM少90%的相邻或邻接的磨料间的突出的差分布在与平均磨料i:径等宽的值域内。伏^tik^有磨料的至少92%離甚至是95°/在该范围内具有高度下降。因此，一方面驗^ff有的赫至少几乎所有的(95%或更多)磨料以这样的方湖蹄于表面，即从它们的表面至撮远处的磨料表面的切线的距离小于磨料的直径。另一方面，^/人表面到切线的表面的距离尽可能的小。執i涞说，距舰以是，平均小于平均磨料直径的75%，雌小于约50%赫甚至小于约30%。現想應，所有^/L乎所有磨料具有位于相同的切线面上的夕卜表面。结果，该表面宏！Lh^^^F^:滑的。M的，没有^"基本没有突出的单个磨粒切断纤维。新的纤维分离表面能够通过例如用线切割在铁轮上切割出光滑的波形并通过电l^在,上附着大块的同一尺寸的磨削磨f斗来库'腊。磨削的磨料也可以M^电流涂层，焊接禾n/或激光涂夷tt附着。纤维剥离粗^s各项参数的作用总结在表1中。表l。影响纤维剥离粗糙度的参数。<table>complextableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>基于这里讨论的结构的磨削装置的磨削试验已经完成。结果在下面给出。一系列实验集^中在四个影响纤维剥离粗^S的活跃参fLh。为了能减少纤维剥离粗糙度，决定通过选择不同的磨料类型来升高靠近磨削区域的木材的累计疲劳，和磨料圆整度。加之近似相同尺寸的磨料应用在2维机构中以实1料的窄凸出分布。所导致的纤维剥离粗^^的减小可以被禾,，并通过提高木材进给速度以得到鄉生产的高生产斜n概寺定會遣消耗。通过使用设计不同磨料尺寸M5fei，而^^得的数据，可获取希望的预先设定的游离度范围。己经制备出具有波纹的磨肖拨面。雄削的^^疲劳处理阶段，为了实施更优化的磨削，设计并制备了具有波形的表面。对能效表面(EES)循环破坏7l^才纤维基质中的参数一振幅，频率以及表面驗每一个分别详细地进行了说明，图2。在下文中，常规陶瓷石材与特定应变波幅的波形表面进行比较，并进一步测itt两个不同磨削表面3I&h的磨肖脂疆。振幅选择0.25mm，表面速度为10和20m/s。图2恭于磨料表面形态的开^:和维数。影响纤维剥离阶段的纤维分离表面的',主要是开娥，尺寸以及磨料的凸起分布。本文中的实验描述了用最i舒沐(圆的，大块的)的磨料来分离纤维。磨削表面具有直，丝勺为0.25mm的磨料。具有#10/28。磨纹的传统38A601磨浆石(磨料尺寸约0.25mm)作为参考对象。实验结果实验的基石HO:，研究了各种与斑諧制，倉遣消耗，纤维长度，纸张3艘特性和纸體,性相关联的特征。工艺控制在磨削的实际娜中，例如产品磨削工，磨削操作点通常远离其最适宜的位置，这是由于原^斗，产品，电辦几负i^"其它限制。图3标的题削中的操作窗。与参考的陶瓷磨浆石表面相比，能效表面(EES)在宽生产范围内更敏/^T控，图4。T^才进^I度(生产)和7^才i4^^荷之间直接相关，并^^I辑地响应工艺中的改变，例如磨削温度和石料表面的圆周速度的改变。同样地，产品同样好地响应电动机负载(反之亦然)，，明了可以很容易i細會該女表面，升麟等级，图5(浆池游离^t产量的絲图。图例参见图4)。显然，在S^如SM和表面皿的工艺劍牛的很宽范围内，育該戈表面(EES)技术跑共了比用辨石材表面磨削更高的生产率7jC平。当浆料粉碎到50至150ml的目标CSF，可以使用更高的生产7jC平如涵％。这用普通的^*^作用力#7K压即可获得。大操作窗的结果是对于磨削工序的需要显著减少。育遣消耗磨削中^#纤發^于^打印纸的高质有效的破坏，过确保最大可能的在;W指断维分离表面之间的妊作用超啲。非常有效的木材结构破损先于纤维在磨削区域中从木基上剥离，使得在典型的磨木制浆中只有50%的育翻于*生产。浆池游离度为100ml时，育遣消耗是0.7MWM，图6。当用EES^筛浆的肖瞳消耗与{柳##表面的相比，单位育疆消耗的减少更大。如果劍门比较在相同拉伸3雖斜牛下节省的育遣，单位育讀的>差不多为30%，图7。磨削表面波纹产生的应力脉冲的全部肖疆节省的潜旨级没有被评估出来。纤维长度正如之前本文理论部分讨论的，高生/5^(高:^才避^E^)导至梦千维从木基上粗茅慰也剥离。因此我们賠页想至赃那种存在该不利劍牛的情况下发生的纤维切害ij。EES浆的纤维长度低于錄^^勺15-20%，图8。然而，iiiiit择^ig的工艺斜牛，可以获得与PGW95参考浆纤维长度相当的EES浆。较低的粗糙磨削劍牛在劍氏的表面鹏a0m/s);i^了EES浆和参考粒间的纤维长體异。EES浆的长纤维的百分比(+14BMcN片断)比起参考浆的相当低，这显示EES浆具有可用于高质量打印纸的巨大潜力。纸张强度特性EES浆的撕破和拉伸^艘大约斷氐25n/agU50/0，图9和图10。当磨削是顿当的工艺^f牛下誠的时，这些性能的差异分别只有15%禾口10%。然而，EES浆的Z一艘是与参考例相同的，而顿当的工艺斜牛下Z-艘可比参照例高40%，图11。为完舒发EES脉的潜能，需要更多的研究去解释EES浆纤维的不同舰纸麟构特性EES浆的某些弱的^JS特性需要糊于良好的表面和成网娜性能。与此相应，EES浆具有与参考浆相同的娜能力，图12。itl^卜EES浆的離值比较高，图13。EES浆作为杂志用纸的适合的供给成分将可能非常有竞争力。其纸鹏构更开放(多孔渗水的)并且也展现出与参照例相同甚至更好的^f只性能，图14和15。由以上内容可知，对于更多能效磨肖啲需要已纟S131石欣基础的纤维分离机理和在磨削实验中运用知识讲明。实验的结果表明纤维玻^ffi驢是如何被改变的以^t提高纤维分离结果的改棘多大。结果表明能效表面(EES)引起更有效的7^才结构鹏。中试级别的EES磨削试验表明纤维分离工艺可以容易地在大的极限范围内变换。在相同的拉伸张力下，磨削试验显示单位能量消耗比传统磨浆石的有大约30%的斷氐。当在相同自由度的情况下比较单位旨疆消耗，下卿畐度高超1」50%。纤维长度和纟雖性质的-些损失舰良好的表面和成网组织性能得以W尝。由此可以得出，早先作为物理St系^T泛地接受的X^f周知的操作曲线，，可以用这一新的途径改变。例如，磨削质量和单位育疆消耗之间的关系可以用新的，更加合理縣的EES押*^#[戈。参考文献1.ATACK，D.，MAY,W.D.，1962.Mechanicalpulpingstudieswithamodelsteelwheel.PulpandP^erMagazineofCanada63(1962):1，T10-T20.2.ATACK，D.，1971.MechanicalpulpingattheInstitute,PartHI:Mechanicsofwoodgrinding.TheactivitiesofthePulpandPaperResearchInstituteofCanada,Trend，rtl9(1971)，Wl.3.KLEMM，K.H.，1955.Theinterpretationofgroundwoodproductionbyfibretechnology.PulpPaperMag,Can.56:178(1955).4.STEENBERG，B.，NORDSTRAND,A.，1962.Productionanddissipationoffiictionalheatinthemechanicalwoodgrindingprocess.Tappi，Vol.45(1962):4,333-336.5.BJORKQVIST，T.，LUCANDER,M，2001.Grindingsurfacewithanenergyefficientprofile,2001InternationalMechanicalPulpingConference,Helsinki,FinlandJune4-82001，Proceedingsvolume2，s.373-380.6.MILES，KB.，MAY,WD.，1990.Theflowofpulpinchiprefiners.J.PulpP叩.Sci.16(2):J63-J72(1990).7.BERGSTR。M，J.，HELLSTROM，H.，STEENBERG,B.，1957.Analysisofgrindingprocessvariables.SvenskP邵perstidning60(11);T377(1957).8.SANDAS,E.，1991.Effectsofpulpstonegritsinwoodgrinding.Part3.Twosizegritmixture(varioussizes).PaperijaPirn-PaperandTimber73(1991):7.9LUCANDER，M，B力RKQVIST，T.，Newapproachonthefimdamentaldefibrationmechanismsinwoodgrinding,JMPC2005，InternationalMechanicalPulpingConference,OsloNorway,June7-92005，Proceedingsp.149-155.10.PAULAPURO,H.，Operatingmodelofagrinder.PartI.Interdependenceofmotorloadandrateofproductionofagrinder.PaperijaPuu58(1976)1，p.5-18,HPAULAPURO，H.，Operatingmodelofagrinder.Partn.Interdependenceofgrindingprocessvariablesandgroundwoodpulpqualityparameters.PaperijaPuu58(1976)10，p.659疆权利要求1.一种用于木材机械纤维分离的方法，包括通过在纤维分离表面上的磨削磨料从木材上剥离纤维的步骤，其中，至少90％的表面上可见的相邻磨料间的凸起的差分布，在最大宽度与磨料平均粒径相等的值域内。1O．如撕崾求2．5中任意一项所述的装置，其特征在于磨削磨料通过激光涂敷附着。全文摘要本发明提供新的方法和装置，用木质纤维原材料，如木材或者一年或多年生植物，通过机械的纤维分离来生产纸浆。根据本发明，纤维通过磨削磨料排列在纤维分离表面的装置从木材上剥离，其中，至少90％的表面上相邻磨料间的凸起差分布在最大宽度与磨料平均粒径相等的值域内。通过本发明的装置，可以获得高达50％或甚至更多的单位能量消耗的减少。文档编号D21B1/04GK101208472SQ200680019484公开日2008年6月25日申请日期2006年6月5日优先权日2005年6月3日发明者M·卢坎德,O·图维南,T·比约克奎斯特申请人:美特索造纸公司;M-真实公司;米吕科斯基公司;斯托拉恩索公司;Upm基门尼公司