专利名称：长纤维无纺布及应用它的吸湿性制品的制作方法
技术领域：
本发明涉及经部分热压接的热塑性纤维组成的长纤维无纺布以及采用了这种无纺布的吸湿性制品。更具体地说，本发明涉及到具有优越的无纺布的高强度特性、触感特性、耐磨特性的长纤维无纺布，以及采用了它的吸收性制品。
背景技术：
无纺布一直用作衣料、工业材料、土木建筑材料、农艺园艺材料、生活相关材料以及医疗卫生材料，等等。其中，长纤维构成的无纺布与短纤维构成的无纺布相比，强度高，且生产率高，获得广泛的使用。而在长纤维构成的无纺布中，又以部分热压接加工的无纺布能具有非常优越的无纺布的高强度特性和触感特性。在上述部分热压接的加工方法中，会出现有部分的非接合部分，这些部分易因摩擦形成毛刺或毛球。连续的长纤维与短纤维相比，因通过抵抗摩擦而易于钩挂，因而易产生毛刺或毛球。因此，在热压接加工的长纤维无纺布中，难以在保持无纺布的高强度与触感特性的同时，又使其具有耐磨特性。
例如在特开昭60-194160号中描述有，为使无纺布具有耐磨特性，可使其通过平面轧辊之间，致其表面成为膜状这样制得的无纺布虽有良好的耐磨特性，但却有损于触感特性。另外在特开昭60-199961号中描述到，在用压花辊部分压接无纺布后而于热风循环装置中使纤维之间相互接合，但这又会使无纺布经过很多的热历程而有损于触感特性，且使加工工艺复杂化。
按照这两件专利说明书所述，是不能制得同时具有优越的无纺布的高强、触感与耐磨特性的长纤维无纺布的。
本发明的目的在于提供同时具有优越的无纺布高强特性、触感特性与耐磨特性的长纤维无纺布，以及采用了这种无纺布的吸收性制品。
发明概述为了实现上述目的，本发明的无纺布以及采用它的吸收性制品如下述。
(1)是具有由纤度为0.1-10d/f的热塑性纤维组成的，网眼密度为5-35g/m2的热压接部的无纺布中，满足下述条件(A)、(B)、(C)的长纤维无纺布。
(A)热压接部的面积率，5-25％；(B)X≤2.0(mm)X沿无纺布机械方向邻接的热压接部分间距离的平均值；Y≤2.5(mm)Y沿与无纺布机械方向相垂直方向邻接的热压接部分间距离的平均值。
(C)热压接部的最长直径比的平均值1≤y/x≤15x热压接部分在无纺布机械方向最长直径的平均值；g热压接部分在与无纺布机械方向相垂直方向上最长直径的平均值。
(2)构成无纺布的热塑性纤维的纤度为0.1-6d/f，且X满足下述条件(B’)的记述于前述(1)项中的长纤维不织布。
(B’)0.3≤X≤1.6(mm)(3)长纤维无纺布是由纺粘法制得的长纤维无纺布中满足前述(1)项或(2)项的长纤维无纺布。
(4)热塑性纤维是以高熔点成分为芯成分和以低熔点成分或低软化点成分为外皮成分的复合纤维，而其中低熔点成分或低软化点成分在整个复合纤维中所占体积比为40-90％的前述(1)项或(2)项所述的长纤维无纺布。
(5)热塑性纤维中的低熔点成分是聚乙烯制成的前述(4)项中所述的长纤维无纺布。
(6)热塑性纤维的低软化点成分或低熔点成分是从烯烃系二元共聚体与烯烃系三元共聚体中至少选择一种前述(4)项中所述的长纤维无纺布。
(7)热塑性纤维的芯成分是从聚丙烯与聚对苯二甲酸乙二酯中选择至少一种的前述(4)项中所述的长纤维无纺布。
(8)把前述(1)项或(2)项中所述长纤维无纺布用作其一部分的吸收性制品。
附图简述
图1是把本发明的长纤维无纺布用作其一部分的一次性尿布的例子从身体一侧观察时的展开平面图，图2为图1中X-X’部分剖面的示意端视图，图3为图1中Y-Y’部分剖面的示意端视图，图4为一部分采用了本发明长纤维无纺布的卫生巾一例从身体一侧观察时的展开平面，图5为图4中X-X’部分剖面的示意端视图，图6是本发明的长纤维无纺布例子的平面图，用于说明本发明的长纤维无纺布的条件(A)、(B)、(C)的X、Y、x、y。
发明详述下面详细说明本发明。
本发明所用的无纺布，为能具有部分的热压接部分，由热塑性纤维构成。作为构成此热塑性纤维的树脂成分，例如最好是聚烯烃系树脂、聚酯系树脂、聚酰亚胺树脂等。在聚烯烃系树脂中例如有聚丙烯、高密度聚乙烯、中密度聚乙烯、低密度聚乙烯、乙烯/丙烯二元共聚体、乙烯/丁烯-1/丙烯三元共聚体等，聚酯系树脂中有聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯等。而在聚酰亚胺树脂中则有尼龙6、尼龙66等。此外，在由它们构成的热塑性纤维中，于不妨碍本发明效果的范围内也可根据需要添加颜料、阻燃剂、除臭剂、防静电剂、防氧化剂等。
采用上述树脂，可在熔纺中从喷丝模获得热塑性纤维而制成本发明的长纤维无纺布，但它也易由公知的纺粘法制成。
具体的说，例如可把树脂放入挤压机，将从喷丝模喷出的纤维束导入空气吸管中拉伸，得到长纤维束，然后使空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置等适当的带电装置带以相同类的电荷，之后通过一对振动的叶片之间，使纤维开松，或与适当的反射板等冲突使纤维开松，开松的长纤维束在内部设有吸引装置的捕集用环带网式运输机上堆积成长纤维网。
除上述的纺粘法以外，也可用由通常的熔纺获得的集束的纤维束经开松处理成为无纺布的方法。
在制造这种长纤维无纺布时，也可采用具有15℃以上熔点差或15°以上的熔点与软化点差的低熔点或是低软化点树脂成分与高熔点树脂成分构成的复合纤维。采用复合纤维时，是把构成各个成分的树脂分别喂入挤压机，用复合纺丝模进行熔纺。
此外，也可由具有15°以上的熔点差或15°以上的熔点与软化点差的低熔点或低软化点树脂成分组成的长纤维，和高熔点树脂成分组成的长纤维来构成混纺纤维。以下，如无特别声明，将低熔点或低软化点树脂或是低熔点或低软化点成分简单地总称为低熔点树脂或是低熔点成分。
在上述树脂的熔点或软化点的测定中，熔点是由升温速度为10℃/分的DSC(差示扫描量热法)作为吸热峰值曲线的吸热峰顶点温度测定的。软化点的测定则根据JISK2531。
在依上面所述由复合纤维来构成长纤维无纺布时，构成复合纤维的成分可以是双成分的，也可以三成分以上的例如三成分或四成分的。但在复合纤维情形考虑到经济性时，除有特殊用途外，使用低熔点树脂和高熔点树脂复合化的双成分复合纤维就足够了。作为复合长纤维可使用芯皮型、偏心芯皮型、并列型、多层型与海岛型等各种复合纤维。这时，最好使低熔点成分至少沿复合纤维的长向的表面露出。
用于本发明的长纤维无纺布的剖面形状可以是圆形的，或也可以是三角形、扁平形等各种非圆形的异形剖面，甚至可以取中空的剖面形状。还可以并用这些纤维中的两种以上。
构成本发明的长纤维无纺布的纤维的纤度应为0.1-10d/f，最好是0.1-6d/f。纤度低于0.1d/f，成本会加大且易起绒毛，而当纤度大于10d/f，则会使触感不良，这些都是不希望有的。
另外，本发明的长纤维无纺布的网眼密度需为5-35g/m2，低于5g/m2只能得到强度弱的无纺布，非所希望，大于35g/m2则又只能制成触感不良的无纺布，也是不希望的。这里所谓的网眼密度即指无纺布1m2的重量。
本发明的长纤维无纺布具有热压接部分，此种热压接部分与非热压接部分相比会改变纤维形状，是使纤维相互接合的部分，无纺布有部分的热压接部分时可用来提高无纺布的强度。热压接部分的形状例如可取圆形、椭圆形、多角形等，但并无特别规定。
但是，本发明长纤维无纺布需满足下述条件(A)、(B)、(C)。
(A)热压接部分的面积率5-25％
(B)X≤2.0(mm)X沿无纺布机械方向邻接的热压接部分间距离的平均值；Y≤2.5(mm)Y沿无纺布机械方向相垂直方向，邻接的热压接部分间距离的平均值。
(C)热压接部分的最大直径比的平均值1≤y/x≤15x热压接部分在无纺布机械方向最长直径的平均值；y热压接部分在与无纺布机械方向相垂直方向上最长直径的平均值。
上述热压接部分的面积率表示的是无纺布单位面积中热压接部分的面积率，设无纺布单位面积为Fmm2，此单位面积中热压接部分的面积为Gmm2时，则热压接部分面积率(％)可表作(G/F)×100(％)。例如10mm×10mm的无纺布中热压接部分的总面积为10mm2时，则热压接部分面积率便为10％。通常，这样的测定是以无纺布的10mm×10mm作为单位面积，用电子显微镜等测定，对于还含有其它部分的单位面积部分时，则最好合计相对于10个单位面积的部分进行测定，求出其平均值。
本发明的无纺布，热压接部分的面积率需为5-25％，当热压接部分的面积率超过25％时，由于此热压接部分为膜料，纤维的自由度就针损失，只能制得触感特性不良的无纺布，这是不希望的。
当热压接部分面积率小于5％，则只能制成无纺布强度弱的无纺布，也是不希望的。
此外，本发明的长纤维无纺布需使沿此无纺布机械方向邻接的热压接部分间的距离的平均值X在2.0mm以下，而在与此无纺布机械方向相垂直方向上邻接的热压接部分间的距离的平均值Y则应在2.5mm以下。
上面所谓无纺布的机械方向是指在无纺布生产过程中制成的无纺布于生产设备中的移动方向，通常，构成无纺布的纤维主要是沿无纺布的机械方向排列。
至于沿无纺布机械方向邻接的热压接部分间的距离，例如在以图6所示的无纺布的平面图为例进行说明时，在长纤维无纺布20的热压接合部分23的形状如图6所示的情形中，以长纤维无纺布20的机械方向为箭头21的方向向以与此垂直的方向为箭头22的方向，以邻接的热压接部23、23之间的距离为d，则通常对它们进行测定时是以10mm×10mm为单位面积，用电子显微镜等进行测定，在也包含有其它部分的单位面积时，则就合计共10个单位面积的部分进行测定，求出其平均值作为X(mm)。
沿相对于无纺布机械方向垂直的方向中相邻接的热压接部分间的距离，例如在图6所示形状的热压接部分的情形中，沿相对于无纺布机械方向的垂直方向(箭头22的方向)邻接的热压接部分23、23之间的距离为e，通常，对它们进行测定时是以10mm×10mm为单位面积，用电子显微镜等进行测定，在也包含有其它部分的单位面积时，则就合计共10个单位面积的部分进行测定，求出其平均值作为Y(mm)。
因磨耗而发生的毛绒与毛球等，是由于热压接部分处在牢靠的接合状态下，而非热压接合部分处自由活动的纤维因抗磨性致纤维本身伸展而成为毛绒与毛球。此外热压接部分即使牢牢地接合，但涉及到与抗磨性有关的部分时，它们与每根纤维相比要大的多，这样就会从热压接合部分中使纤维剥离，成为产生毛绒与毛球的原因。总之，非热压接合部分的纤维的长度越短，耐磨性也越良好，这就是说，热压接合部分与热压接合部分的距离越短，耐磨特性也越良好。X超过2.0mm而Y超过2.5mm时，耐磨特性就变劣。最好是，0.3≤X≤1.6mm，此外，Y的下限最好为0.3mm。
纺粘法中有代表性的长纤维无纺布，与和无纺布的机械方向相平行方向的磨耗相比，在和无纺布机械方向相垂直方向上固磨耗更易形成毛绒与毛球，从而X越长，毛绒与毛球就越易发生，所以X应小于1.6mm。此外，虽无特别规定，但从保持触感良好的观点考虑，X的值和Y的值都应大于0.3mm。
在本发明中，虽有各个热压接合部的面积越大耐磨耗特性越好的趋势，但触感特性则是各个热压接合部分的面积越大越差。因此，最好考虑采用面积尽可能小的各个热压接合部分来抑制耐磨耗特性的降低。
纺粘法中有代表性的长纤维无纺布中，存在着使纤维沿无纺布机械方向并排的倾向，这样，在朝向与此机械方向相垂直的方向上，相对于其抗磨性质而言，容易产生毛绒与毛球等。为使与无纺布机械方向相垂直方向上有良好的耐磨特性，要是能由各个热压接合部分接合多数纤维，就能获得这种良好的耐磨特性的。考虑到要兼顾触感特性时，为使各个热接合部分的面积小而能接合上许多纤维时，要是热接合部分的形状相对于无纺布的机械方向在垂直方向上为长形时，则可使触感特性与耐磨耗特性能良好地平衡。为此，需使热压接部分的最长直径比的平均值(即相对于无纺布机械方向的垂直方向上，热压接部分的最长直径的平均值y/无纺布机械方向上热压接合部分的最长直径的平均值x)，在1以上与15以下，而最好是在1.2-5这一范围内。
热压接合部分沿无纺布机械方向的最长直径，例如在图6所示形状的热压接合部分的情形，是以f表示的长度，而相对于热压接合部分的无纺布机械方向的垂直方向的最长直径则以g表示其长度。通常，它们的测定是以无纺布的10mm×10mm为单位面积，用电子显微镜等测定，在还包含有其它部分的单位面积的部分时，则就总计10个单位面积的部分进行测定，求其平均值，分别作为x(mm)与y(mm)。
当热压接合部分的最长直径比的平均值小于1时，则耐磨特性变差，非所希望。当热压接合部分最长直径比的平均值大于15时，相对于无纺布机械方向，垂直方向的触感性变差，也非所希望。
在长纤维无纺布中，形成满足上述条件(A)、(B)、(C)的热压接合部分的方法并无特别规定，可以采用任何能形成满足此条件(A)、(B)、(C)的热压接合部分的方法。例如，在由加热了的凹凸辊与平滑辊构成的点粘结加工机中，在使无纺布通过这两个辊之间而由此凹凸辊的凸部夹形成此无纺布的热压接合部分时，需要采用的加工用的凹凸辊，它的凸部的形状与大小，凸部的个数，凸部的配置位置与间隔等，需要满足前述的条件(A)、(B)、(C)，以后将对此加以例示。
本发明的长纤维无纺布，在把高熔点成分作为芯成分而把低熔点成分或低软化点成分作为皮成分来形成复合纤维时，最好能于纤维表面上存在的皮成分的软化点或熔点温度附近进行热压接合加工，这样对芯成分的热损伤会减少，使触感良好。在上述复合纤维中，增加皮成分的比例时，热压接合部分增强，耐磨耗特性也提高，皮成分与芯成分的体积比(皮/芯比)以(4/6)-(9/1)为好。
在热压接合加工中能由低温处理时，对芯成分的热损伤少，因而皮成分可用聚乙烯，这样能制得良好的无纺布。在皮成分是用从烯烃系二元共聚体和烯烃系三元共聚体中选取的至少一种时，由于容易用聚丙烯的无纺布和膜料等其它材料作热接合，是良好的形式。
作为烯烃系二元共聚体与烯烃系三元共聚体，例如可以有按重量％计由85-99的聚丙烯与1-15的乙烯组成的乙烯-丙烯共聚体；由50-99的丙烯，1-50的1-丁烯组成的丁烯-丙烯共聚体；由73-99的乙烯，1-27的1-辛烷组成的乙烯-辛烷共聚体(更好是由75-98的乙烯，2-25的1-辛烷组成的乙烯-辛烷共聚体)；84-98的丙烯，1-15的1-辛烷，1-15的乙烯组成的乙烯-辛烷-丙烯共聚体。但是，并不限于上述这些。
采用复合纤维时的芯成分，为了能获得较柔软的无纺布时，最好采用聚丙烯。此外，在采用聚对苯二甲酸乙二酯时，则能理想地制得强度更高的，而且能在出现卷缩时使弹性(缓冲性)更为优越的长纤维无纺布。
本发明的长纤维无纺布可以单独使用，也可以同短纤维无纺布、熔喷无纺布、膜料等其它材料叠层使用。
这样制得的本发明的长纤维无纺布，耐磨特性、无纺布的强度特性以及触感性都优越，可以有种种用途，而尤其适用作卫生巾或一次性尿布等吸收性制品。
纸制尿布等一次性尿布或卫生巾等吸收性制品因形态而多少不同，但为了吸收尿或血液等体液并防止其渗漏，在它们的结构中至少要有吸收和保持尿或血液等体液的液体吸收层配置于其表面侧(与身体接触侧)的例如由无纺布等组成的透液性表面罩、以及配置于里侧表面用来防止吸收的体液漏泄到外部的不透液背片。此外通常在纸质尿布等一次性尿布或卫生巾等吸收性制品中，除背片之外，还设有当由于使用者身体活动致吸收性制品从规定使用状态的位置偏移或是使用者横卧时，用来防止所吸收的体液等的液体漏泄的，位于吸收性制品两侧由无纺布等组成的疏水性侧片(在一次性尿布等情形，多有附有闭合件的，而所谓闭合件也可以说作是大腿的裤口等，在一次性尿布中，这种侧片是绕着粗的大腿根或粗的大腿部设置于裹持它们的位置)，或是在使用一次性尿布时设置上由无纺布等组成的疏水性圆环片，用在覆盖腹部等部分的或覆盖其相对侧的臀部上部部分的体侧，以便所吸收的体液等液体在由于使用者的转动、睡时翻身等转体运动而漏泄到腹部或臀部上部时不致漏出到吸收性制品之外。此外，在一次性尿布的情形，还有在腰部体侧设置带状的腰围闭合件的，而这也是例如由无纺布等疏水性片料构成。
对于上述的液体吸收层，例如可使用将纸浆等纤维素类纤维，必要时在混合有合成纤维等纤维集合体中，混合以高吸水性树脂，经压缩固化后组成的适当的各种液体吸收层。这种液体吸收层一般都包有薄棉纸。作为上述的背片通常采用热塑性膜，此种热塑性膜为防使用中在内部产生的蒸汽，一般开有无数的细孔使其具有触感性。同时，为了改进膜料特有的塑料式的触感与外观且从提高其强度考虑，可以采用膜料与无纺布的复合物。除此，为了进一步赋于它种种功能，可另外插入其它的片料，形成多层件。
本发明的前述的长纤维无纺布，可以根据目的用于这些吸收性制品的表罩、侧片、圆环片、背片的一部分(与不透液片叠层，等等)。然后在这些部件的相互之间，对必要的部分通过适当的热接合固定。
上述各部件相互之间经热压或热压合形成的接合要根据使用部分而定，但一般最好采用能形成多点接触形式的部分点接触。
下面用图举典型实例来说明本发明的前述长纤维无纺布用于吸收性制品各有关部分的情形，图中例示了一种吸收性制品的结构，但吸收性制品且不限于此图中所示的结构。
图1例示一次性尿布从体侧观察时的展开平面图，图2是沿图1中X-X’部分的剖面的示意性端视图，图3是沿图1中Y-Y’部分的剖面的示意性端视图。
在图1-3中，1为用于吸收保持体液的液体吸收层，例如可由纸浆等纤维素类纤维必要时混合以高吸水性树脂，将这种合成纤维的混合物等压缩固化后构成，但对于并无特殊限定。此外，液体吸收层1由薄棉纸(未图示)等包裹。2为设于此吸收层1表面侧(与身体接触侧)的透液性表罩。此表罩2可采用本发明的长纤维无纺布。3为要求不透液的背片。在此背片3的里侧可以把本发明的长纤维无纺布叠层成背片积层件8。在此吸收性物品的背片上，通过层叠以本发明的长纤维无纺布，能够吸进塑料膜的冷感与改变塑料特有的外观，并在赋于其布样的温暖感外观的同时，还能增强此背片。此外，经叠层成的本发明的长纤维无纺布，还能令人满意地不易发生毛绒与毛球。
圆环层4虽非必要，但在图2与图3中，作为例子，在液体吸收层1与背片3之间设有圆环层4，它也可采用本发明的长纤维无纺布，5,5’是指如前所述的，当由于使用者身体活动致吸收性制品从规定的使用状态的位置偏移或是使用者横卧时，用来防止所吸收的体液等液体漏泄的，位于吸收性制品两侧侧片(在一次性尿布中，多有附有闭合件的，而所谓闭合件也可以说作是大腿的裤口等，在一次性尿布中，这种侧片是绕着粗的大腿根或粗的大腿部设置于裹持它们的位置)。上述侧片也可使用本发明的长纤维无纺布。再者，图2与图3中虽未作特别示明，但也可设置在图1中以7标明的位于腰部位置身体一侧的带状的腰围闭合件等，这也可使用本发明的长纤维无纺布。
上述各个部件在其适当部分上通过热熔体接合剂等接合，或不使用接合剂而用加热或经超声波接合，以防它们脱离，但都未于图中示明。
此外，在一次性尿布中，对于用到了本发明的长纤维无纺布的部分，也可以在以上所说明的部分中全都不使用它，也可以是其中的某个或多个部分用到了它。
图4例示一种卫生巾从体侧观察时的展开平面图，图5则示明X-X’部分的剖面的示意性端视图。1为包裹于薄棉纸(未图示)中的液体吸收层，2为设于层1表面侧(与身体接触侧)上的透液性表罩，3为要求不透液的背片。然后，5-5’为侧片。在背片3的里侧，有由本发明的长纤维无纺布形成的叠层件8，而侧片5、5’也可采用本发明的长纤维无纺布。
上述各个部件在其适当部分上通过热熔体接合剂等接合，或不使用接合剂而用加热或经超声波接合，以防它们脱离，但都未于图中示明。
自然，在吸收性制品中，对于用到了本发明的长纤维无纺布的部分，也可以使以上所说明的部分全都不使用它，也可以是其中的某个或多个用到了它，这和以前所说的相同。
应用了本发明的长纤维无纺布的吸湿性制品成为耐磨特性、无纺布强度特性、触感特性都良好的吸收制品。
实施本发明的最佳形式下面以实施例和比较例来说明本发明，但本发明则不受此限制。
各个评价项目的测定方法与评价基准如下。
(抗拉强度)按照JISL1096进行拉力试验，测定纵、横方向的拉力，除以网眼密度和试样宽度作为纵、横方向的抗拉强度。把它们代入(纵向抗拉强度×横向抗拉强度)1/2的式中，算出抗拉强度。这里的纵向是指无纺布生产过程中长纤维无纺布于循环输送机上传送的方向，即所谓机械方向，而横向便是指与其正交的方向。单位以kg/cm(g/m2)表示，此括号内的(g/m2)则是指无纺布的换算为每单位网眼密度的值。
(触感)由10各监控人员用手接触此长纤维无纺布的表面，进行感官试验，要是肌肉感觉良好，则按1点/1人加点。
(耐磨性)根据JISL0849，用磨擦机(スカ“试验”机株式会社制FR-2型)，进行100次的1次/秒的往复摩擦，由目视判定。以不起毛绒为良(o)，起毛绒者为不良(x)。
(实施例1)MFR(熔体流率JISK7210中表1的条件14)为50，熔点为160℃的聚丙烯，从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机共两台中按2200cc/分的流率挤压出。喷丝模采用沿模具长向具有550个×5列的0.35mm圆形喷丝孔的。由此喷丝模喷出的纤维束导入空气吸管中拉伸，制得长纤维束。然后将从此空气吸管中排出的长纤维束于电晕放电装置带有同类电荷后，使其通过一对振动的叶片之间开松。经开松的长纤维束在内设有吸引装置的循环输送机上作为长纤维绒捕集。为使此时的长纤维的纤度为2.0d/f，可以调节空气吸管的拉伸速度。所捕集的长纤维绒原样地载于移动速度为60m/mm的循环输送机输送，导入加热到141℃的凹凸辊和平滑辊构成的点粘接加工机中按80kg/cm加压的辊之间，制得网眼密度为20g/m2的长纤维无纺布。
所得的长纤维无纺布的热压接合部分，如表1所示满足本发明前述的条件(A)、(B)、(C)。评价结果是，无纺布的抗拉力强，触感与耐磨性也良好。
将上述长纤维无纺布用作一次性尿布的表罩2。此时，为获得液体透过性，将聚乙烯乙二醇二甲基月桂酸(分子量400)50％(重量)和聚乙烯甘油一月桂酸酯(分子量500)50％(重量)构成的某水性油剂0.5％(重量)加附到无纺布中。
在把所得到的一次性尿布作穿用试验时，获得了无毛绒和毛球，触感良好且不发生漏液的良好的吸收性制品。
此外，这里所述的一次性尿布包括前述的表罩、由纸浆与高吸水性树脂组成且由薄棉纸包裹的液体吸收层、聚丙烯制的短纤维无纺布的侧片以及圆环片、直链状低密度聚乙烯制膜料的背片。
(实施例2)MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯，从挤压温度为220℃的60mmφ的两台挤压机中按2200cc/分的流率挤压出。喷丝模采用沿模具长向具有550个×5列的0.35mm圆形喷丝孔的。由此喷丝模喷出的纤维束导入空气吸管中拉伸，制得长纤维束。然后将从此空气吸管中排出的长纤维束于电晕放电装置带有同类电荷后，使其通过一对振动的叶片之间开松。经开松的长纤维束在内设有吸引装置的循环输送机上作为长纤维绒捕集。为使此时的长纤维的纤度为2.0d/f，可以调节空气吸管的拉伸速度。所捕集的长纤维绒原样地载于移动速度为60m/mm的循环输送机输送，导入加热到141℃的凹凸辊和平滑辊构成的点粘接加工机中按80kg/cm加压的辊之间，制得网眼密度为20g/m2的长纤维无纺布。
所得的长纤维无纺布的热压接合部分，如表1所示满足本发明前述的条件(A)、(B)、(C)。评价结果是，无纺布的抗拉力强，触感与耐磨性也良好。
将上述长纤维无纺布用作一次性尿布的侧片。
在把所得到的一次性尿布作穿用试验时，获得了无毛绒和毛球，触感良好且不发生漏液的良好的吸收性制品。
此外，这是所述的一次性尿布包括前述的表罩、由纸浆与高吸水性树脂组成且由薄棉纸包裹的液体吸收层、上述侧片聚丙烯制的长纤维无纺布的圆环片、直链状低密度聚乙烯制膜料的背片。
(实施例3)将MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机中挤压出。再从另一挤压机将MI(熔体指数JISK7210中表1的条件4)为25，熔点为133℃的高密度聚乙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机中挤出，为使得到的纤维的剖面的容积比为5/5(芯成分聚丙烯/皮成分聚乙烯)，按总量2200cc/分的比例使这些树脂通过芯皮型复合喷丝模拉丝。前述喷丝模采用沿此模具长向有550个×5列的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔的那种，纤维截面形状成为芯皮型。将从此喷丝模中拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，得到长纤维束。然后将此空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置使其带有同类的电荷，再通过一对振动的叶片之间开松。此开松的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度成为2.5d/f，调节了空气吸管的牵引速度。捕集的长纤维绒原样地载承于移动速度为50m/mm的循环输送机上，导入加热到130℃的凹凸辊与平滑辊构成的点粘加工机中加压到80kg/cm的辊间，制得网眼密度为28g/m2的长纤维无纺布。
此制得的长纤维无纺布的热压接合部分如表1所示满足本发明的前述条件(A)、(B)、(C)。评价结果是此无纺布的抗拉力好，触感与耐磨性都良好。
将上述的长纤维无纺布用作一次性尿布的圆环片。
将制得的一次性尿布用作穿用试验时，未发生毛绒与毛球，得到了触感性良好的不漏液的优质吸收性制品。
此外，这里所用的一次性尿布包括聚丙烯制的短纤维无纺布的表罩、由纸浆与高吸水性树脂组成且由薄棉纸包裹的液体吸收层、聚丙烯制的长纤维无纺布的侧片、前述的圆环片以及直链状低密度聚乙烯制膜料的背片。
(实施例4)将MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机中挤压出。再从另一挤压机将MI为20，熔点为122℃的高密度聚乙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机中挤出，为使得到的纤维的剖面的容积比为4/6(芯成分聚丙烯/皮成分聚乙烯)，按总量2200cc/分的比例使这些树脂通过芯皮型复合喷丝模拉丝。前述喷丝模采用沿此模具长向有550个×5列的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔的那种，纤维截面形状成为芯皮型。将从此喷丝模中拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，得到长纤维束。然后将此空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置使其带有同类的电荷，再通过一对振动的叶片之间开松。此开松的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度成为1.5d/f，调节了空气吸管的牵引速度。捕集的长纤维绒原样地载承于移动速度为70m/mm的循环输送机上，导入加热到120℃的凹凸辊与平滑辊构成的点粘接加工机中加压到80kg/cm的辊间，制得网眼密度为15g/m2的长纤维无纺布。
此制得的长纤维无纺布的热压接合部分如表1所示满足本发明的前述条件(A)、(B)、(C)。评价结果是此无纺布的抗拉力好，触感与耐磨性都良好。
将上述的长纤维无纺布用作一次性尿布的背片叠层件。上述背片叠层件热密封到直链状低密度聚乙烯制的膜料上。将制得的一次性尿布用作穿用试验时，未发生毛绒与毛球，得到了触感性良好外观也良好的吸收性制品。
此外，这里所用的一次性尿布包括聚丙烯制的短纤维无纺布的表罩、由纸浆与高吸水性树脂组成且由薄棉纸包裹的液体吸收层、聚丙烯制的长纤维无纺布的侧片与圆环片、直链状低密度聚乙烯制膜料的背片以及上述背片的叠层件。
(实施例5)将MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机中挤压出。再从另一挤压机将MI为20，熔点为122℃的高密度聚乙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机中挤出，为使得到的纤维的剖面的容积比为4/6(芯成分聚丙烯/皮成分聚乙烯)，按总量2200cc/分的比例使这些树脂通过偏心芯皮型复合喷丝模拉丝。前述喷丝模采用沿此模具长向有550个×5列的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔的那种，纤维截面形状成为偏心芯皮型。将从此喷丝模中拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，得到长纤维束。然后将此空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置使其带有同类的电荷，再通过一对振动的叶片之间开松。此开松的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度成为3.0d/f，调节了空气吸管的牵引速度。捕集的长纤维绒原样地载承于移动速度为55m/mm的循环输送机上，导入加热到120℃的凹凸辊与平滑辊构成的点粘加工机中加压到80kg/cm的辊间，制得网眼密度为25g/m2的长纤维无纺布。
此制得的长纤维无纺布的热压接合部分如表1所示满足本发明的前述条件(A)、(B)、(C)。评价结果是此无纺布的抗拉力好，触感与耐磨性都良好。
将上述的长纤维无纺布用作一次性尿布的腰带闭合件。
将制得的一次性尿布用作穿用试验时，未发生毛绒与毛球，得到了触感性良好的不漏液的优质吸收性制品。
此外，这里所用的一次性尿布包括聚丙烯制的短纤维无纺布的表罩、由纸浆与高吸水性树脂组成且由薄棉纸包裹的液体吸收层、聚丙烯制的长纤维无纺布的侧片与圆环片、直链状低密度聚乙烯制膜料的背片以及上述腰带闭合件。
(实施例6)将Ⅳ(极限粘度)值为0.64，熔点为257℃的聚对苯二甲酸乙二酯从挤压温度为320℃的60mmφ的挤压机挤压出。Ⅳ值的测定是以苯酚与四氯乙烷的等重混合物为溶剂在20℃下测定。从另一挤压机将MI为20，熔点为122℃的直链状低密度聚乙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机挤压出，为得到纤维剖面的容积比为5/5(芯成分聚对苯二甲酸乙二酯/皮成分聚乙烯)，使总容量为2200cc/分的树脂通过喷丝摸拉丝。此喷丝摸采用沿此摸具长向具有500个×5列的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔，以使纤维剖面形状成为芯皮型。将此喷丝摸拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，制得长纤维束。接着使此从空气吸管中排出的长纤维束于电晕放电装置中带有同类的电荷，然后再通过一对振动的叶片间开松。已开粘的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度为2.7d/f，调整了空气吸管的拉伸速度。所捕集的长纤维绒按原样装载于移动速度为50m/min的循环输送机上，导入由加热到120℃的凹凸辊和平滑辊构成的点粘接加工机中加压到80kg/cmm的辊间，制得网眼密度为28g/m2的长纤维无纺布。
所得到的长纤维无纺布的热压接合部分如表1所示，满足本发明的前述条件(A)、(B)、(C)。评价结果是此种无纺布的抗拉力强，触感性好，耐磨性也好。
将上述长纤维无纺布用作卫生巾的表罩。此时，为获得液体透过性，将聚乙烯乙二醇二甲基月桂酸(分子量400)50％重量和聚乙烯甘油-月桂酸酯(分子量500)50％重量构成的亲水性油剂0.5％(重量)加附到此无纺布中。
在把所得到的卫生巾作穿用试验时，获得了无毛绒和毛球的触感良好且不发生漏液的吸收性制品。
此外，上述卫生巾包括前述表罩、由纸浆与高吸水性树脂组成且由薄棉纸包裹的液体吸收层、聚丙烯制的短纤维无纺布制的侧片以及直链状纸密度聚乙烯制膜料的背片。
(实施例7)将MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机中挤压出。再从另一挤压机将MFR为20，熔点为133℃的聚丙烯-聚乙烯二元共聚体(乙烯的共聚比为6重量％)从挤压温度为260℃的60mmφ的挤压机中挤出，为使得到的纤维的剖面的容积比为4/6(芯成分聚丙烯/皮成分聚乙烯二元共聚体)，按总量2200cc/分的比例使这些树脂通过芯皮型复合喷丝模拉丝。前述喷丝模采用沿此模具长向有550个×5例的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔的那种，纤维截面形状成为芯皮型。将从此喷丝模中拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，得到长纤维束。然后将此空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置使其带有同类的电荷，再通过一对振动的叶片之间开松。此开松的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度成为3.0d/f，调节了空气吸管的牵引速度。捕集的长纤维绒原样地载承于移动速度为60m/min的循环输送机上，导入加热到125℃的凹凸辊与平滑辊构成的点粘接加工机中加压到80kg/cm的辊间，制得网眼密度为21g/m2的长纤维无纺布。
此制得的长纤维无纺布的热压接合部分如表1所示满足本发明的前述条件(A)、(B)、(C)。评价结果是此无纺布的抗拉力好，触感与耐磨性都良好。
将上述的长纤维无纺布用作卫生巾尿布的侧片。
将制得的卫生巾用作穿用试验时，未发生毛绒与毛球，得到了触感良好的不漏液的优质吸收性物品。
此外，这里所用的一次性尿布包括聚丙烯制的短纤维无纺布的表罩、由纸浆与高吸水性树脂组成且由薄棉纸包裹的液体吸收层、前述侧片以及直链状低密度聚乙烯制膜料的背片。
(比较例1)将MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯从两台挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机按2200cc/分挤压出。喷丝模采用沿模具长向具有550个×5列的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔的。将由此喷丝模拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，制得长纤维束。然后将此空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置使其带有同类电荷，然后通过一对振动的叶片之间使其开松。经开松处理过的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度成为3.0d/f，调节了空气吸管的拉伸速度。所捕集的长纤维绒原样地置放于移动速度为50m/min的循环输送机上传送，导入加热到141℃的凹凸辊与平滑辊构成的点粘接加工机中加压到80kg/cm的辊间，制得了网眼密度为30g/m2的长纤维无纺布。
所得到的长纤维无纺布的热压接合部分其压接面积率低于3％，无纺布的抗拉力弱且耐磨性差。
(比较例2)将MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机挤压出。再从另一挤压机中将MI为25，熔点为133℃的高密度聚乙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机挤压出，为使所得纤维剖面的容积比成为5/5(芯成分聚丙烯/皮成分聚乙烯)，按总量2200cc/分的比例，使这些树脂通过芯皮复合纺丝模纺丝。此喷丝模采用沿模具长向具有550个×5列的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔的，以使纤维剖面形状成为芯皮型。将由此喷丝模拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，制得长纤维束。然后将此空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置使其带有同类电荷，然后通过一对振动的叶片之间使其开松。经开松处理过的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度成为2.2d/f，调节了空气吸管的拉伸速度。所捕集的长纤维绒原样地置放于移动速度为50m/min的循环输送机上传送，导入加热到130℃的凹凸辊与平滑辊构成的点粘接加工机中加压到80kg/cm的辊间，制得了网眼密度为27g/m2的长纤维无纺布。
所得到的长纤维无纺布的热压接合部分沿无纺布机械方向邻接的热压接合部分间的距离的平均值长，无纺布的抗拉力弱且耐磨性差。
(比较例3)将MFR为50，熔点为160℃的聚丙烯从两台挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机挤压出。再从另一挤压机中将MI为25，熔点为133℃的高密度聚乙烯从挤压温度为220℃的60mmφ的挤压机挤压出，为使所得纤维剖面的容积比成为5/5(芯成分聚丙烯/皮成分聚乙烯)，按总量2200cc/分的比例，使这些树脂通过芯皮复合纺丝模纺丝。此喷丝模采用沿模具长向具有550个×5列的孔径为0.35mm的圆形喷丝孔的，以使纤维剖面形状成为芯皮型。将由此喷丝模拉出的纤维束导入空气吸管中拉伸，制得长纤维束。继将此空气吸管中排出的长纤维束由电晕放电装置使其带有同类电荷，然后通过一对振动的叶片之间使其开松。经开松处理过的长纤维束作为长纤维绒捕集于内设有吸引装置的循环输送机上。此时，为使此长纤维的纤度成为2.5d/f，调节了空气吸管的拉伸速度。所捕集的长纤维绒原样地置放于移动速度为60m/min的循环输送机上传送，导入加热到130℃的凹凸辊与平滑辊构成的点粘接加工机中加压到80kg/m的辊间，制得了网眼密度为20g/m2的长纤维无纺布。
所得到的长纤维无纺布的热压接合部分其压接面积率高于30％，无纺布的抗拉力弱且耐磨性差。
表1
PP聚丙烯PE聚乙烯PET聚对苯二甲酸乙二酯coPP聚丙烯-聚乙烯共聚体(乙烯共聚比例6重量％)
工业的可能应用(1)本发明的具有热压接合部分的长纤维无纺布改进了既有的具有热压接合部分的长纤维无纺布的缺点，能提供无纺布强度高，触感性良好且耐磨耗的优越的长纤维无纺布。
这就是说，在具有由纤度为0.1-10d/f的热塑性纤维组成的网眼密度为5-35g/m2的热压接合部分的无纺布中，可以获得满足下述条件(A)、(B)、(C)，且无纺布强度高、触感良好、毛绒与毛球发生少的耐磨性能优越的长纤维无纺布(A)热压接合部分的面积率，5-25％(B)X≤2.0(mm)X为沿无纺布机械方向邻接的热压接部分之间距离的平均值，Y≤2.5(mm)Y为沿与无纺布机械方向相垂直的方向上邻接部分之间距离的平均值。
(C)热压接合部分最长直径比的平均值1≤y/x≤15x热压接合部分沿无纺布机械方向上最长直径的平均值y热压接合部分沿垂直于无纺布机械方向的方向上最长直径的平均值。
(2)在前述本发明的长纤维无纺布中，最好是使构成无纺布的热塑性纤维的纤度为0.1-6d且X满足下述条件(B’)，由此来得到无纺布强度高、触感良好、毛绒与毛球发生更少的耐磨性优越的长纤维无纺布，(B’)0.3≤X≤1.6(mm)(3)在前述本发明的长纤维无纺布中，由长纤维无纺布的纺粘法制得的长纤维无纺布是本发明的最佳形式，由此容易制得抗拉强度等无纺布高强特性的优越无纺布，同时，由于能把熔纺制得的长纤维原样地经开松与集积来制成无纺布，极有利于提高生产率。
(4)在前述本发明的长纤维无纺布中，最好是使热塑性纤维成为分以高熔点成分为芯成分，以低熔点成分或低软化点成分为皮成分的复合纤维，而低熔点成分或低软化点成分在全体中所占的体积比则为40-90％，这样就能在存在于纤维表面的皮成分的软化点附近或熔点附近的温度进行热压接合加工，从而能使对芯成分的热损伤少，得以制得触感良好的无纺布。同时，最好增加皮成分的比例，这样可使热压接合部更结实，耐磨特性进一步提高。
(5)在采用前述芯皮型复合纤维的本发明的长纤维无纺布中，最好是使热塑性纤维的低熔点成分为聚乙烯，这样就能以较低的温度进行热压接合加工，从而能减少对芯成分的热损失，获得触感良好的无纺布。
(6)在上述发明的长纤维无纺布中，最好是使热塑性纤维的低软化点成分或低熔点成分为从烯烃系二元共聚体和烯烃系三元共聚体中至少选取的一种，这样就能提供同聚丙烯系无纺布及膜料等其它材料容易进行热接合加工的优良的无纺布。
(7)在上述本发明的长纤维无纺布中，最好把聚丙烯用作热塑性纤维的芯成分，由此来制成较柔软的长纤维无纺布。同时，在上述本发明的长纤维无纺布中，最好把聚对苯二甲酸乙二酯用作热塑性成分的芯成分，这样可以制得强度更高，且在出现卷缩时能使弹性(缓冲性)更为优越的长纤维无纺布。
(8)本发明吸收性制品在其一部分中采用本发明的长纤维无纺布时，能够提供无纺布强度高、触感良好、使用时的毛绒与毛球发生少的优良的吸收性制品。
如上所述，本发明的长纤维无纺布具有优越的耐磨耗特性、无纺布的高强度特性、触感特性，从而能广泛用于衣料、工业材料、土木建筑材料、农艺园艺材料、生活相关材料与医疗卫生材料等多个方面，特别是极其适合用于卫生巾和一次性尿布等吸收性制品中。
权利要求
1．长纤维无纺布，它是由具有纤度为0.1-10d/f的热塑性纤维组成的网眼密度为5-35g/m2的热压接合部分的无纺布，同时满足下述条件(A)、(B)、(C)，(A)，热压接合部分的面积率为5-25％，(B),X≤2.0(mm)X为沿无纺布机械方向邻接的热压接合部分间距离的平均值，Y≤2.5(mm)Y为沿垂直于无纺布机械方向的方向邻接的热压接合部分间距离的平均值，(C)热压接合部分的最长直径比的平均值1≤y≤x≤15x为热压接合部分沿无纺布机械方向中最长直径的平均值，y为热压接合部分沿垂直于无纺布机械方向的方向中最长直径的平均值。
2．权利要求1所述的长纤维无纺布，由构成无纺布的热塑性纤维的纤度为0.1-6d/f，且X满足下述条件(B’)，(B’)0.3≤X≤1.6(mm)。
3．权利要求1或2所述长纤维无纺布，是由纺粘法制得的长纤维无纺布。
4．权利要求1或2所述的长纤维无纺布，其中热塑性纤维是以高熔点成分为芯成分而以低熔点成分或低软化点成分为皮成分的复合纤维，且此低熔点成分或低软化点成分占此复合纤维全体的体积比为40-90％。
5．权利要求4所述的长纤维无纺布，其中热塑性纤维的低熔点成分是聚乙烯。
6．权利要求4所述的长纤维无纺布，其中热塑性纤维的低软化点成分或低熔点成分是从烯烃系二元共聚体和烯烃系三元共聚体中选取至少一种。
7．权利要求4所述的长纤维无纺布，其中热塑性纤维的芯成分是从聚丙烯与聚对苯二甲酸乙二酯中选取至少一种。
8．吸收性制品，它的一部分采用权利要求1或2所述的长纤维无纺布。
全文摘要
长纤维无纺布,它是由具有纤度为0.l—10d/f的热可塑性纤维组成的网眼密度为5—35g/m
文档编号D04H3/14GK1226944SQ98800609
公开日1999年8月25日 申请日期1998年6月10日 优先权日1997年6月11日
发明者辻山义实, 藤原寿克, 堀内真吾 申请人:智索股份有限公司