弯曲测试（实质上是低循环疲劳测试）。拉伸测试不总是与弯曲条件（其在导丝的使用期 间存在）中的实际性能相互关联。例如，尽管焊接过程可以生产展现出可接受的、甚至高拉 伸测试值的部件，但是发明人已发现一些这样的焊接的部件在经受弯曲时性能较差。
[0077] 旋转弯曲测试更接近使用条件并且提供了对使用期间的焊接强度的更好的测量。 在旋转弯曲测试中，每个导丝的焊缝同时弯曲至90°并且旋转完整的一圈（360° )，以对 围绕焊缝周边的所有位置进行考验。测试设计确保焊接接合面将位于开始90°弯曲的附 近，并且因而参与弯曲。由于所施加的力在测试期间逐步地增大，因此转弯内的曲率半径变 得更紧，从而增大了弯曲严重程度并且进一步考验焊接接合面。每个旋转弯曲测试结果以 psi一一表示在故障时刻施加于用于施加力的活塞的实际气体压力一一记录。活塞的截面 面积是大约〇. 1英寸，因此实际施加的力可以通过将任何记录的psi值乘以〇. 1来计算。结 果在下面的表格2中示出：
[0078]表格2
[0079]
[0080] 除了在组B中施加随动轴向力之外，组A和组B中的每一者以彼此相似的方式形 成。制造条件如以上结合图4至图5来描述。组A具有显著较低的平均强度值，并且最小 强度值仅为2.Opsi，这低于期望的2. 2psi的性能规格。包括2. 9psi的最小强度值的组B 远大于期望的2. 2psi的最小值。Cpk是对过程是如何能够一贯地满足期望的规格进行量化 的通用指标。较高值的Cpk与在一贯地满足期望的规格方面的更好的能力对应。Cpk通过 将平均值与规格值之间的差值除以3个标准偏差（即，（平均-2. 2) / (3X标准偏差））来 计算。如从表格2容易看清楚，对于组B而言的Cpk值接近对于组A而言的Cpk值的两倍。
[0081] 因而，对比测试指示当在施加随动轴向力的情况下形成导丝时实现关于期望的强 度特性的显著更大的一致性。在展现出子规格强度特性的导丝可能不能够通过非破坏性质 量控制机构容易地识别时，这是特别重要的。因而，本发明的制造方法增大了所制造的导丝 内的一致性，同时减小了任何使不合规格的零部件通过的发生。
[0082] 在不脱离本公开内容的精神或基本特征的情况下，本公开内容的各实施方式可以 以其他具体形式实施。所描述的实施方式在各个方面被认为是仅作为说明性而并非限制性 的。因此，本公开内容的范围由所附权利要求而不是由前述说明指定。在权利要求的等同 的含义和范围内的所有改变都应包括在权利要求的范围内。
【主权项】
1. 一种用于使不同金属材料的构件接合的方法，所述方法包括： 提供多个最初分离的构件，所述构件包括不同金属材料； 将所述分离的构件对准； 将第一力施加于所述对准的构件同时将电流输送通过所述分离的构件，以将所述分离 的构件彼此焊接；以及 在发生所述构件的变形且在所述构件之间形成有焊核时施加比所述第一力更大的随 动力，以产生与在没有施加所述随动力的情况相比更薄且具有更大横截面面积的焊核。2. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述随动力为从比所述第一力大大约10%至大 约 200 % 〇3. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述随动力为从比所述第一力大大约25%至大 约 150%。4. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述随动力为从比所述第一力大大约50%至大 约 100 % 〇5. 根据权利要求1所述的方法，其中，在电流输送已停止之后且在完成变形之前施加 所述随动力。6. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述构件是细长的并且端对端被接合，所述方法 还包括在对准和焊接之前对所述细长构件的对应端部进行制备以使所述端部光滑和变平。7. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述焊核的直径比在没有施加所述随动力的情 况下产生的焊核的直径大至少5%。8. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述焊核的直径比在没有施加所述随动力的情 况下产生的焊核的直径大至少10%。9. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述焊核的直径比在没有施加所述随动力的情 况下产生的焊核的直径大大约15%至大约25%。10. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述焊核的平均厚度比在没有施加所述随动力 的情况下产生的焊核的平均厚度小大约10 %至大约50%。11. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述焊核的平均厚度比在没有施加所述随动力 的情况下产生的焊核的平均厚度小大约15%至大约35%。12. 根据权利要求1所述的方法，其中，所述焊核的平均厚度比在没有施加所述随动力 的情况下产生的焊核的平均厚度小大约20 %至大约30%。13. 根据权利要求1所述的方法，其中，一个构件包括镍钛诺而另一构件包括不锈钢。14. 根据权利要求13所述的方法，其中，所述镍钛诺构件和所述不锈钢构件通过焊接 直接地接合在一起。15. -种用于使多区段血管内导丝接合的方法，所述方法包括： 提供所述导丝的多个最初分离的部分，所述部分包括不同金属材料，每个部分包括待 接合至另一部分的对应端部的端部； 将所述分离的导丝部分的所述对应端部轴向地对准； 将第一轴向力施加于轴向对准的部分，同时将电流输送通过所述分离的导丝部分，以 将所述分离的导丝部分彼此焊接；以及 在电流输送已停止之后且在当所述导丝部分的轴向变形在所述导丝部分之间形成焊 核时发生回弹之前施加比所述第一轴向力更大的随动轴向力，所述焊核与在没有施加所述 随动轴向力的情况下产生的焊核相比更薄且具有更大的横截面面积。16. 根据权利要求15所述的方法，还包括在轴向对准和焊接之前对所述导丝部分的对 应端部进行制备以使得所述对应端部变平和光滑。17. 根据权利要求15所述的方法，其中，一个部分包括镍钛诺而另一部分包括不锈钢， 镍钛诺部分和不锈钢部分通过所述焊接直接地接合在一起。18. -种多区段血管内导丝，包括： 细长第一部分，所述细长第一部分包括第一金属材料； 细长第二部分，所述细长第二部分包括不同金属材料，所述第一细长部分与所述第二 细长部分通过固态焊接端对端地直接接合在一起；以及 热影响区，所述热影响区环绕焊接接合面，其中，所述第一部分与所述第二部分在所述 焊接接合面处接合在一起。19. 根据权利要求18所述的多区段血管内导丝，其中，一个部分包括镍钛诺而所述第 二部分包括不锈钢。20. 根据权利要求18所述的多区段血管内导丝，其中，所述热影响区具有小于0. 20mm 的平均厚度。21. 根据权利要求18所述的多区段血管内导丝，其中，所述热影响区具有小于0. 18mm 的平均厚度。22. 根据权利要求18所述的多区段血管内导丝，其中，所述热影响区具有从0. 15mm至 0. 18mm的平均厚度。
【专利摘要】本公开内容涉及用于使不同金属材料的最初分离的构件(302’、304’)接合的方法，例如，如接合多区段血管内导丝(300’)的区段的方法，以及如此形成的多区段血管内导丝(300’)。提供最初分离的构件(302’、304’)，所述构件(302’、304’)包括相对于彼此的不同金属材料，例如，不锈钢和镍钛诺。将构件(302’、304’)彼此对准，并且将第一力施加于构件(302’、304’)，同时将电流输送通过构件(302’、304’)，以将分离的构件(302’、304’)彼此固态焊接。在发生固态变形且在构件(302’、304’)之间形成有焊核(322’)时施加比第一力更大的随动力。如此形成的焊核(322’)与在没有施加随动力的情况下产生的焊核相比更薄且具有更大的横截面面积。
【IPC分类】B23K11/04, B23K11/20, A61M25/09
【公开号】CN105142845
【申请号】CN201480010026
【发明人】约翰·A·辛普森, 杰弗里·F·杜利, 马修·J·吉利克
【申请人】艾博特心血管系统公司
【公开日】2015年12月9日
【申请日】2014年1月16日
【公告号】EP2945768A1, US20140200555, WO2014113527A1, WO2014113527A4