专利名称：合金型温度熔丝与温度熔丝元件用线材的制作方法
技术领域：
本发明涉及合金型温度熔丝与温度熔丝元件用线材，可用于电力设备与电路元件等的热防护件。
电力设备与电路元件例如半导体装置、电容器、电阻元件等的热防护件已广泛采用合金型温度熔丝。
这种合金型温度熔丝是把规定熔点的合金作为熔丝元件而在此熔丝元件上涂布助熔剂，再将此涂布了助熔件的熔丝元件以绝缘材料密封而构成。
上述合金型温度熔丝的工作机理如下。
合金型温度熔丝以热接触形式设于拟保护的电力设备与电路元件等之上。当电力设备与电路元件等由于某些异常而发热时，所发生的热使得温度熔丝的熔丝元件合金熔融，在与已熔融的助熔剂共存下，熔融合金由于濡湿导线或电极而断开并球状化，随着这种断开球状化的进行，使通电中断，因通电中断便使设备降温，断开的熔融合金凝固，结果是无法复原的切断。因此，对于合金型温度熔丝，要求电力设备等的容许温度和熔丝元件合金的断开温度大致相等。
上述熔丝元件通常使用低熔点合金。但在合金中，如平衡图一般所示，具有固相线温度和液相线温度，于固相线温度和液相线温度一致的共晶点下，经过共晶点温度加热虽是从固相立即变化到液相，但对于共晶点以外的组成，则按固相→固液共存相→液相变化，在固相线温度Ts与液相线温度T1之间存在固液共存区温度间隔ΔT。但是，即使在此固液共存区中上述熔丝元件的断开为小概率事件，然而仍存在发生的可能性，为了减少温度熔丝的工作温度波动，要求使用上述固液共存区温度间隔ΔT尽可能小的合金组成，于是ΔT小便成为合金型温度熔丝所要求的条件之一。
当上述ΔT大时，除了会增大前述工作温度的波动外，通常热循环的上限温度就会落到固相线温度，在热循环中即使不到将熔丝元件断开也会成为半熔融状态(固液共存状态)的初始状态，这在热循环中的降温阶段将再凝固。这样的半熔融与再凝固的反复进行，使操作性失常，妨碍了相对于热循环的工作稳定性。
纵使固相线温度常能在热循环的上限温度之上，但取决于熔丝元件的延展性，在合金组织内的异相界面处产生的错动有可能增大。这种现象随着热循环而反复出现，结果会令横剖面积发生极端的变化或是使熔丝元件的长度变大，出于这方面的原因就不能保证相对于热循环的工作稳定性。
再有，在合金型温度熔丝的熔丝元件中，多数以线状片的形式使用，对应于近来设备的小型化而要求熔丝元件细径化，往往需要能拉丝到细直径(例如400μm以下)的可加工性。
此外，作为上述熔丝元件所要求的条件例如还有低的电阻。具体地说，设熔丝元件一般因焦耳热导致的温度升高为ΔT′，与此温度升高为零时的情形比较。工作温度低，但ΔT′越高则工作误差越大，因而为了抑制焦耳热就需要降低熔丝元件的比电阻。特别是由于熔丝元件的电阻值反比于其横剖面积。在上述细径化的前提下，则要求进一步的低比电阻化。
还有，近来在电力设备中，由于环保意识的增强，对身体有害的物质特别是Pb、Cd、Hg、Tl等的使用受到了限制，即令是在温度熔丝的熔丝元件中也要求不含这类有害金属。
背景技术：
将合金型温度熔丝从工作温度方面分类时，现采用工作温度约150°的温度熔丝。
作为这方面的温度熔丝，周知有将49.8Sn-31.96Pb-18.11Cd(表示合金的重量组成为Sn49.8％、Pb31.96％、Cd18.11％，以下的合金组成按相同的形式表示)的合金作为熔丝元件的工作温度为145°的温度熔丝(特开昭57-58011号公报)，以及将54Sn-25Pb-21In的合金作为熔丝元件的工作温度为＿＿＿＿℃的温度熔丝(特开展59-8231号公报)，但它们含有Cd与Pb等有害金属，不能充分满足上述的环保的必要条件。另外还周知有在1-3Sn——其余为In的合金100重量部分中配合有0.1-5重量部分的Ag而工作温度为135-145℃的温度熔丝(特开2002-25404号公报)，但由于其中含有大量的反应性强的元素In，使合金表面的In与助熔剂反应而为熔丝元件周围的助熔剂熔解，如此反复导致熔丝元件的合金组成朝着使In减少的方向变化，还无法避免因助熔剂作用的降低致熔丝元件的工作性能随时间而变化，当经历过长时间后，就难保证所规定的工作性能。
作为工作温度约150℃的熔丝元件的合金，首先要求液相线温度基本上为150℃，除此，作为满足无有害金属要求的合金虽已知有多种多样，但它们的前述的固液共存区的温度间隔ΔT大，就难以减小上述工作温度的波动和充分满足相对于热循环的工作稳定性等的要求。例如在50Bi--50Sn之中，液相线温度约154℃且不含有害金属，但Bi-Sn合金的固相线温度恒定，为139℃，固液共存区的温度间隔ΔT大，约15℃，不能满足上述要求。
发明内容
本发明的目的在于提供熔丝元件中不含有害金属、工作温度约150℃，可充分抑制工作温度波动且能良好地保证相对于热循环的工作稳定性的合金型温度熔丝。
本发明的另一目的是在上述目的之上再提供，能充分降低熔丝元件的比电阻同时使机械特性良好地提高，而可良好地保证熔丝元件的细径加工、高的工作精度以及对于热循环的耐热稳定性的合金型温度熔丝。
根据本发明一实施形式，它的特征是，合金组成为Sn30％-70％、Sb0.3-20％而其余为Bi；在本发明的第二实施形式中，它的特征是，理想的合金组成是Sn38％-50％％，Sb3％-9％而其余为Bi。
根据本发明的第三实施形式，它的特征是，相对于实施形式1或2所示组成的合金100重量部分，将Ag、Au、Cu、Ni、Pd、Pt其中的1种或2种以上的金属按0.1-7的重量部分添加。
根据本发明的实施形式4，它的特征是，将实施形式1-3中任一所示的温度熔丝元件用线材作为熔丝元件；根据本发明的实施形式5，它的特征是附设有用于熔断熔丝元件的发热体。
在以上各个实施形式中，允许含有在各原料金属制造上以及这些原料在熔融搅拌中产生的不可避免的杂质。
根据本发明，能够获得液相线温度约150℃，固液共存区温度间隔ΔT在7℃以下且具有充分延展性的Sn-Sb-Bi系合金温度熔丝元件用线材；能够提供获得不含对身体有害金属、符合环保要求、工作温度波动小、能在热循环时可靠地避免熔丝元件的半熔融态、可良好地保持初始工作特性、且由于熔丝元件的易细径化而得以充分小型化的合金型温度熔丝。
特别是根据实施形式3，能进一步提高熔丝元件的可加工性、更加降低比电阻，而由于更好地改进了应力/应变特性而能相对于上述合金型温度熔丝来促进基于熔丝元件细径化的小型化，提高热循环时相对于应力/应变的稳定性，以及更有效地降低因熔丝元件的焦耳热导致温度的波动。
图1是示明本发明的合金型温度熔丝一例的视图。
图2是示明本发明的合金型温度熔丝另一例的视图。
图3是示明本发明的合金型温度熔丝又一例的视图。
图4是示明与本发明的合金型温度熔丝的蒸汽不同例子的视图。
图5是示明与本发明的合金型温度熔丝的蒸汽不同另一例子的视图。
具体实施形式本发明中，由于将熔丝元件的合金组成设定为Sb30％-70％、Sb0.3％-20％而其余为Bi，通过使Sn为30％-70％而Bi为10％-69.7％，首先可将液相线温度设定为约140℃，同时能赋予必要的延展性，而再由于将Sb设为0.3-20％，就能将前述固液共存区的温度间隔ΔT抑制得充分地小且可将液相线温度设定为约150℃。
若Sn超过70％，就难以将液相线温度设定到约150℃，若Sn不到30％则Bi的配合量过多，延展性将不充分而电阻会过高。
添加Sb后，固相线温度上升，在固相线温度一定之下，与增加液相线温度的通用金属元素的添加不同，能在抑制固液共存区温度间隔ΔT增大的同时(抑制到7℃以下)提高合金的液相线温度，当添加量低于0.3％。固相线上升的效果不充分，而当其超过20％则难把合金的液相线温度设定为约150℃。
最佳的合金组成为Sn38-50％、Sb3-9％而其余为Bi，能保证良好的机械强度与低的电阻。基准组成为Sn43％、Sb6％、Bi51％，其液相线温度为148℃，固液共存区的温度间隔ΔT为3℃。
根据这种合金组成，能提供不含Pb、Cd、Hg与Tl等有害金属、适合环保要求、工作温度约150℃、工作温度波动极小且能可靠地排除由于热循环中熔丝元件的不断开半熔融和再凝固的反复而产生工作性能失常的合金型温度熔丝。
本发明中，之所以将Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt中的一或两种金属，相对于前述合金组成100重量部分添加0.1-7重量部分，是为了降低合金的比电阻同时使结晶组织微细分以减小合金中异相界面而均匀地分散加工应变与应力，即为了提高相对于应变与应力的吸收性的缘故，当所添加的重量不达0.1％重量部分，则不能获得充分的效果，而当超过7重量部分时，就难以将液相线温度保持于150℃左右。再有，在按上述要求进行了添加后，就可良好地抑制热循环的相对于热应变在合金组织内发生异相界面移动，保证熔丝元件的耐热稳定性，在拉丝中可赋予充分强度而能进行线径在300μm中的细线拉丝。
本发明的合金型温度熔丝的熔丝元件是通过制成棒件再将其由挤压机形成粗线，然后将此粗线通过拉丝模拉丝的方法制造，使外径成为200-600μmφ而最好是250-350μmφ。也可使之最后通过压延辊而作为扁平线使用。
或也可由将冷却液加入筒中使筒旋转，通过旋转的离心力使冷却液保持层状，将喷嘴喷射出的原材料熔融射流入射到上述冷却液层中。使之冷却凝固而获得细径线材的转鼓式纺丝法制造。
本发明是以作为独立的热保护器的温度熔丝形式实施。此外，也可将温度熔丝元件与半导体装置、电容器以及电阻体串联，在此元件上涂布助溶剂，将此涂布了助熔剂的元件相对于半导体或电熔器或电容元件邻接设置，与半导体或电容元件或电阻元件在一起由树脂模塑件或罩件密封，而以这样的形式实施。
图1示明本发明的带状合金型温度熔丝，于厚100-300μm的塑料基膜41上将厚100-200μm12的带状导线1.1由粘合剂或通过熔融粘合，于带状导线之间连接线径为250-500μmφ的，以Sn30-70％、Sb0.3-20％而其余为Bi(最好是Sn38-50％、Sb3-9％而其余为Bi)的合金组成的熔丝元件，或是连接对上述合金组成100重量部分添加了Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt中的一或二种以上金属0.1-7重量部分的熔丝元件2，而在这种熔丝元件2上涂布助熔剂3，再将此涂布有助熔剂的熔丝元件用厚100-300μm的塑料盖膜42由粘合剂或通过熔融粘合密封。
图2示明筒状罩型，于一对导线1、1之间经熔合连接Sn30-70％、Sb0.3-20％其余为Bi(最好是Sn38-50％、Sb3-9％而其余为Bi)的合金组成的熔丝元件2，或是经熔合连接对上述合金组成100重量部分添加了Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt中的一或二种以上金属0.1-7重量部分的熔丝元件2，在此熔丝元件2上涂布助熔剂3，于此涂布了助熔剂的熔丝元件上插合耐热和导热性良好的绝缘筒4例如陶瓷筒，在该绝缘筒4的各端和各导线1之间，以常温固化的密封剂5例如环氧树脂密封。
图3示明罩状径向型，于并联的导线1、1的前端部之间通过熔融接合上Sn30-70％、Sb0.3-20％其余为Bi(最好是Sn38-50％、Sb3-9％而其余为Bi)的合金组成的熔丝元件2，或是通过熔融接合上相对于上述合金组成100重量部分添加了Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt中的一或二种以上金属0.1-7重量部分的熔丝元件2，在该熔丝元件2上涂布助熔剂3，将此涂布了助熔剂3的熔丝元件2用一端开口的绝缘罩4例如陶瓷罩包围，用环氧树脂等密封剂5密封此绝缘罩4的开口。
图4示明基板型，于绝缘基板4例如陶瓷基板上由导电膏(例如银膏)通过印刷烧成形成一对电极1、1，在各电极1上焊接导线11，而在电极1、1之间通过熔融连接上Sn30-70％、Sb0.3-20％其余为Bi(最好是Sn38-50％、Sb3-9％而其余为Bi)的合金组成的熔丝元件2，或通过熔融连接上相对于上述合金组成100重量部添加了Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt的一或二种以上的金属0.1-7重量部分的熔丝元件2，于熔丝元件2上涂布助熔剂3，再用密封剂5例如环氧树脂密封此以助熔剂涂布的熔丝元件。
图5示明树脂浸渍式径向型，于并联导电1、1的前端部间通过熔融连接Sn30-70％、Sb0.3-20％其余为Bi(最好是Sn38-50％、Sb3-9％而其余为Bi)的合金组成的熔丝元件2，或通过熔融连接上相对于上述合金组成100重量部添加了Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt的一或二种以上的金属0.1-7重量部分的熔丝元件2，于这种熔丝元件2上涂布助熔剂3，再通过树脂液浸渍此涂布了助熔剂的熔丝元件，由绝缘密封剂例如环氧树脂5将其密封。
在上述合金型温度熔丝中，在能忽视熔丝元件的焦耳热时，被保护设备达到容许温度Tm时的熔点F的温度Tx要比Tm低2-3℃，可将通常熔丝元件的熔点设定为[Tm-(2-3℃)]。
与此相反，当熔丝元件的焦耳热不能忽视时，设熔丝元件的电阻为R、通电电流为Z、设备与熔丝元件间的热阻为H，则有Tx＝Tm-(2-3℃)+HRI2可基于上式设定熔丝元件的熔点。
本发明也可用下述形式实施，即于合金型温度熔丝上附设发热体，例如通过涂布、烧结电阻膏(如氧化钌等氧化金属粉的糊膏)而附设薄膜电阻，检测成为设备异常发热原因的前兆，由此探测信号使薄膜电阻通电发热，利用这种发热来熔断熔丝元件。
此时将上述发热体设于绝缘基体的上面，于其上形成耐热和导热性的绝缘膜，例如形成玻璃烧结膜，再设置一对电极，在各电极上连接扁平导线，于两电极间连接熔丝元件，从熔丝元件到前述导线的前端以助熔剂包覆，将绝缘罩设置于上述绝缘基体之上，再由粘合剂将该绝缘罩周围密封到绝缘基体之上。
上述助熔剂通常使用熔点比熔丝元件熔点低的助熔剂，例如松脂90-60重量部分，硬脂酸10-40重量部分、活性剂0-3重量部分。上述松脂可使用天然松脂、改性松脂(例如加水松脂、非均质化松脂、聚合松脂)或它们的精制松脂，而对于上述活性剂则可使用二乙胺的盐酸盐或氢溴酸盐、已二酸等有机酸。
在以下各实施形式中，温度熔丝为基板型，熔丝元件的长度为4mm，助熔剂按重量组成采用了松脂80份、硬脂酸20份，二乙胺氢氢溴酸盐1份。包覆材料采用常温硬化型环氧树脂。
至于相对于热循环的熔丝元件的电阻值有无变化，则取用了50个试样，于120℃加热30分钟后再于-40℃冷却30分钟作为一个循环，将这样一个热循环进行了500次循环后测定其电阻值变化再进行判断。
另外，取50个试样，通以0.1安的电流，浸渍于按1℃/分升温的油浴中，根据从熔丝元件熔断致断电时的油温测定了温度熔丝的工作温度。
实施例1将Sn43％、Sb6％其余为Bi的合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。设相对于一个拉线模的脱落率为6.5％，拉丝速度为45m/min，完全未发生断丝。
测定了这种线材的比电阻为37μΩ·cm2。
此线材的液相线温度为148℃，固液共存区的温度间隔ΔT为3℃。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化，结果未发现电阻值的变化，表现出稳定的耐热性。
温度熔丝的工作温度为147℃±0.5℃，波动极小。
实施例2将Sn43％、Sb3％其余为Bi的合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。设相对于一个拉线模的脱落率为6.5％，拉丝速度为45m/min，完全未发生断丝。
测定了这种线材的比电阻为36uΩ·cm2。
此线材的液相线温度为144℃，固液共存区的温度间隔ΔT为3℃。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化，结果未发现电阻值的变化，表现出稳定的耐热性。
温度熔丝的工作温度为143℃±0.5℃，波动极小。
实施例3将Sn43％、Sb9％其余为Bi的合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。设相对于一个拉线模的脱落率为6.5％，拉丝速度为45m/min，完全未发生断丝。
测定了这种线材的比电阻为39uΩ·cm2。
此线材的液相线温度为152℃，固液共存区的温度间隔ΔT为4℃。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化，结果未发现电阻值的变化，表现出稳定的耐热性。
温度熔丝的工作温度为150℃±1℃，波动极小。
实施例4-6将表1所示合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。由于延展性稍低，有关一个拉丝模的脱落率下降到4％，在拉丝速度下降到20m/min拉丝完全未发生断丝。
测定了这种线材的比电阻都在50μΩ·cm以下，是充分低的值。液相线温度如表1所示。固液共存区的温度间隔ΔT在任一实施例中都在7℃以下，充分地窄。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化，结果未发现电阻值的变化。
表1
实施例7-9将表2所示合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。设相对于一个拉线模的脱落率为6.5％，拉丝速度为45m/min，完全未发生断丝。
测定了这种线材的比电阻为38μΩ·cm2以下，是充分低的值。液相线温度如表2所示。固液共存区的温度间隔ΔT为7℃以下，充分地窄。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化。结果未发现电阻值变化。
表2
实施例10-12将表3所示合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。设相对于一个拉线模的脱落率为6.5％，拉丝速度为45m/min，完全未发生断丝。
测定了这种线材的比电阻为30uΩ·cm以下，是充分低的值。此线材的液相线温度如表3所示。固液共存区的温度间隔ΔT在实施例10为6℃，在实施例11为5℃在实施例12为6℃，可以期待有充分小的工作温度。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化。结果未发现电阻值的变化。
表3
实施例13-15将表4所示合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。由于延展性稍低，设相对于一个拉线模的脱落率为4％，拉丝速度为20m/min分别进行拉丝，完全未发生断丝。
测定了这种线材的比电阻都有在50μΩ·cm以下。此线材的液相线温度如表4所示。而固液共存区的温度间隔ΔT都在7℃以下，可以期望工作温度的波动充分小。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化，结果未发现电阻值的变化。
表4
实施例16将Sn38％、Sb6％、Bi56％的合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。与实施例5比较，可加工性优越设相对于一个拉丝模的脱落率为6.5％，拉丝速度为45m/min，拉丝条件稍严。完全未发生断丝。此外，由于提高了熔丝元件的应力——应变特性，可以期待熔丝元件相对于热循环的电阻值变化能降低。
测定了这种线材的比电阻，与实施例5相比是充分低的电阻。
与实施例5相比，液相线温度与固液共存区的温度间隔ΔT的变化都很小。
制成基板型温度熔丝，测定熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化，结果未发现电阻值的变化，表现出稳定的耐热性。
Ag的添加量为0.1-7重量部分，在此条件下可以确保获得上述效果。
实施例16-20将Sn38％、Sb60％、Bi56％的合金100重量部分分别添加Au、Cu、Ni、Pd与Pt1重量部分的各合金组成的原材料拉丝，加工成直径300μmφ的线材。与实施例5相比，可加工性都优越，设相对于一个拉丝模的脱落率为6.5％，拉丝速度为45m/min。实施例16-20的任何一个中部未发生断丝。此外，由于熔丝元件应力——应变特性提高，故可期待降低熔丝元件相对于热循环的电阻值变化。
测定实施例16～20的比电阻后，有比实施例5更充分低的比电阻。
实施例16-20中的任一个与实施例5相比，液相线温度与固液共存区的温度间隔ΔT都只有稍许变化。
Au、Cu、Ni、Pd、Pt的添加量为0.1-7重量部分，在此条件下可以确保获得上述效果。
比较例1除Bi50％、Sn50％的合金组成以外，其余与实施例1相同。全无断丝现象，测定了这种线材的比定阻为35μΩ·cm。此线材的液相线温度约为154℃，固液共存区的温度间隔ΔT约15℃。制成了基板型温度熔丝，在进行初始工作试验，工作温度从140℃分散到154℃，工作温度的波动显著。
比较例2除Sn2％、Ag3％、In95％的合金组成以外，其余与实施例1同。全无断丝现象，测定了这种线材的比电阻为10uΩ·cm。此线材的液相线温度约为144℃，固液共存区温度间隔ΔT约3℃。制成了基板型温度熔丝，测定了熔丝元件相对于热循环的电阻值的变化，表明存在有最大增加到50％以上电阻值。此外，进行了工作温度确认试验，此时即使从初始工作温度(144℃)升高10℃以上的温度，也存在不起作用的情形。由等离子光谱分析，红外吸收光谱分析研究的结果，是由于In在助熔剂中溶解出，合金组成变动，同时线材直径变细，而使得有关助熔剂的活性的反应基几乎全成为In盐所致，这也确认了前面所关心的问题。
权利要求
1.一种温度熔丝元件用线材，其特征在于它的合金组成为Sn30-70％、Sb0.3-20％而其余为Bi。
2.一种温度熔丝元件用线材，其特征在于它的合金组成为Sn38-50％、Sb3-9％而其余为Bi。
3.一种温度熔丝元件用线材，其特征在于，它相对于权利要求1所述组成的合金100重量部分添加了Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt中的一或二种以上的0.1-7重量部分。
4.一种温度熔丝元件用线材，其特征在于，它相对于权利要求2所述组成的合金100重量部分添加了Ag、Au、Cu、Ni、Pd与Pt中的一或二种以上的0.1-7重量部分。
5.一种合金型温度熔丝，其特征在于它把权利要求1所述的温度熔丝元件用线材用作熔丝元件。
6.一种合金型温度熔丝，其特征在于它把权利要求2所述的温度熔丝元件用线材用作熔丝元件。
7.一种合金型温度熔丝，其特征在于它把权利要求3所述的温度熔丝元件用线材用作熔丝元件。
8.一种合金型温度熔丝，其特征在于它把权利要求4所述的温度熔丝元件用线材用作熔丝元件。
9.根据权利要求5所述的合金型温度熔丝，其特征在于，它附设有用于熔断熔丝元件的发热体。
10.根据权利要求6所述的合金型温度熔丝，其特征在于，它附设有用于熔断熔丝元件的发热体。
11.根据权利要求7所述的合金型温度熔丝，其特征在于，它附设有用于熔断熔丝元件的发热体。
12.根据权利要求8所述的合金型温度熔丝，其特征在于，它附设有用于熔断熔丝元件的发热体。
全文摘要
本发明涉及合金型温度熔丝与温度熔丝元件用线材，提供了熔丝元件中不含有害金属、工作温度约150℃，能充分抑制工作温度的波动且可良好地保证相对于热循环稳定工作的合金型温度熔丝，这种温度熔丝的合金组成为Sn30－70％、Sb0.3－20％其余为Bi。
文档编号C22C12/00GK1472764SQ0314729
公开日2004年2月4日 申请日期2003年7月11日 优先权日2002年7月11日
发明者岩本美城, 井川直孝, 猿渡利章, 田中嘉明, 孝, 明, 章 申请人:内桥艾斯泰克股份有限公司