专利名称：大应变冷弯管用钢板及其制造方法
技术领域：
本发明属于钢板制造技术领域，具体是指一种大应变冷弯管用钢板及其制造方法。
背景技术：
随着石油、天然气资源的逐步枯竭，世界油气输送管线建设逐步向高寒、深海、沙漠、地震等地质灾害复杂、环境恶劣的地区发展。通过地震多发区和地质灾害区的油气输送管线需要采用基于应变设计的方法，因而抗大变形高钢级管线钢成为高性能管线钢的另一个发展方向。弯管是油气长距离输送管道的重要组成部分，是长输管线的枢纽和转向阀。在长输管线的施工建设中，根据地形的变化，常需要改变管道的行进方向，因而需要大量弯管。 此外，弯管还可以缓冲地层迁移、地震以及外界环境温度变化等施加在管道直管上的拉、压应力和扭矩作用，因此，弯管是管线中性能要求较为苛刻的重要连接构件。在已建成运行的长输管线中，与弯管有关的管线失效事故在整个管线事故中占有相当高的比例，弯管的综合质量是制约管线安全平稳运行的关键。当长输管道通过地震、泥石流、滑坡带等应变设计地区时，需要采用抗大变形的管线钢和弯管。一般情况下，弯管用钢约占长输管线整体用钢量的5%左右，因此，高钢级抗大变形弯管用钢具有较大的市场需求。在本发明之前，申请号为200910063905. 2的中国专利，公开了名称为低裂纹敏感性高韧性X120管线钢及其制造方法的中国发明专利，该钢的成份为C :0. 07 0. 08、 Si 彡 0. 50、Mn :1. 5 1. 7、P 彡 0. 018、S 彡 0. 0020、Ti :0. 01 0. 020、Nb :0. 04 0. 11、 V 彡 0. 08、B 彡 0. 003、Als :0. 01 0. 04、Mo :0. 1 0. 40、Ni :0. 3 0. 50、Cu 彡 0. 40、 Cr彡0. 30，余量为！^及不可避免的夹杂，并要求满足(l)Cu+Cr+Ni+Mo彡1. 4，(2) Pcm = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B ^ 0. 23。该钢具有良好的抗裂纹敏感性、 高强度的优点，适宜于大规模工业生产，但它含碳量过高，钢的韧性不适宜用于抗大应变冷弯管用钢，而且它含贵重合金Mo元素，成本较高。申请号为CN20091006M38. 1的中国专利，公开了名称为“一种抗拉强度570ΜΙ^级弯管用钢板及其生产方法的中国发明专利，提供了一种适应于石油天然气管道工程Χ65级直缝埋弧焊热煨弯管所需的抗拉强度> 570MPa和韧性-20°C AKV ^ 170J的热轧钢板及生产方法。该钢的化学成分及重量百分比为C 0. 04 0. 10，Si 0. 10 0. 30，Mn :1. 40 1. 60，P 彡 0. 018，S 彡 0. 004，Ti :0. 005 0. 030，Nb :0. 020 0. 039，V :0. 02 0. 06，Mo 0. 080 0. 148，Ni 0. 10 0. 25，Al :0. 021 0. 060，其余为Fe及不可避免的夹杂；制造方法为冶炼并连铸、采用控轧控冷粗轧结束温度为1020 1120°C ；精轧且终轧温度为 760 ；采用层流冷却；卷取温度为573 650°C ；横切且矫直机的平整量彡0.6%o 其解决现存在的直缝埋弧焊热煨弯管特别是弯曲段强度达不到X65级的水平及韧性波动的问题。但是该钢成分上采用贵重合金Mo-Ni-Nb复合，成本较高；制造工艺上采用铸坯冶炼+热连轧+卷取+开平生产，工艺较为复杂，产品性能。
发明内容
本发明的目的是为了克服上述不足，提供一种有良好的强韧性，高耐磨性，良好的焊接性能的大应变冷弯管用钢板及其制造方法，其制造方法工艺简单，轧制成本较低，钢板合格率高，能适应大生产要求。为了达到上述目的，本发明的大应变冷弯管用钢板，它的各化学成分及其重量百分比为C :0. 025 0. 065、Si :0. 10 0. 40、Mn :1. 75 1. 95、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、 Cu 0. 10 0. 30、Cr :0. 15 0. 35、Ni :0. 10 0. 25、Nb :0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti 0. 005 0. 030、Al :0. 01 0. 06，余量为Fe及不可避免的夹杂；其中Nb+V+Ti彡 0. 12 ；Ni/Cu 彡 0. 6 ；Pcm = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B 彡 0· 21。优选的，该钢板的各化学成分及其重量百分比为C :0. 045 0. 055、Si :0. 10 0. 40、Mn 1. 80 1. 90、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、Cu :0. 15 0. 25、Cr :0. 20 0. 30、Ni 0. 10 0. 25、Nb 0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti :0. 005 0. 030、Al :0. 01 0. 06，余量
为1 及不可避免的夹杂。该钢板的制造方法包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中，铸坯加热步骤中控制加热温度为1140 1250°C，有利于保证微合金化元素的充分固溶，同时防止奥氏体晶粒过分长大，从而达到改善钢材性能的目的；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率> 10%，粗轧结束温度控制为980 1080°C，粗轧总压下率彡60%，精轧时开轧温度控制为850 980°C， 终轧温度控制为770 840°C，精轧累计压下率> 65%，如此控制在未再结晶区域轧制，避免混晶的同时，使奥氏体晶粒充分细化，有利于提高钢材的强度和韧性，同时适当的终轧温度可以保证较低的开冷温度，有利于先共析铁素体的部分析出，形成两相组织；冷却步骤中，轧制完成后弛豫30 80s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为720 750°C，因为这一开冷温度有利于先共析铁素体的析出，并形成细小、均勻的双相组织，保证钢板具有低的屈强比、高的应变强化指数和良好的低温韧性，提高抗大应变能力。冷却速率控制为 20 50°C /s，终冷温度控制为400 550°C，有利于在保证钢板强度不超上限的同时，改善钢板延伸性能，同时也可获得较高均勻延伸率，提高抗大应变能力，最后空冷至室温。矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红20 40s后进行矫直。本发明大应变冷弯管用钢板的化学成分限定和其制造方法工艺控制理由及有益效果如下本发明基于低碳钢化学成分设计，C是钢中提高强度的主要元素之一，对钢的强度、延伸率、冲击韧性及屈强比影响较大，发明钢既要保证一定的强度，同时要兼顾低温韧性和焊接性能，太高的C会加重铸坯中心偏析，热连轧时变形抗力高；太低的C会导致强度不够，影响钢板性能。其C重量百分含量控制在0. 025 0. 065，优选为0. 045 0. 055。本发明中Si、Mn重量百分含量分别选择在Si :0. 10 0. 40、Mn:1.75 1.95。当 C含量在较低含量范围时，Si、Mn元素的固溶强化作用对钢的强度影响就较为明显。适量的 Si、Mn可以帮助脱氧，适量的Mn也是保证钢的淬透性能的重要元素，但是太高的Mn会增加钢的脆性和降低钢的耐腐蚀性，本发明中Mn含量优选为1. 80 1. 90。P、S是钢中非金属夹杂物的主要形成元素。非金属夹杂物在钢中的总量虽然很少， 但对钢的影响却很大。夹杂物的存在，不利于钢的韧性、延伸率和断面收缩率，而且容易引起应力集中造成疲劳裂纹，导致钢的抗疲劳性能降低，并会使构件在腐蚀介质中由夹杂物处引起腐蚀，降低钢材的耐蚀性。控制钢中P、S元素含量，降低非金属夹杂物水平，生产非金属夹杂物少的洁净钢，对于保证本发明钢的性能显得尤为重要。本发明钢的P < 0. 015、 S 彡 0. 0020。Cu是用于提高钢的耐酸性和组织稳定性元素，含量在0. 10 0. 30时有效提高钢的耐酸性能，在本发明钢中，如果含量高于0. 30则出现热轧缺陷。Cu的重量百分含量优选为 0. 15 0. 25。Nb可以显著提高钢的奥氏体再结晶温度，扩大未再结晶温度区域范围，便于实现高温控轧，同时铌还可以抑制奥氏体晶粒长大，具有显著的细晶强化和析出强化作用，但是，添加过量的Nb对本发明钢而言，会降低焊接热影响区的低温韧性，因此，将铌的重量百分含量定为0. 040 0. 050。Ti、V是强烈的碳化物和氮化物形成元素，有较高的稳定性，一定量的Ti、V也能起到提高钢种韧性、改善焊接性能的作用。但是过量的V会导致钢的韧脆转变温度提高。本发明将Ti、V元素重量百分含量控制为Ti 0. 005 0. 030，V彡0. 045。Cr的加入主要是为了提高淬透性，另外Cr还具有一定的固溶强化作用，能改善钢的耐蚀性能。但过高的Cr反而不利于加工。本发明将Cr元素重量百分含量控制为0. 15 0. ；35，优选为 0. 20 0. 30。Ni能够显著提高钢的淬透性，具有一定的固溶强化作用，并能显著提高钢的低温韧性。但是镍与钼类似，属于贵重合金元素，会增加成本。同时，过量的镍会导致钢板便面氧化铁皮富集，难于去除。所以本发明钢将Ni重量百分含量控制为0. 10 0. 25。Al是为了脱氧而加入到钢中的元素，能够显著降低钢中的氧含量。同时能够细化晶粒、固定N元素。本发明将其含量限定为0.01 0. 06，避免产生过多恶化性能的夹杂物， 提高钢的纯净度。在控制上述元素含量的前提下，同时控制本发明钢的焊接裂纹敏感性系数Pcm = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr) /20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B 彡 0. 21，能有效保证钢板具有良好的焊接性能，降低裂纹的发生几率。同时，在保证钢的性能的前提下，最大限度的降低钢种的合金元素，降低成本，对钢中的各成分进行了限制，Nb+V+Ti彡0. 12 ；Ni/Cu彡0. 6。本发明钢板在化学成分上采用中C、Si、Mn等合金元素的低碳合金钢设计，采用Cr、Ni、Nb、Cu等合金元素复合加入，利用其固溶或析出作用改善钢板强度、韧性和耐腐蚀性，制造过程中采用单张轧制，两阶段控制，轧后快速冷却，I阶段结束温度为980 1080°C, II阶段开轧温度850 980°C，II阶段终轧温度为770 840°C，轧后冷却速度不小于20 50°C /s，冷却终冷温度400 550°C ；然后空冷至室温，待钢板快冷完成后，充分反红再进行矫直，通过控轧控冷工艺生产，优化了钢板组织晶粒形态，钢的组织为先共析铁素体+贝氏体+M-A组元的多相组织，其中贝氏体的比例为50 60% ；该制造方法充分发挥先进轧制及控冷设备的优势，显著降低了钢板的生产成本，避免热连轧钢卷+开平的复杂生产工序。试验结果表明，该方法制造的钢板具有理想的先共析铁素体+贝氏体双相组织，晶粒细小，组织均勻，具有高的强韧性、低屈强比、优良的焊接性能，应变强化指数高，适合于制作冷弯管用钢。
具体实施例方式下面结合具体实施例对本发明的大应变冷弯管用钢板及其制造方法做进一步详细说明。实例1一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为C :0. 058、Si :0. 20、 Mn :1. 75、P :0. 0060、S :0. 0010、Cu :0. 15、Cr :0. 17、Ni :0. 18、Nb :0. 045、Ti :0. 010、Al 0. 020，余量为！^及不可避免的夹杂；Nb+V+Ti = 0. 055 ；Ni/Cu = 1. 2，焊接冷裂纹敏感性系数 P。m = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 18。其制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中铸坯加热步骤中控制加热温度为1140°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率> 12%，粗轧结束温度为1000°c，粗轧总压下率60%，精轧时开轧温度控制为850°C，终轧温度控制为 770°C，精轧累计压下率65% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫30s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 720°C，冷却速率为20°C /s，终冷温度控制为450°C，然后自然空冷至室温；矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红40s后进行矫直。实例2一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为:C :0. 063、Si :0. 25、Mn :1. 88、P :0. 0060、S :0. 0010、 Cu :0. 10, Cr :0. 15, Ni :0. 10, Nb :0. 040、V :0. 045, Ti :0. 010, Al :0. 040，余量为 Fe 及不可避免的夹杂；Nb+V+Ti = 0. 095 ；Ni/Cu = 1，焊接冷裂纹敏感性系数P。m = C+Si/30+(Mn+Cu +Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 18。其制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中铸坯加热步骤中控制加热温度为1160°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率> 14%，粗轧结束温度为1020°C，粗轧总压下率62%，精轧时开轧温度控制为870°C，终轧温度控制为 820°C，精轧累计压下率68% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫50s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 750°C，冷却速率为50°C /s，终冷温度控制为420°C，然后自然空冷至室温；矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红30s后进行矫直。实例3一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为:C :0. 045、Si :0. 35、Mn :1. 80、P :0. 0030、S :0. 0010、 Cu :0. 15、Cr :0. 20、Ni :0. 12、Nb :0. 046、V :0. 040、Ti :0. 015、Al :0. 060，余量为 Fe 及不可避免的夹杂；Nb+V+Ti = 0. 101 ；Ni/Cu = 0. 8，焊接冷裂纹敏感性系数Pcm = C+Si/30+(Mn+ Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 17。其制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中铸坯加热步骤中控制加热温度为1170°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率> 15%，粗轧结束温度为1040°C，粗轧总压下率65%，精轧时开轧温度控制为890°C，终轧温度控制为 800°C，精轧累计压下率70% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫60s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 730°C，冷却速率为45°C /s，终冷温度控制为400°C，然后自然空冷至室温；矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红30s后进行矫直。实例 4一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为:C :0. 065、Si :0. 40、Mn :1. 95、P :0. 015、S :0. 0008、 Cu :0. 25、Cr :0. 18、Ni :0. 20、Nb :0. 043、V :0. 035、Ti :0. 018、Al :0. 035，余量为 Fe 及不可避免的夹杂；Nb+V+Ti = 0. 096 ；Ni/Cu = 0. 8，焊接冷裂纹敏感性系数P。m = C+Si/30+(Mn+ Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 19。其制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中铸坯加热步骤中控制加热温度为1160°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率为> 14%，粗轧结束温度为1030°C，粗轧总压下率65%，精轧时开轧温度控制为910°C，终轧温度控制为 810°C，精轧累计压下率70% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫50s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 740°C，冷却速率为40°C /s，终冷温度控制为500°C，然后自然空冷至室温；矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红30s后进行矫直。实施例5一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为C :0. 025、Si :0. 10、 Mn :1. 90,P :0. 010, S :0. 0010, Cu :0. 18, Cr :0. 25,Ni :0. 25,Nb :0. 05, Ti :0. 03,Al :0. 010， 余量为狗及不可避免的夹杂；Nb+V+Ti = 0. 08 ；Ni/Cu = 1. 39，焊接冷裂纹敏感性系数Pcm =C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+ 5B = 0.15。其制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中铸坯加热步骤中控制加热温度为1250°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率为> 13%，粗轧结束温度为980°C，粗轧总压下率65%，精轧时开轧温度控制为980°C，终轧温度控制为 840°C，精轧累计压下率70% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫70s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 740°C，冷却速率为35°C /s，终冷温度控制为430°C，然后自然空冷至室温；
矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红30s后进行矫直。实施例6一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为C :0. 055、Si :0. 25、 Mn :1. 85、P :0. 009、S :0. 002、Cu :0. 22、Cr :0. 30、Ni :0. 20、Nb :0. 04、V :0. 035、Ti :0. 005、 Al :0. 045，余量为!^e及不可避免的夹杂；Nb+V+Ti = 0. 08 ；Ni/Cu = 0. 9，焊接冷裂纹敏感性系数 P。m = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr) /20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 19。其制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中铸坯加热步骤中控制加热温度为1200°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率为> 15%，粗轧结束温度为1080°C，粗轧总压下率66%，精轧时开轧温度控制为860°C，终轧温度控制为 770°C，精轧累计压下率72% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫40s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 740°C，冷却速率为45°C /s，终冷温度控制为550°C，然后自然空冷至室温；矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红20s后进行矫直。实施例7一种大应变冷弯管用钢板，其化学成分及其重量百分比为C :0. 050、Si :0. 33、 Mn :1. 90,P :0. 009, S :0. 002, Cu :0. 30, Cr :0. 35,Ni :0. 25,Nb :0. 045, V :0. 025,Ti :0. 015、 Al :0. 040，余量为！^及不可避免的夹杂；其中，Nb+V+Ti = 0. 085 ；Ni/Cu = 0. 83，焊接冷裂纹敏感性系数 P。m = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr) /20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 20。其制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中铸坯加热步骤中控制加热温度为1150°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率为> 12%，粗轧结束温度为1000°c，粗轧总压下率60%，精轧时开轧温度控制为900°C，终轧温度控制为 780°C，精轧累计压下率70% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫45s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 740°C，冷却速率为50°C /s，终冷温度控制为500°C，然后自然空冷至室温；矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红40s后进行矫直。检测述实例1 7大应变冷弯管用钢的力学性能，结果对应列入表1。表1
权利要求
1.一种大应变冷弯管用钢板，其特征在于该钢各化学成分及其重量百分比为c: 0. 025 0. 065、Si :0. 10 0. 40、Mn :1. 75 1. 95、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、Cu :0. 10 0. 30、Cr 0. 15 0. 35、Ni :0. 10 0. 25、Nb :0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti :0. 005 0. 030, Al :0. 01 0. 06，余量为!^e及不可避免的夹杂，其中，Nb+V+Ti 彡 0. 12，Ni/Cu 彡 0. 6，Pcm = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B 彡 0. 21。
2.根据权利要求1所述的大应变冷弯管用钢板，其特征在于该钢各化学成分及其重量百分比为:C :0. 045 0. 055,Si :0. 10 0. 40,Mn 1. 80 1. 90、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、 Cu 0. 15 0. 25、Cr :0. 20 0. 30、Ni :0. 10 0. 25、Nb :0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti 0. 005 0. 030、Al 0. 01 0. 06，余量为！^e及不可避免的夹杂。
3.—种权利要求1所述大应变冷弯管用钢板的制造方法，包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤，其中，铸坯加热步骤中控制加热温度为1140 1250°C ；轧制步骤中，采用4300mm宽厚板轧机轧制，粗轧时控制道次压下率为> 10%，粗轧结束温度为980 1080°C，粗轧总压下率彡60%，精轧时开轧温度控制为850 980°C，终轧温度控制为770 840°C，精轧累计压下率彡65% ；冷却步骤中，轧制完成后弛豫30 80s，然后对钢板进行加速冷却，开冷温度控制为 720 750°C，冷却速率为20 50°C /s，终冷温度控制为400 550°C，然后空冷至室温；矫直步骤中，待钢板快冷完成后，充分返红20 40s后进行矫直。
全文摘要
本发明公开了一种大应变冷弯管用钢板及其制造方法，该钢的各化学成分及其重量百分比为C0.025～0.065、Si0.10～0.40、Mn1.75～1.95、P≤0.015、S≤0.0020、Cu0.10～0.30、Cr0.15～0.35、Ni0.10～0.25、Nb0.040～0.050、V≤0.045、Ti0.005～0.030、Al0.01～0.06，余量为Fe及不可避免的夹杂；其中Nb+V+Ti≤0.12；Ni/Cu≥0.6；Pcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B≤0.21。该钢的制造方法包括铁水脱硫、转炉吹炼、真空处理、钢包炉处理、连铸、铸坯加热、轧制、冷却、矫直的步骤。实践证明，本发明钢有良好的强韧性，高耐磨性，良好的焊接性能，其制造方法工艺简单，轧制成本较低，钢板合格率高，能适应大生产要求。
文档编号C21D8/02GK102373387SQ20111034164
公开日2012年3月14日 申请日期2011年11月2日 优先权日2011年11月2日
发明者丁庆丰, 刘文斌, 张开广, 徐进桥, 洪霞, 王宪军, 童明伟, 董中波, 邹德辉, 郑琳, 郭斌, 骆海贺 申请人:武汉钢铁(集团)公司