科森合金及其制备方法

科森合金及其制备方法
【专利摘要】提供一种兼具优异的弯曲加工性和轧制垂直方向的高杨氏模量的科森合金及及其制备方法。一种科森合金，所述科森合金为含有0.8~5.0质量%的Ni和Co中的一种以上、0.2~1.5质量%的Si，余量由铜和不可避免的杂质构成的轧制材料，其中，在该轧制材料的表面，I(200)/I0(200)≥1.0；在相对于板厚度为45~55%的深度的断面，I(220)/I0(220)+I(311)/I0(311)≥1.0（此处，I(hkl)和I0(hkl)分别为通过X射线衍射对该轧制材料和铜粉末求得的(hkl)面的衍射积分强度）；任选地含有以总量计0.005~3.0质量%的Sn、Zn、Mg、Fe、Ti、Zr、Cr、Al、P、Mn和Ag中的一种以上。
【专利说明】科森合金及其制备方法

【技术领域】
[0001]本发明涉及一种科森合金(corson alloy)及其制备方法,所述科森合金具备适合作为连接器、端子、继电器、开关等的导电性弹簧材料或晶体管、集成电路(IC)等半导体设备的引线框架材料的优异的强度、弯曲加工性、耐应力松弛特性、导电性等。

【背景技术】
[0002]近年来，电气.电子零件的小型化不断升级，对用于这些零件的铜合金要求良好的强度、导电率和弯曲加工性。对应该要求，代替目前的磷青铜、黄铜之类的固溶强化型铜合金，具有高的强度和导电率的科森合金等析出强化型铜合金的需求日益增加。科森合金为在Cu基质中析出N1-S1、Co-S1、N1-Co-Si等金属间化合物的合金，兼具高强度、高导电率、良好的弯曲加工性。通常，强度与弯曲加工性为相反的性质，在科森合金中也希望在维持高强度的同时改善弯曲加工性。
[0003]此处，科森合金有以下性质，即，使弯曲轴与轧制方向为垂直直角的情况(GoodWay)的弯曲加工性比使弯曲轴与轧制方向平行的情况(Bad Way)的弯曲加工性差的性质，特别需要Good Way的弯曲加工性的改善。
[0004]近年来，作为改善科森合金的弯曲加工性的技术，提倡发展{001}〈100〉取向(Cube取向)的对策。例如，在专利文献I (日本特开2006-283059号)中，通过依次进行
(I)铸造、⑵热轧、(3)冷轧(加工度为95%以上)、(4)固溶处理、(5)冷轧(加工度为20%以下)、(6)时效处理、(7)冷轧(加工度为I~20%)、(8)短时间退火的工序，将Cube取向的面积率控制在50%以上，改善弯曲加工性。
[0005]在专利文献2 (日本特开2010-275622号)中，通过依次进行(I)铸造、(2)热轧(在从950°C起将温度下降至400°C的同时进行)、(3)冷轧(加工度为50%以上)、(4)中间退火(45(T600°C，将导电率调节至1.5倍以上，将硬度调节至0.8倍以下)、(5)冷轧(加工度为70%以上)、(6)固溶处理、(7)冷轧(加工度为0-50%)、⑶时效处理，将(200)(与{001}同义)的X射线衍射强度控制在铜粉标准样品的X射线衍射强度以上而改善弯曲加工性。
[0006]在专利文献3 (日本特开2011-17072号)中，在将Cube取向的面积率控制在5^60%的同时，将Brass取向和Copper取向的面积率均控制在20%以下，改善弯曲加工性。作为所用的制备方法，在依次进行(I)铸造、(2)热轧、(3)冷轧(加工度为85、9%)、(4)热处理(300^7000C，5分钟~20小时)、(5)冷轧(加工度为5~35%)、(6)固溶处理(升温速度为2~50°C /秒)、(7)时效处理、⑶冷轧(加工度为2~30%)、(9)调质退火的工序的情况下可得到最良好的弯曲性。
[0007]在专利文献4 (日本特许第4857395号公报)中，在板厚度方向的中央部，在将Cube取向的面积率控制在10-80%的同时，将Brass取向和Copper取向的面积率均控制在20%以下，改善缺口弯曲性()，★曲K'性)。作为使得可缺口弯曲的制备方法，提倡⑴铸造、(2)热轧、(3)冷轧(30~99%)、(4)预退火(软化度为0.25~0.75，导电率为20~45%IACS)、(5)冷轧(7~50%)、(6)固溶处理、(7)时效所构成的工序。
[0008]在专利文献5 (W02011/068121公报)中，将材料的表层和深度位置上为整体的1/4的位置的Cube取向面积率分别记为WO和W4，将W0/W4控制在0.8~1.5，将WO控制在5~48%，进而将平均晶体粒径调节至12~100 μ m，由此改善180度密合弯曲性(密着曲性)和耐应力松弛性。作为所用的制备方法，提倡(I)铸造、(2)热轧(将I个道次的加工率设为30%以下且将各道次间的保持时间设为20-100秒)、(3)冷轧(加工度为90-99%)、(4)热处理(30(T700°C，10秒~5小时)、(5)冷轧(加工度为5~50%)、(6)固溶处理(80(T1000°C )、
(7)时效处理、(8)冷轧、(9)调质退火所构成的工序。
[0009]虽然并非改善弯曲性的技术，但在专利文献6 (W02011/068134公报)中，通过将朝向轧制方向的(100)面的面积率控制在30%以上，将杨氏模量调节至IlOGPa以下，将弯曲接度系数(曲汁' 于:^办係数，Factor of Bending Deflect1n)调节至105GPa以下。另外，作为所用的制备方法，提倡⑴铸造、⑵热轧(缓慢冷却)、⑶冷轧(加工度为70%以上)、⑷热处理(30(T800°C，5秒~I小时)、(5)冷轧(加工度为3飞0%)、(6)固溶处理、
(7)时效处理、⑶冷轧(加工度为50%以下)、(9)调质退火所构成的工序。
[0010]现有技术文献专利文献
专利文献1:日本特开2006-283059号专利文献2:日本特开2010-275622号专利文献3:日本特开2011-17072号专利文献4:日本特许第4857395号公报专利文献5:W02011/068121公报专利文献6:W02011/068134公报。


【发明内容】

[0011]发明所要解决的课题
本发明人针对依据以往技术发展Cube取向而改善弯曲性的科森合金，研究了加工成连接器后的弹簧特性。结果如图1示意性所示，在用作弹簧部采取与轧制方向垂直的方向(以下记为轧制垂直方向)的端面接触型端子的情况下，在弹簧接点有时会得不到足够的接触力且接触电阻增大。另外，发现该接触力的降低与轧制垂直方向的杨氏模量低有关。此处所谓的杨氏模量为在轧制垂直方向进行拉伸试验而采集应力应变曲线从而根据应力应变曲线的弹性范围的直线斜率求得的杨氏模量，而作为弯曲挠度系数求得的杨氏模量(日本伸铜协会(JACBA)技术标准“铜和铜合金板条基于悬臂梁的弯曲挠度系数测定方法”)未示出与上述接触力的相关性。以下在仅标记为“杨氏模量”的情况下指根据拉伸试验求得的杨氏模量。
[0012]因此，本发明的课题在于，提供一种具有优异的弯曲加工性，同时也具有高的轧制垂直方向的杨氏模量的科森合金及其制备方法。
[0013]解决课题的手段
本发明人通过X射线衍射法分析科森合金的晶体取向发现，对于表面和板厚度中央的断面，分别将在板面定向的晶体取向最适化，由此可得到在弯曲加工性良好的同时轧制垂直方向的杨氏模量也足够高的科森合金，另外明确了用以得到该晶体取向的制备方法。
[0014]以上述见解为基础而完成的本发明在一个方面中为一种科森合金，所述科森合金为含有0.8^5.0质量％的Ni和Co中的一种以上、0.2^1.5质量％的Si，余量由铜和不可避免的杂质构成的轧制材料，其中，在该轧制材料的表面，
I (200)/^0(200) >1.0，
在相对于板厚度为45~35%的深度的断面，
I (220)/1(1(220) + 1 (311)/1(1(311) ^ ?.0 ；
任选地含有以总量计0.005~3.0质量％的Sn、Zn、Mg、Fe、T1、Zr、Cr、Al、P、Mn和Ag中的一种以上。
[0015]此处，1_和Itltokl)分别为通过X射线衍射对该轧制材料和铜粉末求得的(hkl)面的衍射积分强度。
[0016]在本发明所涉及的科森合金的一个实施方式中，根据与轧制方向垂直的方向的拉伸试验求得的杨氏模量为106GPa以上。
[0017]在本发明所涉及的科森合金的另一个实施方式中，用作采取与轧制方向垂直的方向的端面接触型端子的原料。
[0018]本发明在另一个方面中为一种科森合金的制备方法，所述制备方法为:制备含有0.8^5.0质量％的Ni和Co中的一种以上、0.2^1.5质量％的Si，余量由铜和不可避免的杂质构成的铸块；从80(T1000°C的温度将上述铸块热轧至厚度为3~20mm ;进行加工度为90-99.8%的冷轧，将每I道次的加工度的最大值和平均值分别设为20%以下和15%以下；然后，依次进行软化度为0.20~0.80的预退火、加工度为3~50%的冷轧、70(T950°C下5~300秒的固溶处理、加工度为0~60%的冷轧、350^600 V下2~20小时的时效处理、加工度为0~50%的冷轧；其中，
所述软化度表示为:将软化度记为S，
S- ( σ 0_ σ ) / ( σ 0_ σ 950)。
[0019]此处，σ ^为预退火前的拉伸强度，σ和σ 分别为预退火后和于950°C退火后的拉伸强度。
[0020]在本发明所涉及的科森合金的制备方法的一个实施方式中，上述铸块含有以总量计 0.005~3.0 质量 % 的 Sn、Zn、Mg、Fe、T1、Zr、Cr、Al、P、Mn 和 Ag 中的一种以上。
[0021 ] 本发明在又一个方面中为一种具备本发明的科森合金的锻制铜产品。
[0022]本发明在又一个方面中为一种具备本发明的科森合金的电子设备零件。
[0023]发明的效果
根据本发明，可提供兼具优异的弯曲加工性和轧制垂直方向的高杨氏模量的科森合金及其制备方法。

【专利附图】

【附图说明】
[0024][图1]为用以说明采取轧制垂直方向的端面接触型端子的示意图。
[0025][图2]为示出在各种温度下将本发明的合金退火时的退火温度与拉伸强度的关系的图。

【具体实施方式】
[0026](N1、Co和Si的添加量)
NiXo和Si通过进行适当的时效处理而作为N1-S1、Co-S1、N1-Co-Si等金属间化合物析出。因该析出物的作用而提高强度，由于通过析出使固溶于Cu基质中的N1、Co和Si减少，所以提高导电率。但是，若Ni与Co的总量低于0.8质量％或Si低于0.2质量％,则得不到所希望的强度；反之,若Ni与Co的总量超过5.0质量％或若Si超过1.5质量％,则弯曲加工性显著变差。因此，在本发明所涉及的科森合金中，将Ni和Co中的一种以上的添加量设为0.8^5.0质量％，将Si的添加量设为0.2^1.5质量％。Ni和Co中的一种以上的添加量更优选1.0~4.0质量％，Si的添加量更优选0.25~0.90质量％。
[0027](其它的添加元素)
Sn、Zn、Mg、Fe、T1、Zr、Cr、Al、P、Mn、Ag有助于强度上升。此外，Zn对镀Sn的耐热剥离性的提高有效，Mg对应力松弛特性的提高有效，Zr, Cr,Mn对热加工性的提高有效。以总量计，若Sn、Zn、Mg、Fe、T1、Zr、Cr、Al、P、Mn、Ag低于0.005质量％，则得不到上述效果；若超过3.0质量％，则弯曲加工性显著降低。因此，在本发明所涉及的科森合金中，以总量计，优选含有0.005^3.0质量％的这些元素，更优选含有0.01~2.5质量％。
[0028](杨氏模量)
在弹簧部与轧制方向垂直的端面接触型端子中，为了在弹簧接点处得到足够的接触力，优选将轧制垂直方向的杨氏模量调节至106GPa以上，更优选调节至IllGPa以上。
[0029]虽然从接触力的方面出发不限制杨氏模量的上限值，但本发明的科森合金的杨氏模量典型地为130GPa以下，更典型地为120GPa以下。
[0030]需说明的是，虽然在上述专利文献4、5中也评价了发明合金的杨氏模量，但文献4的杨氏模量为与轧制方向平行地测定的弯曲挠度系数；另外，虽然在文献5中通过拉伸试验求得杨氏模量，但该拉伸试验与轧制方向平行地进行。
[0031](晶体取向)
在本发明中，通过X射线衍射法，对轧制材料样品的板面进行Θ/2Θ测定，测定规定取向(hkl)面的衍射峰的积分强度(I(hkl))。与此同时，作为无规取向样品，对铜粉也测定(hkl)面的衍射峰的积分强度(Ι_υ)。然后，使用1_/%_的值，评价轧制材料样品的板面的(hkl)面的发展度。
[0032]为了得到良好的弯曲加工性，调节轧制材料的表面的
I (200)/1(1(200)。I (200)/1(1(200)越高，可称为Cube取向越为发展。若将I_)/IQ(_控制在1.0以上、优选2.0以上、进一步优选3.0以上，则弯曲加工性提高。
[0033]虽然从改善弯曲加工性的方面出发不限制的上限值，但本发明的科森合金的典型地为10.0以下。
[0034]在提高I(2(I(I)/IQ(2(I(I) (Cube取向)而改善弯曲加工性的以往的科森合金的情况下，轧制垂直方向的杨氏模量不足106GPa。为了提高该杨氏模量，调节板厚度中央部的晶体取向。此处，板厚度中央部的晶体取向通过如下测定:从样品的一个表面通过蚀刻、机械研磨等而在厚度方向切削样品，从而露出板厚度中央部的断面，对该断面进行X射线衍射。板厚度中央部指相对于板厚度为45飞5%的位置。
[0035]在板厚度中央部，若将与I(311)/Ick311)的总和控制在1.0以上、优选2.0以上，则轧制垂直方向的杨氏模量变为106GPa以上。
[0036]虽然从提高轧制垂直方向的杨氏模量的方面出发不限制板厚度中央部的1(_/10(220)与Ι(311)/Ιο(311)的总和的上限值，但本发明的科森合金的该总和值典型地为10.0以下。
[0037](制备方法)
在科森合金的一般制备工序中，首先用熔炉将电解铜、N1、Co、Si等原料熔化，得到所希望的组成的熔融液。然后，将该熔融液铸造成铸块。然后，按照热轧、冷轧、固溶处理、时效处理的顺序加工成具有所希望的厚度和特性的条或箔。在热处理后，为了除去在热处理时生成的表面氧化膜，可进行表面的酸洗、研磨等。另外，为了提高强度，可在固溶处理与时效之间、时效后进行冷轧。
[0038]在本发明中，为了得到上述晶体取向，在固溶处理之前进行热处理(以下也称为预退火)和较低加工度的冷轧(以下也称为轻轧制)，进而调节热轧与预退火前之间的冷轧的条件。
[0039]进行预退火的目的是为了在通过热轧后的冷轧形成的轧制组织中部分地生成再结晶晶粒。轧制组织中的再结晶晶粒的比例有最适值，过少或过多均得不到上述晶体取向。最适比例的再结晶晶粒通过调节预退火条件使以下定义的软化度S为0.20-0.80、更优选0.25~0.75而得到。
[0040]在图2中例示出在各种温度下将本发明所涉及的合金退火时的退火温度与拉伸强度的关系。将安装有热电偶的样品插入1000°c的管状炉中，当通过热电偶测定的样品温度到达规定温度时，将样品从炉中取出并进行水冷，测定拉伸强度。在样品到达温度为50(T70(TC之间，再结晶进行，拉伸强度急剧降低。高温侧的拉伸强度的缓慢降低源于再结晶晶粒的生长。
[0041]用下式定义预退火中的软化度S。
[0042]S=( σ 0~ σ )/( σ 0~ σ 95(|)
此处，Oci为退火前的拉伸强度，σ和Q95tl分别为预退火后和于950°C退火后的拉伸强度。若于950°C将本发明所涉及的合金退火，则稳定地进行完全再结晶，所以采用950°C的温度作为用以获知再结晶后的拉伸强度的基准温度。
[0043]若软化度在0.2^0.8的范围之外，则使得轧制材料表面的低于1.0。预退火的温度和时间没有特殊限制，重要的是将S调节至上述范围。通常，在使用连续退火炉的情况下以40(T750°C的炉温在5秒钟~10分钟的范围内进行，在使用间歇退火炉的情况下以35(T600°C的炉温在30分钟~20小时的范围内进行。
[0044]需说明的是，预退火条件的设定可通过以下步骤进行。
[0045](I)测定预退火前的材料的拉伸强度(σ。)；
(2)将预退火前的材料于950°C退火。具体而言，将安装有热电偶的材料插入1000°C的管状炉中，当用热电偶测定的样品温度到达950°C时，将样品从炉中取出并进行水冷；
(3)求得上述950°C退火后的材料的拉伸强度(O95tl)；
(4)例如，在σ0为800MPa、σ 950为300MPa的情况下，与软化度0.20和0.80相当的拉伸强度分别为700MPa和400MPa ；
(5)以使退火后的拉伸强度变为40(T700MPa的方式，求得预退火的条件。
[0046]上述预退火之后，在固溶处理之前，进行加工度为3~50%、更优选7~50%的轻轧制。加工度R(%)用下式定义。
[0047]R=(t0-t)/t0X 100 (t0:轧制前的板厚度，t:轧制后的板厚度)
若加工度在3飞0%的范围之外，则使得轧制材料表面的低于1.0。
[0048]除上述预退火和轻轧制的实施以外，通过调节热轧与预退火之间的冷轧的条件，
可赋予在表面I_/1_ ^l-O且在板厚度中央部Ι(22(ι)/Ιο(22(ι)+Ι(311)/Ιο(311)≥1.0的晶体取向的特征。
[0049]在该冷轧中，将材料在一对轧辊间反复通过，加工成目标板厚度。该冷轧中的总加工度和每I道次的加工度对晶体取向造成影响。此处，总加工度R指通常所说的加工度，可用与上述R相同的公式定义。另外，每I道次的加工度r(%)为通过I次轧辊时的板厚度减少率，可用F(Ttl-T)/TtlX 100 (Ttl:轧辊通过前的厚度，T:轧辊通过后的厚度)提供。
[0050]将总加工度R设为90-99.8%。若R低于90%，则表面的I_)/IQ(_低于1.0。若R超过99.8%，则有在轧制材料的边缘等产生裂缝，轧制中的材料破裂的情况。更优选的加工度为95~99%。
[0051]对于每I道次的加工度r，将所有道次中的最大值(rmax)设为20%以下，将所有道次的平均值(raJ设为15%以下。若不符合该条件，则使得板厚度中央部Ι_/Ιο_+Ι_/Ick311)低于1.0。对于的下限值而言，虽然从晶体取向的方面出发无限制，但若r.变小，则轧制耗时，生产效率降低，所以优选使rave为10%以上。
[0052]若将本发明合金的制备方法按照工序的顺序列出，则如下所示:
(1)铸块的铸造(厚度为2(T300mm)
(2)热轧(温度为800-1000?，至厚度为:T20mm)
(3)冷轧(R=90"99.8%，rmax ( 20%, rave ( 15%)
(4)预退火(软化度:S=0.20~0.80)
(5)轻轧制(加工度为3~50%)
(6)固溶处理(700^9500C T 5~300 秒)
(J)冷轧(加工度为0~60%)
(8)时效处理(350^6000C T 2~20小时)
(9)冷轧(加工度为0-50%)
(10)去应变退火(300^7000CT5秒~10小时)。
[0053]冷轧(7)和(9)是为了高强度化而任选进行的工序。但是，随着轧制加工度的增加，在强度增加的另一方面，表面的有减小的倾向。若冷轧⑵和(9)中各自的加工度超过上述上限值，则使得表面的boco/Iw)低于1.0，弯曲加工性变差。
[0054]去应变退火(10)是在进行冷轧(9)的情况下为了恢复因该冷轧降低的弹簧临界值等而任选进行的工序。无论有无去应变退火(10)，通过控制晶体取向可得到良好的弯曲加工性与轧制垂直方向的高杨氏模量并存的本发明效果。去应变退火(10)可进行或不进行。
[0055]需说明的是，对于工序(2)、(6)和(8)，只要选择科森合金的一般制备条件即可。
[0056]本发明的科森合金可加工成各种锻制铜产品(例如板、条和箔)，此外，本发明的科森合金可用于引线框架、连接器、管脚、端子、继电器、开关、二次电池用箔材等电子设备零件等。特别是适合作为实施苛刻的Good Way弯曲加工的零件和弹簧部采取轧制垂直方向而以端面接触得到电接点的零件(参照图1)。此处所谓的垂直方向指轧制方向与弹簧部方向所成的角度为60-120度的情况。若该角度为70-110度，则更可发挥发明的效果；若为80-100度，则可更好地发挥发明的效果。
实施例
[0057]以下将本发明的实施例与比较例一同示出，但这些实施例是为了更好地理解本发明及其优点而提供，并非意在限定发明。
[0058](实施例1)
将含有N1:2.6质量％、S1:0.58质量％、Sn:0.5质量％和Zn:0.4质量％且余量由铜和不可避免的杂质构成的合金作为实验材料，研究预退火条件、轻轧制条件和预退火前的轧制条件与晶体取向的关系，以及晶体取向对制品的弯曲性和机械特性造成的影响。
[0059]通过高频熔炉在氩气氛中使用内径为60mm、深度为200mm的石墨坩埚熔化2.5kg的电解铜。以得到上述合金组成的方式添加合金元素，将熔融液温度调节至1300°C后，浇铸于铸铁制铸模中，制备厚度为30mm、宽度为60mm、长度为120mm的铸块。将该铸块按以下工序的顺序加工，制备板厚度为0.15mm的制品样品。
[0060](I)热轧:将于950°C加热3小时的铸块轧制至规定的厚度。轧制后的材料立即进行水冷。
[0061](2)研磨:用研磨机除去在热轧中生成的氧化皮膜。将研磨量设为每一面0.5_。
[0062](3)冷轧:以各种总加工度(R)和每I道次的加工度(r)冷轧至规定的厚度。
[0063](4)预退火:将样品插入于调节至规定温度的电炉中，保持规定时间后，将样品放入至水槽中进行冷却。
[0064](5)轻轧制:以各种轧制加工度进行冷轧至厚度为0.25mm。
[0065](6)固溶处理:将样品插入调节至800°C的电炉中，保持10秒钟后，将样品放入水槽中进行冷却。固溶处理后的晶体粒径约为10 μ m。
[0066](7)时效处理:使用电炉于450°C在Ar气氛中加热5小时。
[0067](8)冷轧:以20%的加工度从0.25mm冷轧至0.20_。
[0068](9)去应变退火:将样品插入调节至400°C的电炉中，保持10秒钟后，将样品放置于大气中进行冷却。
[0069]对于预退火后的样品和制品样品(在该情况下，去应变退火完成)，进行以下评价。
[0070](预退火的软化度评价)
对于预退火前和预退火后的样品，使用拉伸试验机依据JIS Z 2241与轧制方向平行地测定拉伸强度，将各自的值记为Otl和σ。另外，按照上述程序(插入1000°C的炉中，当样品到达950°C时进行水冷)制备950°C退火样品，同样地与轧制方向平行地测定拉伸强度，从而求得ο 950。根据σ。、σ、σ 95(|，求得软化度S。
[0071]S=( σ 0-σ )/( σ 0-σ 95(|)
需说明的是，将拉伸试验片设为JIS Z 2201所规定的13B号试验片。
[0072](制品的X射线衍射)
对制品样品的表面测定(200)面的X射线衍射积分强度。
[0073]接着，作为用以分析板厚度中央部的晶体取向的样品，通过使用氯化铁溶液的蚀刻从一个表面起除去至板厚度中央部。加工后的样品的厚度相对于原来的板厚度为45飞5%的范围。对于通过该蚀刻露出的断面，测定(220)面和(311)面的X射线衍射积分强度。
[0074]进而，对于铜粉末(关东化学株式会社制，铜(粉末)，2N5，> 99.5%，325筛目)，测定(200)面、(220)面和(311)面的X射线衍射积分强度。
[0075]X射线衍射装置使用Rigaku Inc.((株)1J力'夕)制RINT2500，通过Cu管球在25kV的管电压、20mA的管电流下进行测定。
[0076](制品的拉伸试验)
采取JIS Z 2201所规定的13B号试验片，使拉伸方向与轧制方向平行，依据JIS Z2241与轧制方向平行地进行拉伸试验，求得拉伸强度。
[0077](制品的弯曲试验)
设想更苛刻的弯曲加工 ，并非进行W弯曲等90度弯曲试验，而进行180度弯曲试验。
[0078]采取宽度为10mm、长度为30mm以上的条形样品，使其长度方向与轧制方向平行。依据JIS Z 2248的挤压弯曲法，将内侧半径记为S，在Good Way方向(弯曲轴与轧制方向垂直)上进行180度弯曲试验。通过机械研磨和抛光研磨将弯曲断面加工成镜面，通过光学显微镜观察裂缝的有无。准备用于进行S为0.05,0.10,0.15,0.20,0.25,0.30,0.40,0.50、0.60,0.80、1.0mm的弯曲的试验夹具，求得不产生裂缝的最小的S (Smin)。将Smin除以板厚度(d)所得的值(Smin/d)作为弯曲加工性的指标。若Smin/d为1.0以下，则判断得到良好的Good Way弯曲加工性。
[0079](制品的杨氏模量)
采取JIS Z 2201所规定的13B号试验片，使拉伸方向与轧制方向垂直，进行拉伸试验。根据得到的应力应变曲线，求得弹性范围的直线部分的斜率，将该值作为杨氏模量。
[0080]将评价结果示出于表1和2中。
[0081][表 I]

【权利要求】
1.一种科森合金，所述科森合金为含有0.8^5.0质量％的Ni和Co中的一种以上、0.2~1.5质量％的Si，余量由铜和不可避免的杂质构成的轧制材料，其中，在所述轧制材料的表面，
I (200)/^0(200) >1.0， 在相对于板厚度为45飞5%的深度的断面，
I (220)/1(1(220) + 1 (311)/1(1(311) ^ I.?， 此处，I(hkl)和Itlfckl)分别为通过X射线衍射对所述轧制材料和铜粉末求得的(hkl)面的衍射积分强度； 任选地含有以总量计0.005~3.0质量％的Sn、Zn、Mg、Fe、T1、Zr、Cr、Al、P、Mn和Ag中的一种以上。
2.权利要求1的科森合金，其中，根据与轧制方向垂直的方向的拉伸试验求得的杨氏模量为106GPa以上。
3.权利要求1或2的科森合金，所述科森合金用作采取与轧制方向垂直的方向的端面接触型端子的原料。
4.一种科森合金的制备方法,所述制备方法为:制备含有0.8~5.0质量％的Ni和Co中的一种以上、0.2^1.5质量％的Si，余量由铜和不可避免的杂质构成的铸块，从80(T1000°C的温度将所述铸块热轧至厚度为3~20_，将每I道次的加工度的最大值和平均值分别设为20%以下和15%以下而进 加工度为90-99.8%的冷轧，然后，依次进行软化度为0.20、.80的预退火、加工度为3~50%的冷轧、70(T950°C下5~300秒的固溶处理、加工度为0~60%的冷轧、35(T600°C下2~20小时的时效处理、加工度为0~50%的冷轧；其中， 将软化度记为S，所述软化度如下表示:
S- ( σ 0_ σ ) / ( σ 0_ σ 950)， 此处，σ ^为预退火前的拉伸强度，ο和σ 95(|分别为预退火后和于950°C退火后的拉伸强度。
5.权利要求4的科森合金的制备方法，其中，所述铸块含有以总量计0.005~3.0质量％的 Sn、Zn、Mg、Fe、T1、Zr、Cr、Al、P、Mn 和 Ag 中的一种以上。
6.一种锻制铜产品，所述锻制铜产品具备权利要求广3中任一项的科森合金。
7.一种电子设备零件，所述电子设备零件具备权利要求广3中任一项的科森合金。
【文档编号】C22C9/04GK104185688SQ201380017166
【公开日】2014年12月3日 申请日期:2013年1月23日 优先权日:2012年3月26日
【发明者】波多野隆绍 申请人:Jx日矿日石金属株式会社