一种浮式LNG管线用X70Q热轧厚板及其生产方法与流程

本发明属于低碳低合金钢领域，尤其涉及一种海洋天然气开采、输运浮式LNG项目管线用厚度≥31mm的X70Q热轧厚板及其生产方法。
背景技术：
：随着世界对石油和天然气需求量日益增加及陆上油气资源的逐渐枯竭；新兴油气资源的开采目标逐渐向海洋转移。近年来，各国对海底资源的勘探和开采愈加重视，相应的海底油气开采、输运项目和设施的建设大幅增加，对相应管线用钢板、钢管的需求日益增大。LNG(LiquefiedNaturalGas)指液化天然气，浮式LNG项目是海洋天然气工程中一种新型的海上气田开发项目，集海上天然气的净化、液化、储存、再气化、装卸和外输为一体，具有建设周期短、便于迁移和可重复使用及对环境影响小等优点，是未来海上油气项目建设的一个重要领域。浮式LNG项目所用管线钢一般为调质态产品，厚度相对较大，除了要求钢板保证相应的强度外还需具有良好的低温韧性、耐腐蚀性、焊接性等，兼具组织性能稳定、内应力低等特点。浮式LNG项目管线用厚度≥31mm的X70Q钢板要求屈服强度500-605MPa，抗拉强度570-760MPa，屈强比≤0.90，-30℃下平均冲击功≥150J，-20℃下DWTT平均韧性剪切面积≥85％。一般来说，管线钢的厚度越大其晶粒细化和微观组织均匀性控制越困难，造成DWTT性能显著恶化，因此，大壁厚(厚度超过30mm)管线钢的DWTT性能控制一直是管线钢生产应用的重大难题，严重影响了相应油气管道输送项目的建设。同时，浮式LNG项目管线一般为调质态产品，而在油气管道中通常热煨弯管和管件为调质态产品，但不保证DWTT性能；还有，各国浮式LNG项目的建设正处于起步阶段，对浮式LNG管线用钢的研究不足，在大壁厚浮式LNG管线用钢方面的研发几近空白。《一种低温酸性环境用L485Q(X70Q)级管线钢管及其制造方法》(CN102235554A)，公开了一种管线钢管，其化学成分重量百分比为C：0.11％～0.17％、Si：0.17％～0.37％、Mn：0.35％～0.65％、P≤0.015％、S≤0.006％、Cu≤0.25％、Ni≤0.20％、V：0.04％～0.09％、Cr：0.40％～0.70％、Al：0.02％～0.05％、N≤0.008％、H≤0.0002％；其不足之处在于，其C含量较高，-20℃冲击韧性均值仅达到100J左右且钢管为无缝管，不保证DWTT性能；钢管须经防腐涂层处理才能达到抗腐蚀要求，不适宜作为浮式LNG钢管的原料。《一种调质型管线钢板及其生产方法》(CN103266287A)，公开了的管线钢的化学成分重量百分比为C：0.08％～0.12％、Si：0.20％～0.40％、Mn：1.10％～1.60％、P≤0.008％、S≤0.002％、Ti：0.010％～0.030％、Al：0.020％～0.055％、Ni：0.20％～0.50％、Mo：0.20％～0.50％、V：0.03％～0.06％、Nb：0.02％～0.05％、Cr：0.20％～0.50％，其不足之处在于，管线钢贵重合金含量较多，并且未介绍钢板DWTT性能，且未涉及调质工艺。《一种管线用低温落锤性能优异的高强度热轧钢带的生产方法》(KR20060028967(A))，公开了一种热轧管线钢，虽然-20℃下具有良好的DWTT性能，但其钢板厚度小于15mm，无法满足浮式LNG厚壁X70Q的要求，且成分中含有Ni：0.20％～0.30％、Mo：0.20％～0.30％等较多的贵重元素。此外，文献《热处理对X80管线钢组织性能影响的研究》、《不同调质热处理X80钢厚板的组织与性能》所涉及的钢板主要用于制作弯管和管件，侧重介绍热处理工艺与组织、性能的关系，且在成分及工艺方面与本发明有明显差异。技术实现要素：本发明的目的在于克服上述问题和不足而提供一种海洋天然气浮式LNG项目管线用韧性良好的X70Q热轧厚板及其生产方法，工艺灵活，便于实施，所生产的热轧厚板的残余应力小，组织带状和成分偏析低，服役条件下微观组织结构和性能稳定，安全性、耐用性更为优异，钢板满足浮式LNG工程要求。本发明目的是这样实现的：一种浮式LNG管线用X70Q热轧厚板，其特征在于，该钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.040％～0.075％、Si：0.16％～0.29％、Mn：1.50％～1.75％、P≤0.015％、S≤0.002％、Nb：0.03％～0.05％、Ti：0.021％～0.039％、V：0.07％～0.09％、Als：0.021％～0.039％，N：0.003％～0.006％、Ti/N：3.42～6.95、Mo：0～0.14％、Ni：0.10％～0.19％、Cu：0.10％～0.19％、Cr＜0.15％、(Mo+Ni+Cu)：0.25％～0.40％，余量为铁和不可避免的杂质；所述浮式LNG管线用X70Q热轧厚板的CEIIW控制在0.37％～0.41％、CEPcm控制在0.16％～0.19％，其中CEIIW＝C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5，CEPcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。本发明成分设计理由：C是最为廉价有效的强化元素，可以提高淬透性，起到固溶强化和沉淀强化作用，因此，碳含量不宜过低；但是，碳含量的增加对材料韧性和焊接性不利，本发明设定碳控制范围为0.04％～0.075％。Si可以起到强化作用，但其含量过高会使钢的塑性和韧性降低，对本发明而言，其最佳范围是0.16％～0.29％。Mn可以起到固溶强化作用，还能增加奥氏体稳定性，对提高淬透性也有利，但是，锰含量过高易诱发偏析，恶化韧性和耐腐蚀性，因此本发明认为将Mn含量控制在1.50％～1.75％较为适宜。Nb、V、Ti在加热过程中可以抑制奥氏体晶粒长大，细化相变组织；同时还能形成C、N化物沉淀，起到析出强化作用。本发明充分利用了Nb、Ti、V的细晶和析出强化作用，使钢板在热处理后具有良好的综合性能；但其含量过高一方面会造成合金成本增加，另一方面对焊接性产生不良影响，因此，本发明控制Nb：0.03％～0.05％、Ti：0.021％～0.039％、V：0.07％～0.09％。Al是有效的脱氧元素，但Al含量过高会使钢中的夹杂物增加，影响焊接性，因此，Als的含量控制在0.021％～0.039％为宜。N可以与Ti、Nb结合形成较高熔点的析出物，对抑制板坯加热和钢板热处理时晶粒长大发挥明显作用，因此，钢中存在一定的N对性能有利，但含量过高会恶化母材和焊接热影响区的韧性，其含量控制在0.003％～0.006％为宜；Ti/N：3.42～6.95可有效控制钢中游离N含量，充分发挥N的有益效果。Mo可以明显提高奥氏体稳定性和淬透性，增加钢板厚度方向冷却均匀性，促进中低温转变组织形成，但是，钼含量过高不但会增加成本，还对材料焊接性有不利影响，因此，应控制其含量为0～0.14％。Ni、Cu可以起到固溶强化作用，是奥氏体稳定元素，可以提高淬透性，还能够改善钢的耐腐蚀性能；但Ni价格较高、Cu含量过高会使韧性恶化，因此，本发明将Ni含量控制在0.10％～0.19％、Cu含量控制在0.10％～0.19％。Cr有很强的固溶强化作用，还可以有效提高组织稳定性，但Cr含量过高会影响焊接性和韧性，所以，Cr含量不超过0.15％为宜。本发明的CEIIW控制在0.37％～0.41％、CEPcm控制在0.16％～0.19％可以保证钢板获得高强度、高韧性的同时具有适宜的可焊性和耐腐蚀性。一种浮式LNG管线用X70Q热轧厚板的生产方法，包括冶炼、炉外精炼、连铸、轧制、冷却及热处理，精炼过程必须进行真空脱气、Ca和微Ti处理，控制(O+N+H)≤80ppm，有效降低钢中有害元素含量并控制夹杂物组成及形态；连铸坯经清理后加热，坯料加热温度1160～1200℃，加热过程分为预热段、加热段和均热段，总加热时间1.2～1.6min/mm，其中，均热段时间不少于30min。分段加热方式有利于降低连铸坯表面和厚度中心温差，改善组织均匀性，减少加热缺陷；加热温度和保温时间的控制能够保证合金元素充分固溶，促进成分和温度均匀化，同时，有效控制奥氏体晶粒尺寸，为最终钢板能够获得良好的强韧性匹配，提高DWTT性能奠定基础。粗轧采用横纵向轧制，粗轧温度1010～1120℃，每道次变形量≥12％，累计变形量≥54％，精轧温度770～860℃，累计变形量61％～73％。粗轧阶段对道次变形量的控制可以使奥氏体充分再结晶；累计压下量能够保证整体的晶粒细化效果；精轧阶段保证足够的累积变形量使奥氏体充分变形，增加形核位置；轧制阶段对变形温度的控制和变形量的保证使奥氏体晶粒充分细化，同时能够促进冷却后形成组织的细化，对改善大壁厚管线钢的DWTT性能发挥有益作用。轧后冷却和热处理采用在线淬火+回火或ACC+调质两种工艺。采用在线淬火+回火工艺时钢板轧后加速冷却开始温度750～790℃，冷却速度≥15℃/s，终冷温度≤350℃；回火时，回火温度450～520℃，保温1.0～3.0min/mm。采用ACC+调质工艺时钢板轧后加速冷却开始温度720～770℃，冷却速度8～18℃/s，终冷温度400～520℃，之后堆垛缓冷，缓冷冷速0.2～1.0℃/s；调质时，控制淬火温度870～930℃，保温1.0～1.4min/mm，冷却速度≥20℃/s，获得细晶、过饱和固溶组织；回火温度470～560℃，保温时间1.5～4.0min/mm。本发明的轧后冷却和热处理工艺促进了合金元素的析出强化和间隙元素的扩散，提高了屈服强度，降低了残余应力，有效控制了屈强比，使钢板组织性能稳定、内应力低；同时，控制组织中铁素体体积百分比在25％～60％，平均晶粒尺寸不超过13μm，适宜的铁素体比例和细小的晶粒尺寸可以有效改善材料的韧性，保证低温DWTT性能，成功解决了厚规格管线钢DWTT性能控制的难题，从而使钢板获得良好的综合性能。本发明的有益效果在于：(1)本发明成分设计以C、Mn为基础，充分利用Nb、Ti、V的细晶和沉淀作用提高钢板性能，并通过在钢中加入Cu、Ni元素并配以相应的生产工艺使之发挥出强化、韧化和耐腐蚀性作用，有效提高综合性能，使钢板满足浮式LNG工程要求。(2)本发明CEIIW和CEPcm适宜，保证材料具有良好的可焊性。(3)本发明轧后冷却和热处理可采用在线淬火+回火或ACC+调质两种方案，工艺灵活，便于实施。(4)本发明所述热轧厚板的残余应力小，组织带状和成分偏析低，服役条件下微观组织结构和性能稳定，安全性、耐用性更为优异。(5)本发明所述浮式LNG管线用X70Q热轧厚板的厚度规格≥31mm，横向屈服强度可达到520-580MPa，横向抗拉强度达到600-680MPa，屈强比不超过0.90，-30℃横向冲击功不低于380J，-20℃横向DWTT剪切面积不低于85％，在NACE-0284标准的B溶液中96小时腐蚀试验结果满足技术要求，适用于作为制造浮式LNG管线的原料。附图说明图1为本发明实施例2显微组织金相图。图2为本发明实施例5显微组织金相图。具体实施方式下面通过实施例对本发明作进一步的说明。本发明实施例根据技术方案的组分配比，进行冶炼、炉外精炼、连铸、轧制、冷却及热处理。本发明实施例钢的化学成分见表1。本发明实施例钢的主要轧制工艺参数见表2。本发明实施例钢的主要冷却工艺参数见表3。本发明实施例钢的主要热处理工艺参数见表4。本发明实施例钢热处理后性能见表5。本发明实施例钢热轧厚板抗HIC检验结果见表6。表1本发明实施例钢的化学成分wt％表2本发明实施例钢的主要轧制工艺参数表3本发明实施例钢的主要冷却工艺参数表4本发明实施例钢的主要热处理工艺参数表5本发明实施例钢热处理后性能注：拉伸试样为φ12.7mm圆拉伸试样。表6本发明实施例钢热轧厚板抗HIC检验结果实施例CLR，％CTR，％CSR，％检验结论1000合格2000合格3000合格4000合格5000合格6000合格注：试验溶液为NACEB溶液，腐蚀时间96小时。当前第1页1 2 3