本发明涉及高温金属结构材料
技术领域：
，具体为一种奥氏体耐热钢及其制备方法
背景技术：
：燃煤火电机组提供了我国75％以上的电力，但我国火电机组平均发电效率低，能耗高，是二氧化硫、氮化物NOx、二氧化碳及汞的主要排放源。我国政府承诺到2020年单位GDP二氧化碳排量在2005年基础上减少40～45％。采用高参数大容量火电机组是实现这一目标最直接、经济、有效的措施之一。因此，发展高参数超超临界燃煤发电技术，对我国节约能源、降低污染物和二氧化碳排放具有十分重要的战略意义和实际应用价值，600℃超超临界火电机组是目前国内已商用的先进的燃煤发电技术。高温结构材料是实现先进超超临界发电技术最重要的材料基础，服役环境要求其具有优异的高温强度、韧性、抗蒸汽氧化性能、抗烟气腐蚀性能、组织结构稳定性等。在现役的600℃超超临界火电机组中，HR3C合金广泛用于制造锅炉的末级(高温段)过热器和再热器。HR3C合金属于高等级奥氏体耐热钢，是日本住友金属公司在TP310钢的基础上通过复合添加Nb、N等合金元素研制出的一种奥氏体耐热钢。但HR3C合金在服役过程中也表现出了一些不足，即组织结构稳定性较差，合金的韧性随着服役时间的延长下降很快，影响了电站的安全运行。技术实现要素：针对现有技术中HR3C合金存在的问题，本发明提供一种奥氏体耐热钢及其制备方法，成分配比合理，高温强度高和韧性优异，加工性能和性价比好。本发明是通过以下技术方案来实现：一种奥氏体耐热钢，所述奥氏体耐热钢的成分按重量百分比计包括，Ni19-25％，Cr20-25％，Co1.0-6.0％，Mn≤1.0％，Nb0.2-0.8％，V0-0.5％，Si≤1.0％，N0.1-0.3％，C0.04-0.10％，B0.001-0.003％，Ce0-0.04％，P0.01-0.03％，余量为Fe。优选的，所述的Ni的重量百分比为19-22％。优选的，所述的Cr的重量百分比为22-25％。优选的，所述的Co的重量百分比为1.0-5.0％。优选的，所述的Mn的重量百分比为不大于0.8％。优选的，所述的Nb的重量百分比为0.2-0.6％。优选的，所述的N的重量百分比为0.15-0.25％。优选的，所述的V的重量百分比为0-0.25％，B的重量百分比为0.001-0.003％，Ce的重量百分比为0-0.02％，Si的重量百分比为不大于0.75％。一种奥氏体耐热钢的制备方法，包括以下步骤：步骤1，按重量百分比计，依照合金成分及烧损量配备原材料，并将原材料在真空环境下熔炼并浇注成合金锭；合金锭的组成成分按重量百分比计为，19-25％的Ni，20-25％的Cr，1.0-6.0％的Co，不大于1.0％的Mn，0.2-0.8％的Nb，0-0.5％的V，不大于1.0％的Si，0.1-0.3％的N，0.04-0.10％的C，0.001-0.003％的B，0-0.04％的Ce，0.01-0.03％的P，余量为Fe；步骤2，将合金锭在1150-1200℃均匀化20-30小时；步骤3，将均匀化后的合金锭在1000-1150℃进行热变形处理；步骤4，将热变形后的合金在1180-1240℃进行10-40分钟固溶热处理，然后水冷得到所述的奥氏体耐热钢。优选的，步骤4中制备得到的奥氏体耐热钢，基体为无序面心立方结构的奥氏体，主要强化相为MX、Z相和M23C6，晶粒尺寸为50-80μm，在700℃时的屈服强度大于180MPa，延伸率大于20％。与现有技术相比，本发明具有以下有益的技术效果：本发明所述的奥氏体耐热钢，通过合金中含有较高的Cr，以提高抗蒸汽氧化和抗烟气腐蚀能力；V、Nb可形成碳化物、氮化物以及碳氮化物强化相，以提高合金的高温强度；B、P、Ce可以降低晶界处碳化物的粗化速率，还可以降低晶界界面能，提高晶界结合强度，从而改善合金韧性；Co可以降低基体的层错能，也会提高合金的高温强度。合金成分的优化使得合金同时具有高强度和高韧性，以及优异的组织结构稳定性。能够适用于制造在高温、高压、超超临界水蒸汽和腐蚀性烟气环境下服役的部件，如600℃及以上超超临界火电机组锅炉的过热器和再热器。附图说明图1本发明实施例1制备的奥氏体耐热钢的组织特征。具体实施方式下面结合具体的实施例对本发明做进一步的详细说明，所述是对本发明的解释而不是限定。由于高温材料的成分、组织结构和性能密切相关，本发明通过合金的成分优化，可以在保持合金的高温强度同时，提高其冲击韧性，从而改善其服役特性。本发明得到的奥氏体耐热钢，具有高强度高韧性，基体为无序面心立方结构的奥氏体(γ)，主要强化相为MX、Z相(CrNbN)和M23C6，晶粒尺寸为50-80μm，在700℃时的屈服强度大于180MPa，延伸率大于20％。实施例1-31.合金的成分表1给出的是本发明实施例1、2、3的化学成分组成。试验用合金1#-3#是本发明实施例1、2、3的奥氏体合金，为了和商用的HR3C合金进行比较，表中也列出了HR3C的成分。表1本发明实施例1-3与比较例(HR3C)的化学成分(重量％，余量为Fe)2.合金的熔炼和热变形按重量百分比将19-25％的Ni，20-25％的Cr，1.0-6.0％的Co，≤1.0％的Mn，0.2-0.8％的Nb，0-0.5％的V，≤1.0％的Si，0.1-0.3％的N，0.04-0.10％的C，0.001-0.003％的B，0-0.04％的Ce，0.01-0.03％的P，余量为Fe，加入到真空感应炉中熔炼，浇注成合金锭。将合金锭在1150-1200℃均匀化20-30小时，然后将均匀化后的合金锭在1000-1150℃进行热变形(热锻或热轧)，总变形量60-80％，最后一道次变形量不低于20％。实施例1#-3#合金的热加工性能与HR3C相当。3.合金的热处理将热变形后的合金在1180-1240℃进行10-40分钟固溶热处理，然后水冷，得到高强度高韧性奥氏体耐热钢。4.合金的组织结构特征合金的晶粒尺寸范围为50-80μm，其典型组织特征如图1所示。MX相、M23C6和Z相为主要的强化相。5.合金的力学性能5.1拉伸性能实施例合金1#-3#的室温拉伸性能，均优于GB5310-2008标准中HR3C的指标。随着温度的升高，奥氏体耐热钢的强度会降低。在650℃和700℃，实施例合金1#-3#的抗拉强度均大大高于HR3C在600℃时的374MPa。表明实施例合金具有优异的室温和高温强度。表2实施例合金与HR3C的拉伸性能5.2冲击韧性实施例合金1#-3#在650℃热暴露500小时后，其室温冲击韧性如表3所示。实施例3#合金的冲击韧性稍低，为65J/cm2，高于HR3C的45J/cm2近50％。实施例2#合金的冲击韧性是HR3C的2倍以上。表明本发明的合金具有优异的冲击韧性。表3实施例合金与HR3C在650℃热暴露500小时后的室温冲击性能综上所述，本发明的奥氏体耐热钢与现在商用的HR3C相比，其热加工性能和成本相当，但同时具有优异的高温强度和高韧性，克服了HR3C合金的不足。本发明的奥氏体耐热钢适用于制作600℃及以上在高温、高压、超超临界水蒸汽和腐蚀烟气条件下工作的部件，如600℃及以上超超临界燃煤发电机组(A-USC)中的过热器和再热器等。实施例4-7表4给出的是本发明实施例4、5、6和7的化学成分组成。试验用合金4#-6#是本发明实施例4、5、6和7的奥氏体合金。表4本发明实施例4-7的化学成分(重量％，余量为Fe)合金NiCrMnNbSiNCBPCoVCe4#25200.10.81.00.10.040.0020.071.00.250.0155#22250.80.60.750.150.0870.0030.0145.00.5-6#19230.30.20.660.250.100.0010.016.00.30.047#20221.00.40.900.30.0460.0010.0222.0-0.02当前第1页1 2 3