本发明属于钛基合金领域，具体涉及到一种在500℃～550℃下长时(≥100小时)使用、550℃～650℃下短时(＜10小时)使用的高温钛合金棒材的制备方法。
背景技术：
：20世纪70年代，美国研制成功了近α型ti-6242s合金，其使用温度达到了540℃，该合金具有高的强度和刚度、良好的抗蠕变性能和热稳定性，被广泛应用于制作大型运输机燃气涡轮发动机的高压压气机盘。英国研制的高温钛合金imi829，其使用温度达到了550℃，采用imi829钛合金制造的rb211-535e4发动机高压压气机的后3级盘、鼓筒及后轴焊接一体结构，已经在波音757客机上获得应用。俄罗斯研制的可用于550℃的高温钛合金有bt25和bt25y，bt25在550℃的工作寿命可高达6000h，是制造航空发动机部件的理想合金；bt25y钛合金是bt25钛合金的改进型，其综合性能优于bt25；俄罗斯已将bt25及bt25y钛合金锻件、模锻件、棒材等多种产品列入гoct等相关标准，并在许多新型航空发动机上获得了广泛地应用，主要用于制作工作温度在450℃～550℃范围的航空发动机低压压气机盘、压气机盘转子和叶片等。我国研制的工作温度达到550℃高温钛合金有ti55和tc25g钛合金，两个牌号合金各具特色：ti55钛合金的热稳定性较好、热强性较佳，可用于制备发动机的机匣、叶片和盘件等，已经在发动机上获得了应用；tc25g钛合金的室温和高温拉伸强度高、热稳定性好、断裂韧性较高，适用于制备发动机叶片、轮盘和整体叶盘等，也已经在发动机上获得了应用。棒材是锻件的坯料，棒材显微组织对锻件的力学性能起决定作用。锻件的锻造工艺包括：普通α+β两相区锻造、近β锻造和β锻造等，但无论采用何种锻造工艺，受锻件锻造火次限制，棒材的组织和性能是影响锻件质量的关键因素。由于tc25g钛合金为α+β两相钛合金，β稳定元素含量高，原始β晶粒破碎或细化难度大，棒材经常出现不满足标准要求的清晰晶或半清晰晶，同时，高温锻造过程中，tc25g的变形抗力随温度降低迅速升高，高温钛合金变形抗力增大，棒材的组织均匀性无法保证，严重影响了锻件的组织均匀性和力学性能稳定性。技术实现要素：本发明的目的在于提供一种高温、高热稳定性、高断裂韧性钛合金(tc25g)棒材的制备方法，该制备方法操作方便、可控性较强，可以解决目前tc25g钛合金棒材存在的不足。采用本发明所述制备方法获得的tc25g钛合金棒材组织均匀、力学性能稳定、热稳定性较好、断裂韧性较高，可以满足不同组织类型锻件的性能要求。为了满足上述技术要求，本发明采用的技术方案是：一种tc25g钛合金棒材的制备方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：1)铸锭熔炼：原材料采用0～1级海绵钛，合金元素sn、mo、si、w以中间合金形式加入；al以中间合金加入，不足部分以纯al加入；zr以海绵zr形式加入。合金元素al、sn、zr、mo、si、w或中间合金包制成合金包，然后依次进行电极压制、电极焊接和三次真空自耗电弧炉熔炼，得到φ380mm～720mm的tc25g钛合金铸锭；或将海绵钛与合金元素al、sn、zr、mo、si、w或中间合金经混料机混合均匀，然后依次进行电极压制、电极焊接和三次真空自耗电弧炉熔炼，得到φ380mm～720mm的tc25g钛合金铸锭。2)采用电阻炉或氧化性气氛的燃气炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热至1100～1200℃，采用快锻机或水压机反复镦粗、拔长锻造1～3火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃，得到tc25g钛合金锻坯。3)采用电阻炉或氧化性气氛的燃气炉，将步骤2)所得tc25g钛合金锻坯加热至1030～1100℃，利用快锻机或水压机锻造2～4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃。4)采用电阻炉，将步骤3)所得tc25g钛合金锻坯加热至tβ-110℃～tβ-20℃，利用快锻机或水压机反复镦粗、拔长锻造3～8火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃。5)采用电阻炉，将步骤4)所得tc25g钛合金锻坯加热至tβ-110℃～tβ-30℃，利用快锻机或水压机拔长至所需尺寸，终锻温度不低于800℃。6)固溶时效处理：将步骤5)所得棒材进行双重热处理，得到成品钛合金棒材进行力学性能测试。上述步骤6)所述棒材的双重热处理制度为：第一重热处理制度为tβ-50℃～tβ-20℃条件下保温1h～6h后空冷，第二重热处理制度为500℃～620℃条件下保温2h～10h后空冷。本发明与现有技术相比具有以下优点及有益效果：1)本发明制备方法操作方便、可控性较强；2)本发明β相区锻造可以充分破碎铸锭粗大的铸态组织；3)本发明β相区多火次逐级降温锻造，既可以避免锻造加热过程中原始β晶粒的迅速长大，也可最大限度地避免合金发生不均匀变形及锻造开裂，锻造工艺可执行性好，达到了有效细化原始β晶粒的目的。4)本发明的tc25g钛合金需要在α+β两相区有充分变形，以获得均匀的显微组织，同时降低棒材的织构强度。5)采用本发明方法制备的tc25g钛合金棒材，低倍组织为模糊晶，高倍组织为双态组织。棒材的热稳定性较好，断裂韧性较佳。tc25g钛合金棒材的室温拉伸强度在1098mpa以上、屈服强度在947mpa以上、延伸率在10％以上、断面收缩率在28％以上、断裂韧性在71mpa.m1/2以上；tc25g钛合金棒材的550℃拉伸强度在790mpa以上、屈服强度在628mpa以上、延伸率在15％以上、断面收缩率在48％以上；tc25g钛合金棒材经550℃/100h试样热暴露后室温拉伸的延伸率大于10％、断面收缩率大于17％。tc25g钛合金棒材的强韧性匹配较好，力学性能达到同类合金国际先进水平。具体实施方式实施例11)铸锭熔炼：将al-mo、ti-sn、al-si、al-mo-w-ti中间合金以及海绵zr、纯al等制成合金包，然后与0级海绵钛压制成电极，经过真空等离子焊接和三次真空自耗电弧炉熔炼，得到直径为710mm的tc25g钛合金铸锭；ti钛合金铸锭各成分的重量百分比为al：6.61％，sn：1.85％，zr：3.60％，mo：4.10％，si：0.23％，w：1.0％，h：0.009％，o：0.10％，n：0.010％，余量为ti，铸锭的相转变温度tβ为990℃2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热至1150℃后，用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1100℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-20℃(970℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-60℃(930℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；，5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-30℃(960℃)，然后用水压机锻至直径300mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重处理制度为tβ-30℃(960℃)条件下保温3h后空冷，第二重热处理制度为500℃条件下保温10h后空冷。实施例21)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例1相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为540mm，铸锭的相转变温度tβ为984℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1030℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-40℃(944℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-80℃(904℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于4，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-60℃(924℃)，然后用水压机锻至直径250mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重处理，第一重热处理制度为tβ-50℃(934℃)条件下保温6h后空冷，第二重热处理制度为620℃条件下保温2h后空冷。实施例31)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例1相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为380mm，铸锭的相转变温度tβ为986℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1080℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-50℃(936℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-110℃(876℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-110℃(876℃)，然后用水压机锻至直径200mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-30℃(956℃)条件下保温1h后空冷，第二重热处理制度为550℃条件下保温8h后空冷。实施例41)铸锭熔炼：将al-mo、ti-sn、al-si、al-mo-w-ti中间合金以及海绵zr、纯al等与1级海绵钛经混料机混合均匀，然后压制成电极，经过真空等离子焊接和三次真空自耗电弧炉熔炼，得到直径为620mm的tc25g钛合金铸锭；tc25g钛合金铸锭各成分的重量百分比为al：6.40％，sn：2.23％，zr：3.81％，mo：4.10％，si：0.20％，w：0.99％，h：0.009％，o：0.14％，n：0.011％，余量为ti，铸锭的相转变温度tβ为980℃2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1060℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-50℃(930℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-80℃(900℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-70℃(910℃)，然后用水压机锻至直径250mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-40℃(940℃)条件下保温4h后空冷，第二重热处理制度为550℃条件下保温6h后空冷。实施例51)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例1相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为710mm，铸锭的相转变温度tβ为988℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1080℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-80℃(908℃)，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-80℃(908℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤5)所得锻坯加热至tβ-50℃(938℃)，然后用水压机锻至直径350mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤6)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-30℃(958℃)条件下保温2h后空冷，第二重热处理制度为580℃条件下保温6h后空冷。实施例61)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例1相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为380mm，铸锭的相转变温度tβ为983℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1050℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-50℃(933℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-60℃(923℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-30℃(953℃)，然后用水压机锻至直径200mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-40℃(943℃)条件下保温3h后空冷，第二重热处理制度为570℃条件下保温6h后空冷。实施例71)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例1相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为540mm，铸锭的相转变温度tβ为989℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1200℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1100℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-20℃(969℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-50℃(939℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-40℃(949℃)，然后用水压机锻至直径300mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重处理制度为tβ-20℃(969℃)条件下保温3h后空冷，第二重热处理制度为600℃条件下保温8h后空冷。实施例81)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例1相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为460mm，铸锭的相转变温度tβ为985℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1100℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-30℃(955℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-80℃(905℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-70℃(925℃)，然后用水压机锻至直径200mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-30℃(955℃)条件下保温2h后空冷，第二重热处理制度为550℃条件下保温10h后空冷。实施例91)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例1相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为540mm，铸锭的相转变温度tβ为984℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1070℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-20℃(964℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-60℃(924℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-50℃(934℃)，然后用水压机锻至直径200mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-30℃(954℃)条件下保温2h后空冷，第二重热处理制度为570℃条件下保温4h后空冷。实施例101)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例4相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为540mm，铸锭的相转变温度tβ为986℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2..3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1100℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-60℃(926℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-70℃(916℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-50℃(936℃)，然后用水压机锻至直径200mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-30℃(956℃)条件下保温2h后空冷，第二重热处理制度为550℃条件下保温4h后空冷。实施例111)铸锭熔炼：铸锭的制备方法与实施例4相同，不同之处是tc25g钛合金铸锭的直径为540mm，铸锭的相转变温度tβ为982℃；2)采用电阻炉，将步骤1)所得tc25g钛合金铸锭加热1150℃后，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.3，总锻比不小于4.2，终锻温度不低于900℃；3)采用电阻炉，将步骤2)所得锻坯加热至1040℃，然后用水压机反复镦粗、拔长锻造3火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于6.5，终锻温度不低于850℃；4)采用电阻炉，将步骤3)所得锻坯加热至tβ-30℃(952℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造4火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于10，终锻温度不低于800℃；然后再将锻坯加热至tβ-80℃(902℃)，利用水压机反复镦粗、拔长锻造2火次，锻坯每火次锻比不小于2.6，总锻比不小于5，终锻温度不低于800℃；5)采用电阻炉，将步骤4)所得锻坯加热至tβ-50℃(932℃)，然后用水压机锻至直径200mm棒材，终锻温度不低于800℃；6)采用电阻炉，将步骤5)所得tc25g钛合金棒材进行双重热处理，第一重热处理制度为tβ-20℃(962℃)条件下保温2h后空冷，第二重热处理制度为560℃条件下保温4h后空冷。本发明实施例制备的tc25g钛合金棒材具有较高的强度、较好的热稳定性、较佳的断裂韧性。本发明实施例制备的tc25g钛合金棒材的力学性能见表1～表3。从表中可知，采用本发明方法制备的tc25g钛合金棒材的室温拉伸强度在1098mpa以上、屈服强度在947mpa以上、延伸率在10％以上、断面收缩率在28％以上、断裂韧性在71mpa.m1/2以上；tc25g钛合金棒材的550℃拉伸强度在790mpa以上、屈服强度在628mpa以上、延伸率在15％以上、断面收缩率在48％以上；tc25g钛合金棒材经550℃/100h试样热暴露后室温拉伸的延伸率大于10％、断面收缩率大于17％。表1～表3本发明实施例制备的tc25g钛合金棒材的力学性能。表1室温拉伸性能表2550℃/100h试样热暴露后室温拉伸性能实施例σb，mpaσ0.2，mpaδ，％ψ，％11148106313.03421106102512.03931124104314.53941129105313.53751163104713.03261166102217.51771127106316.53681144103510.02591178101411.524101140102114.017111187104211.518表3550℃拉伸性能实施例σb，mpaσ0.2，mpaδ，％ψ，％181066521.572.0279567515.571.5382067518.070.5482568020.571.5585068020.072682565625.069779462916.049879067119.059982362823.0481084168422.5631187467423.564以上所述仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明做任何限制，凡是根据发明技术对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均属于本发明技术方案的保护范围。当前第1页12