水处理系统的占地面积、降低能耗低，同时提高其脱氮效率。
[0025] 上述曝气器道与鼓风机相连，对混合料进行曝气。本发明中使用罗茨鼓风机。
[0026] 上述污水处理系统中，好氧_兼氧曝气池包括：第一好氧-兼氧曝气池210,具有 所述混合料进口和第一曝气池出口；第二好氧-兼氧曝气池220,第二好氧-兼氧曝气池 220包括第二曝气池入口和曝气料出口；其中，在污水处理循环回路上，混合料入口与污水 处理装置100相连通，第一曝气池出口与第二曝气池入口相连通，曝气料出口与分离装置 300相连通。在循环回路上设置相连通的第一好氧-兼氧曝气池210和第二好氧-兼氧曝 气池220,有利于进一步去除污水中的污染物，提高污水处理装置的污水处理效率。
[0027]上述污水处理系统中，本领域技术人员可以选择好氧-兼氧曝气池的有效水深。 在一种优选的实施方式中，好氧-兼氧曝气池的有效水深为4~8m。结合本发明中污水处 理装置的特点，将好氧-兼氧池中的水深设置为上述深度，有利于使氧传递效率增大近一 倍，从而进一步降低污水处理装置的能耗。
[0028] 上述污水处理系统中，污水处理装置还包括：第一栗推流装置410,设置于第一曝 气池与第二曝气池之间的流路上；和/或第二栗推流装置420,设置在第二好氧-兼氧曝气 池220与离装置之间的流路上。
[0029] 设置第一栗推流装置410和/或第二栗推流装置420能够在上述污水处理装置中 构成水力循环系统。采用水力循环系统对污水进行稀释，能够对高浓度的C0D进行稀释，从 而有利于降低有毒有害物质对污水处理系统的冲击，且给微生物创造了稳定的生长环境， 提高污水处理的可靠性；并且有利于提高污水的循环速度，从而缩短污水处理周期，进而提 高上述污水处理装置的经济性。
[0030] 上述污水处理系统中，厌氧菌和好氧菌的供源为活性污泥，且污水处理装置100 上还设置有活性污泥进料口；分离装置300还设置有活性污泥排出口 103,且活性污泥排出 口 103与污水处理装置100上的活性污泥进料口相连通。在分离装置300上设置活性污泥 排出口 103,且活性污泥排出口 103与污水处理装置100上设置活性污泥进料口，这有利于 调节分离装置300中活性污泥的浓度，从而有利于提高污水处理的效率。
[0031] 优选地，分离装置300为浸没式膜分离装置。浸没式膜分离装置300包括底部曝 气器、膜组件和净化水出水管。净化水通过自吸式水栗被均匀的抽吸出去，这种高效的泥水 分离方法取代传统的二次沉淀池，使活性污泥中微生物絮体和较大分子有机物停留在分离 装置300中，从而使分离装置300获得较高的微生物浓度，并延长污染物的停留时间，极大 地提高了微生物对有机物的处理效率。经处理后，净化水质量较高，可以直接用于非饮用水 回用。且上述污水处理系统活性污泥排放量少，且具有较高的抗冲击能力。
[0032] 上述污水处理系统中，本领域技术人员能够选择间歇式曝气器的类型。在一种优 选地实施方式中，间歇式曝气器采用管式曝气器。采用上述曝气器具有均匀曝气，不存在曝 气死区，氧利用效率高的优点。同时曝气管间距小，通气量设计小的特点，有利于使氧气气 泡以低速均匀上升，这有利于使有机物与气泡得到充分混合，从而有利于提高微生物在低 溶氧的环境下对氧气的利用率。
[0033] 本发明另一方面还提供了一种污水处理方法，该处理方法包括以下步骤：采用上 述污水处理系统，S1，在污水处理装置100中，将污水与厌氧菌及好氧菌混合得到混合料； S2,在曝气装置200中，将混合料进行曝气处理，然后进行好氧-兼氧反应，得到曝气料，其 中，混合料的溶氧量为0. 1~0. 8mg/L ;S3,在分离装置300中，将曝气料进行好氧反应，得 到净化水和活性污泥，然后净化水和活性污泥分离。
[0034]本发明中术语"活性污泥"是指含有微生物的污泥，该微生物能够与污水中的物质 进行好氧反应或兼氧反应（硝化反应和/或反硝化反应），微生物包括但不限于细菌、真菌 和放线菌等。
[0035] 术语"C0D浓度"是指化学需氧量，是指在一定的条件下，采用一定的强氧化剂处理 水样时，所消耗的氧化剂量，它是表示水中还原性物质多少的一个指标。
[0036] 术语"B0D5浓度"是五日生物需氧量，是指在五日的生物氧化时间内，微生物分解 一定体积水中的某些可被氧化物质，特别是有机物质，所消耗的溶解氧的数量，它是反映水 中有机污染物含量的一个综合指标。
[0037] 术语"NH3 -N浓度"是指生活废水或生产废水中氨氮的含量指标。
[0038] 术语"TN浓度"是指生活废水或生产废水中总氮的含量指标。
[0039] 采用上述污水处理方法能够有效降低好氧_兼氧曝气池中混合料的溶氧量使部 分C0D和NH 3 -N在此进行好氧反应和硝化反应，形成C02、H20和N03 -N，同时混合料中的部 分N03 -N在此进行反硝化反应，形成NjPH20,由此可见在曝气池中能够同时发生好氧反应 和兼氧反应（硝化反应和/或反硝化反应）。相比于现有的污水处理装置中好氧反应和兼 氧反应分别在不同的曝气池中进行，采用本发明提供的污水处理方法有利于降低污水处理 系统的能耗，同时提尚其脱氣效率。
[0040] 采用上述处理方法对污水进行处理，具有较高的脱氮效率。在一种优选的实施方 式中，步骤S2中述混合料的溶氧量为0. 2~0. 4mg/L。将混合料的溶氧量控制在上述范围 内，有利于好氧-兼氧反应的进行，同时有利于进一步提高污水处理效率。
[0041] 上述处理方法中，本领域技术人员可以选择曝气料的浓度。在一种优选的实施方 式中，步骤S2中活性污泥的浓度为7. 0~8. Og/L。将活性污泥的浓度控制在上述范围内， 有利于提高曝气池中好氧-兼氧反应的反应速率，从而提高整个工艺的污水处理效率。
[0042] 上述处理方法中，本领域技术人员可以选择活性污泥的浓度。在一种优选的实施 方式中，步骤S3中活性污泥的浓度为8. 0~10.0 g/L。将活性污泥的浓度控制在上述范围 内，有利于提高对污水进行处理的微生物的量，从而提高曝气区对污水的处理能力，并节省 污水处理系统的体积。同时，同时高污泥浓度运行，有利于提高污水处理系统的抗冲击能 力。
[0043] 在一种优选的实施方式中，污水中C0D浓度为250~3000mg/L，B0D5浓度为100~ 1500mg/L，NH3 -N 浓度为 50 ~150mg/L，SS 浓度为 80 ~200mg/L 以及 TN 浓度为 70 ~600mg/ L。将污水中COD浓度、B0D5浓度、NH 3 -N浓度以及TN浓度控制在上述范围内，有利于进一 步提高污水的处理效率。
[0044] 优选地，当厌氧菌和好氧菌的供源为活性污泥，且污水中C0D浓度为250~ 1000mg/L，B0D5浓度为 100 ~300mg/L，NH 3 -N 浓度为 50 ~100mg/L，SS 浓度为 80 ~150mg/ L以及TN浓度为70~100mg/L时，将活性污泥与污水按重量比1 :8~10进行混合，得到混 合料；将上述污水按上述比例进行稀释，有利于降低有毒有害物质对污水处理系统的冲击， 且给微生物创造了稳定的生长环境，