燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的制作方法
【专利摘要】本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统涉及一种新型大容量的节能、低碳、清洁能源系统；用重型燃气轮机与压水堆蒸汽轮机组成联合循环系统，利用燃气轮机尾气的热量将二回路主蒸汽温度由272.8℃向上提升，随压水堆产汽量的不同和重型燃气轮机投入的台数及负荷的不同，二回路主蒸汽温度在272.8℃至630℃之间滑温运行；燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的热效率明显高于现有技术压水堆蒸汽轮机的热效率；就燃气增发的电量而言，燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的热效率也明显高于现有技术的燃气?蒸汽联合循环。
【专利说明】燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统 (-)技术领域：
[0001] 本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统设及一种新型大容量的节能、低 碳、清洁能源系统。燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的热效率明显高于现有技术压 水堆蒸汽轮机的热效率;就燃气增发的电量而言，燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统 的热效率也明显高于现有技术的燃气-蒸汽联合循环。 (二)【背景技术】：
[0002] 压水堆（Pressurized Water Reactor)使用加压轻水作冷却剂和慢化剂，且水在 堆内不沸腾的核反应堆。核燃料为低浓轴。是世界公认的大型化技术成熟，运行安全、经济 实用的核反应堆型。AP1000可W作为第S代压水堆核电站的代表性产品。
[0003] AP1000第S代核电站蒸汽发生器(steam Generator)的主要参数：
[0007]两台蒸汽发生器产生的饱和蒸汽由二回路主蒸汽系统送入汽轮机高压缸，在汽轮
[0004]
[0005]
[0006] 机高压缸膨胀做功后排汽进入2台外置式汽水分离再热器;在额定负荷条件下，外置式汽水 分离再热器把汽轮机高压缸排汽中所含的1〇%-13%的湿度减小到大约0.17%或更小；外 置式汽水分离再热器设有2级再热器，第1级采用高压缸抽汽为热源，第2级采用主蒸汽为热 源，将进入再热器的蒸汽加热到过热状态;蒸汽被加热后通过6根管道进入3台双流的汽轮 机低压缸；部分蒸汽从高压缸和低压缸抽出用于对给水和凝结水进行回热。主凝汽器对凝 结水进行除氧并将废热传到循环水系统;给水由二回路主给水累注入蒸汽发生器;汽轮机 为6级给水回热提供抽汽;高压缸的抽汽点为1号高压加热器提供抽汽，高压缸排汽向除氧 器提供抽汽，低压缸的第3、4、5、6级抽汽点分别向第3、4、5、6号低压加热器提供抽汽，5号低 压加热器和6号低压加热器通常布置在凝汽器的喉部。
[0008] 我国（包括台湾地区）已投入商业运营的核电机组全部为压水堆;从技术、安全、经 济、环保和产业特点看，压水堆核电机组不宜参加电网调峰，特别是频繁地进行大幅度负荷 调整。
[0009] 根据工作时燃烧溫度的高低和机组功率大小，电站用重型燃气轮机共分为A-B-C- D-E-F-G-H八个级别。燃气轮机的进气溫度越高，机组功率越大，级别越高，热效率越高，通 常燃气轮机的排气溫度也越高。
[0010] 现有技术燃气轮机通常与现有技术的余热锅炉、蒸汽轮机组成燃气-蒸汽联合循 环系统;该蒸汽轮机再热或不再热、无回热抽汽口，具有中、低压补汽进口；该蒸汽轮机配有 必要的辅机，如凝结水累、循环水累、凝汽器、真空累、冷却塔、润滑油系统、控制油系统、旁 路系统等;该余热锅炉通常设计成双压或者=压，分别提供不同压力的过热蒸汽，每一压力 均有自己的省煤器、蒸发器、汽包、过热器;通常燃气轮机驱动的发电机所发电量约占燃气- 蒸汽联合循环机组的2/3强;蒸汽轮机驱动的发电机所发电量约占燃气-蒸汽联合循环机组 的1/：3弱。 (H)
【发明内容】
：
[00川所要解决的技术问题：
[0012] 压水堆的蒸汽发生器只能生产二回路使用的饱和蒸汽，没有蒸汽过热能力；外置 式汽水分离再热器的主要功能是把高压汽轮机排汽中所含的10%-13%的湿度减小到大约 0.17%或更小，为了取得低压缸入口不到90K的过热度，甚至动用了二回路主蒸汽作为外置 式汽水分离再热器的热源;压水堆蒸汽轮机的高压缸基本上是一台湿蒸汽汽轮机，各透平 级的动叶片在湿蒸汽条件下工作，不利于动叶片长周期安全运行;低压缸排汽湿度也颇高 于燃煤超超临界机组;高压缸、低压缸内效率仅80 %左右，其热耗高达10405.化J/kWh (扣除 电动累功率），热效率仅34.6 % (扣除电动累功率）。
[0013] 解决其技术问题采用的技术方案：
[0014] 本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统采取与现有技术完全不同的技术 路线，用重型燃气轮机与压水堆蒸汽轮机组成联合循环系统，利用燃气轮机尾气的热量将 二回路主蒸汽溫度由272.8°C向上提升，随压水堆产汽量的不同和重型燃气轮机投入的台 数及负荷的不同，二回路主蒸汽溫度在272.8°C至630°C之间滑溫运行;燃气轮机压水堆蒸 汽轮机联合循环系统的热效率明显高于现有技术压水堆蒸汽轮机的热效率;就燃气增发的 电量而言，燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的热效率也明显高于现有技术的燃气- 蒸汽联合循环。
[0015]本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统包括蒸汽轮机高压缸（1)、汽水分 离再热器(2)、蒸汽轮机低压缸(3)、主汽再热关断阀(4)、凝汽器巧）、1号高压加热器(6)、二 回路主给水累（7)、除氧器（8)、3号低压加热器（9)、4号低压加热器（10)、5号低压加热器 (11)、6号低压加热器（12)、凝结水累（13)、余热锅炉过热器（14)、余热锅炉高压省煤器
[15] 、余热锅炉低压省煤器（16)、蒸汽发生器（17)、压水堆（18)、一回路主给水累（19)、燃气 轮机(20)、汽水分离再热器旁路阀（21)、1段抽汽再热关断阀（22)、DCS分布式控制系统;压 水堆（18)中核燃料棒产生的热量经循环的一回路压力水在蒸汽发生器（17)中产生二回路 饱和蒸汽;蒸汽发生器（17)的饱和蒸汽出口与余热锅炉过热器（14)的蒸汽进口相连接;余 热锅炉过热器（14)的蒸汽出口经主汽口、调速汽口与蒸汽轮机高压缸（1)的进口相连接;余 热锅炉过热器（14)的蒸汽出口经主汽再热关断阀（4)与汽水分离再热器(2)的主蒸汽进口 相连接;高压缸的1段抽汽出口经1段抽汽再热关断阀（22)与汽水分离再热器(2)的1段抽汽 进口相连接;余热锅炉高压省煤器（15)的水侧与1号高压加热器(6)的水侧并联，W分流的 方式加热二回路主给水累(7)出口的高压给水;余热锅炉低压省煤器（16)的水侧与由3号低 压加热器(9)、4号低压加热器（10)、5号低压加热器（11)、6号低压加热器（12)串联组成的低 压加热器组的水侧并联，W分流的方式加热凝结水累（13)出口的凝结水;燃气轮机(20)的 透平压气机进口经空气滤网组吸入空气，压缩后的空气在燃气轮机(20)的低氮燃烧系统内 与天然气混合并充分燃烧，高溫高压燃气在燃气轮机(20)的燃气满轮组中做功驱动燃气轮 机侧的发电机;燃气轮机(20)的燃气满轮组出口的燃机尾气，经烟道进入包括余热锅炉过 热器（14)、余热锅炉高压省煤器（15)、余热锅炉低压省煤器（16)的燃机余热锅炉的烟侧入 口；燃机余热锅炉的烟侧出口与烟画连接或者W烟塔合一的方式由冷却塔排烟；重型燃气 轮机与压水堆蒸汽轮机组成联合循环系统，利用燃气轮机尾气的热量将二回路主蒸汽溫度 由272.8°C向上提升，随压水堆产汽量的不同和重型燃气轮机投入的台数、负荷的不同，二 回路主蒸汽溫度在272.8°C至630°C之间滑溫运行；DCS分布式控制系统协调控制压水堆 (18)、燃气轮机(20)、汽水分离再热器(2)、主汽再热关断阀（4)、1段抽汽再热关断阀（22)、 汽水分离再热器旁路阀（21)、蒸汽轮机高压缸（1)、蒸汽轮机低压缸(3);随压水堆产汽量的 不同和重型燃气轮机投入的台数及负荷的不同，二回路主蒸汽溫度在272.8°C至630°C之间 滑溫运行。
[0016] 发明的有益效果：
[0017] ?压水堆蒸汽轮机由湿蒸汽汽轮机转变为主蒸汽溫度在272.8°C至630°C之间滑 溫运行的蒸汽轮机，在高主汽溫度工况，大幅度提高了压水堆蒸汽轮机主蒸汽的进口洽值， 各透平级的内效率也显著提高，在相同进口质量流量的条件下，大幅度提高了压水堆蒸汽 轮机的有效洽降，输出轴功率大幅度增加；
[0018] ?在高主汽溫度工况，蒸汽轮机高压缸各透平级消除水蚀风险，安全性明显提高；
[0019] ?在高主汽溫度工况，蒸汽轮机低压缸大部分透平级消除水蚀风险，安全性明显 提高，末级叶片和末前级叶片湿度显著减小，安全性、经济性明显提高；
[0020] ?由于末级叶片和末前级叶片湿度显著减小，安全性可控，提供了进一步降低低 压缸排汽背压，提高燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的热效率的空间；
[0021] ?余热锅炉高压省煤器（15)和余热锅炉低压省煤器（16)的设置使余热锅炉过热 器(14)出口的烟气余热得到充分的利用，排烟溫度可W降到45°C或者更低，排挤出来的1段 抽汽、3段抽汽、4段抽汽、5段抽汽、6段抽汽可W在蒸汽轮机低压缸(3)内继续做功，转换为 有用的轴功率；
[0022] ?依托本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统可W设计、制造单轴出力 2000MW或更高出力的半转速(180化pm或者1500巧m)巨型蒸汽轮机；
[0023] ?依托本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统可W设计、制造单台容量 2200MVA或更高容量的半转速(180化pm或者1500巧m)巨型汽轮发电机；
[0024] ?依托本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统可W设计、制造大、中型空 冷发电机组，适用于内陆缺水地区；
[0025] ?小功率燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统适用于全电推进的大型舰艇和 民用船舶；
[0026] ?本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的建造成本明显低于同容量的 独立的压水堆核电机组加独立的燃气-蒸汽联合循环机组；
[0027] ?本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的占地面积明显少于同容量的 独立的压水堆核电机组加独立的燃气-蒸汽联合循环机组；
[0028] ?本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的碳排放量明显少于同容量的 独立的压水堆核电机组加独立的燃气-蒸汽联合循环机组；
[0029] ?本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的单位装机容量耗水量明显少 于同容量的独立的压水堆核电机组加独立的燃气-蒸汽联合循环机组；
[0030] ?本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统的供电量明显大于相同核燃料 耗量的独立压水堆核电机组加相同天然气耗量的独立燃气-蒸汽联合循环机组；
[0031] ?保留汽水分离再热器(2)，在系统低谷时，调停全部燃气轮机(20)，打开主汽再 热关断阀(4)、1段抽汽再热关断阀（22)，关闭汽水分离再热器旁路阀（21)，压水堆蒸汽轮机 带基本负荷运行，燃气轮机(20)仍然具有完全、完整的日调峰能力；
[0032] ?如将压水堆蒸汽轮机由于大幅度提高主蒸汽的进口洽值和各透平级的内效率 显著提高而增发的电量全部归算到燃气-蒸汽联合循环，运种没有独立汽轮机系统的燃气- 蒸汽联合循环的净热效率可高达创记录的65%或更高；
[0033] ?如将余热锅炉过热器（14)、余热锅炉高压省煤器（15)、余热锅炉低压省煤器 (16)吸收的热量全部归算为余热锅炉的有效吸热量，运种没有蒸发器和汽包的余热锅炉的 热效率(按低位发热量计算)可高达创记录的100%或更高；
[0034] ?每台燃气轮机(20)都有自带的发电机，数量众多的燃气轮机群是最可靠的多重 保安电源，足W保证在灾难情况下一回路主给水累（19)和二回路主给水累(7)的连续运行， 有效避免堆忍融化恶性事故。 (四）【附图说明】：
[0035] 图1为燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统图。
[0036] 在图1中：
[0037] 1 蒸汽轮机高压缸、 2 汽水分离再热器、
[0038] 3 蒸汽轮机低压缸、 4 主汽再热关断阀、
[0039] 5 凝汽器、 6 1号高压加热器、
[0040] 7 二回路主给水累、 8 除氧器、
[0041 ] 9 3号低压加热器、 10 4号低压加热器、
[0042] 11 5号低压加热器、 12 6号低压加热器、
[0043] 13凝结水累、 14余热锅炉过热器、
[0044] 15余热锅炉高压省煤器、16余热锅炉低压省煤器、
[0045] 17蒸汽发生器、 18压水堆、
[0046] 19 -回路主给水累、 20燃气轮机、
[0047] 21汽水分离再热器旁路阀、22 1段抽汽再热关断阀。 (五)【具体实施方式】：
[004引实施例1:
[0049] 现结合图-台AP1000的压水堆、蒸汽发生器，重新设计的蒸汽轮机发电机组与 3台H级燃气轮机和配套的余热锅炉为例说明实现本发明的优选方式。
[0050] 本发明燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统包括蒸汽轮机高压缸（1)、汽水分 离再热器(2)、蒸汽轮机低压缸(3)、主汽再热关断阀(4)、凝汽器巧）、1号高压加热器(6)、二 回路主给水累（7)、除氧器（8)、3号低压加热器（9)、4号低压加热器（10)、5号低压加热器 (11)、6号低压加热器（12)、凝结水累（13)、余热锅炉过热器（14)、余热锅炉高压省煤器 (15)、余热锅炉低压省煤器（16)、蒸汽发生器（17)、压水堆（18)、一回路主给水累（19)、燃气 轮机(20)、汽水分离再热器旁路阀（21)、1段抽汽再热关断阀（22)、DCS分布式控制系统;压 水堆（18)中核燃料棒产生的热量经循环的一回路压力水在蒸汽发生器（17)中产生二回路 饱和蒸汽;蒸汽发生器（17)的饱和蒸汽出口与余热锅炉过热器（14)的蒸汽进口相连接;余 热锅炉过热器（14)的蒸汽出口经主汽口、调速汽口与蒸汽轮机高压缸（1)的进口相连接;余 热锅炉过热器（14)的蒸汽出口经主汽再热关断阀（4)与汽水分离再热器(2)的主蒸汽进口 相连接;高压缸的1段抽汽出口经1段抽汽再热关断阀（22)与汽水分离再热器(2)的1段抽汽 进口相连接;余热锅炉高压省煤器（15)的水侧与1号高压加热器(6)的水侧并联，W分流的 方式加热二回路主给水累(7)出口的高压给水;余热锅炉低压省煤器（16)的水侧与由3号低 压加热器(9)、4号低压加热器（10)、5号低压加热器（11)、6号低压加热器（12)串联组成的低 压加热器组的水侧并联，W分流的方式加热凝结水累（13)出口的凝结水;燃气轮机(20)的 透平压气机进口经空气滤网组吸入空气，压缩后的空气在燃气轮机(20)的低氮燃烧系统内 与天然气混合并充分燃烧，高溫高压燃气在燃气轮机(20)的燃气满轮组中做功驱动燃气轮 机侧的发电机;燃气轮机(20)的燃气满轮组出口的燃机尾气，经烟道进入包括余热锅炉过 热器（14)、余热锅炉高压省煤器（15)、余热锅炉低压省煤器（16)的燃机余热锅炉的烟侧入 口；燃机余热锅炉的烟侧出口与烟画连接或者W烟塔合一的方式由冷却塔排烟；重型燃气 轮机与压水堆蒸汽轮机组成联合循环系统，利用燃气轮机尾气的热量将二回路主蒸汽溫度 由272.8°C向上提升，随压水堆产汽量的不同和重型燃气轮机投入的台数、负荷的不同，二 回路主蒸汽溫度在272.8°C至630°C之间滑溫运行；DCS分布式控制系统协调控制压水堆 (18)、燃气轮机(20)、汽水分离再热器(2)、主汽再热关断阀（4)、1段抽汽再热关断阀（22)、 汽水分离再热器旁路阀（21)、蒸汽轮机高压缸（1)、蒸汽轮机低压缸(3);随压水堆产汽量的 不同和重型燃气轮机投入的台数及负荷的不同，二回路主蒸汽溫度在272.8°C至630°C之间 滑溫运行。
[0051 ]蒸汽轮机高压缸（1)双流、切向进汽，15(K)rpm或者1800巧m，其通流能力按最高进 汽溫度和最高质量流量同时达到进行设计;蒸汽轮机高压缸(1)的转子、高溫进汽室、喷嘴、 动叶使用的材料满足最高进汽溫度下连续运行的要求;蒸汽轮机高压缸（1)的转子、喷嘴、 动叶的强度满足最高进汽溫度和最高质量流量同时达到时对材料的要求，并有足够的安全 裕量。
[0052] 蒸汽轮机低压缸(3)按工作背压不同由3台或者4台同轴的双流、切向进汽的低压 缸组成；15(K)巧m或者1800巧m;蒸汽轮机低压缸(3)的进汽溫度在343.5 °C至253.6 °C区间内 滑溫运行;蒸汽轮机低压缸(3)的最大通流能力按进汽溫度343.5°C设计；当燃气轮机(20) 的负荷降低，蒸汽轮机低压缸(3)的进汽溫度降低到接近253.6°C时，打开主汽再热关断阀 (4)，关闭汽水分离再热器旁路阀（21)，使蒸汽轮机低压缸(3)的进汽溫度不低于253.6°C; 当燃气轮机(20)负荷到0,打开1段抽汽再热关断阀（22)。
[0053] 燃气轮机(20)由3台H级燃气轮机组成;3台H级燃气轮机别驱动各自的发电机;3台 H级燃气轮机的燃气满轮组出口的燃机尾气排入同一台余热锅炉;燃气轮机(20)另一优选 方式由6台F级燃气轮机组成;燃气轮机(20)另一优选方式由4台G级燃气轮机组成。
[0054] 汽水分离再热器(2)由6台/8台汽水分离再热器组成，即每一根低压缸进汽导汽管 配置一台汽水分离再热器。
[0055] 每一台汽水分离再热器配置有相应的主汽再热关断阀、1段抽汽再热关断阀和汽 水分离再热器旁路阀；当汽水分离再热器旁路阀打开时汽水分离再热器的进、出口压差不 超过15k化。
[0056] 燃机余热锅炉包括余热锅炉过热器（14)、余热锅炉高压省煤器（15)、余热锅炉低 压省煤器（16);邸式布置;余热锅炉过热器（14)由高溫、中溫、低溫3段过热器受热面组成， 与烟气流程呈逆流布置;余热锅炉高压省煤器系统配置有相应的调节阀口组，用于调节余 热锅炉高压省煤器(15)的水侧与1号高压加热器(6)的水侧的流量分配;余热锅炉低压省煤 器系统配置有相应的调节阀口组，用于调节余热锅炉低压省煤器（16)的水侧与由3号低压 加热器(9)、4号低压加热器（10)、5号低压加热器（11)、6号低压加热器（12)串联组成的低压 加热器组的水侧的流量分配。
【主权项】
1. 一种燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统，其特征在于：包括蒸汽轮机高压缸 (1)、汽水分离再热器(2)、蒸汽轮机低压缸(3)、主汽再热关断阀(4)、凝汽器(5)、1号高压加 热器(6)、二回路主给水栗(7)、除氧器(8)、3号低压加热器(9)、4号低压加热器（10)、5号低 压加热器（11)、6号低压加热器（12)、凝结水栗（13)、余热锅炉过热器（14)、余热锅炉高压省 煤器（15)、余热锅炉低压省煤器（16)、蒸汽发生器（17)、压水堆（18)、一回路主给水栗（19)、 燃气轮机(20)、汽水分离再热器旁路阀（21)、1段抽汽再热关断阀（22)、DCS分布式控制系 统;压水堆（18)中核燃料棒产生的热量经循环的一回路压力水在蒸汽发生器（17)中产生二 回路饱和蒸汽；蒸汽发生器（17)的饱和蒸汽出口与余热锅炉过热器（14)的蒸汽进口相连 接;余热锅炉过热器（14)的蒸汽出口经主汽门、调速汽门与蒸汽轮机高压缸（1)的进口相连 接;余热锅炉过热器（14)的蒸汽出口经主汽再热关断阀（4)与汽水分离再热器(2)的主蒸汽 进口相连接;高压缸的1段抽汽出口经1段抽汽再热关断阀（22)与汽水分离再热器(2)的1段 抽汽进口相连接;余热锅炉高压省煤器（15)的水侧与1号高压加热器(6)的水侧并联，以分 流的方式加热二回路主给水栗(7)出口的高压给水;余热锅炉低压省煤器(16)的水侧与由3 号低压加热器(9)、4号低压加热器（10)、5号低压加热器（11)、6号低压加热器（12)串联组成 的低压加热器组的水侧并联，以分流的方式加热凝结水栗（13)出口的凝结水；燃气轮机 (20)的透平压气机进口经空气滤网组吸入空气，压缩后的空气在燃气轮机(20)的低氮燃烧 系统内与天然气混合并充分燃烧，高温高压燃气在燃气轮机(20)的燃气涡轮组中做功驱动 燃气轮机侧的发电机;燃气轮机(20)的燃气涡轮组出口的燃机尾气，经烟道进入包括余热 锅炉过热器（14)、余热锅炉高压省煤器（15)、余热锅炉低压省煤器（16)的燃机余热锅炉的 烟侧入口；燃机余热锅炉的烟侧出口与烟囱连接或者以烟塔合一的方式由冷却塔排烟；重 型燃气轮机与压水堆蒸汽轮机组成联合循环系统，利用燃气轮机尾气的热量将二回路主蒸 汽温度由272.8°C向上提升，随压水堆产汽量的不同和重型燃气轮机投入的台数、负荷的不 同，二回路主蒸汽温度在272.8°C至630°C之间滑温运行;DCS分布式控制系统协调控制压水 堆（18)、燃气轮机（20)、汽水分离再热器（2)、主汽再热关断阀（4)、1段抽汽再热关断阀 (22)、汽水分离再热器旁路阀（21)、蒸汽轮机高压缸（1)、蒸汽轮机低压缸(3);随压水堆产 汽量的不同和重型燃气轮机投入的台数及负荷的不同，二回路主蒸汽温度在272.8°C至630 °(：之间滑温运行。2. 根据权利要求1所述的燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统，其特征是所述的蒸 汽轮机高压缸（1)为双流、切向进汽，1500rpm或者1800rpm，其通流能力按最高进汽温度和 最高质量流量同时达到进行设计;蒸汽轮机高压缸(1)的转子、高温进汽室、喷嘴、动叶使用 的材料满足最高进汽温度下连续运行的要求;蒸汽轮机高压缸（1)的转子、喷嘴、动叶的强 度满足最高进汽温度和最高质量流量同时达到时对材料的要求，并有足够的安全裕量。3. 根据权利要求1所述的燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统，其特征是所述的蒸 汽轮机低压缸（3)按工作背压不同由3台或者4台同轴的双流、切向进汽的低压缸组成； 1500rpm或者1800rpm;蒸汽轮机低压缸（3)的进汽温度在343.5°C至253.6°C区间内滑温运 行;蒸汽轮机低压缸(3)的最大通流能力按进汽温度343.5°C设计；当燃气轮机(20)的负荷 降低，蒸汽轮机低压缸(3)的进汽温度降低到接近253.6°C时，打开主汽再热关断阀（4)，关 闭汽水分离再热器旁路阀（21)，使蒸汽轮机低压缸(3)的进汽温度不低于253.6°C;当燃气 轮机(20)负荷到0,打开1段抽汽再热关断阀（22)。4. 根据权利要求1所述的燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统，其特征是所述的燃 气轮机(20)由3台Η级燃气轮机组成;3台Η级燃气轮机别驱动各自的发电机;3台Η级燃气轮 机的燃气涡轮组出口的燃机尾气排入同一台余热锅炉;燃气轮机(20)另一优选方式由6台F 级燃气轮机组成;燃气轮机(20)另一优选方式由4台G级燃气轮机组成。5. 根据权利要求1所述的燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统，其特征是所述的汽 水分离再热器(2)由6台/8台汽水分离再热器组成，即每一根低压缸进汽导汽管配置一台汽 水分离再热器。6. 根据权利要求1所述的燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统，其特征是所述的每 一台汽水分离再热器配置有相应的主汽再热关断阀、1段抽汽再热关断阀和汽水分离再热 器旁路阀；当汽水分离再热器旁路阀打开时汽水分离再热器的进、出口压差不超过15kPa。7. 根据权利要求1所述的燃气轮机压水堆蒸汽轮机联合循环系统，其特征是所述的燃 机余热锅炉包括余热锅炉过热器（14)、余热锅炉高压省煤器（15)、余热锅炉低压省煤器 (16);卧式布置;余热锅炉过热器（14)由高温、中温、低温3段过热器受热面组成，与烟气流 程呈逆流布置;余热锅炉高压省煤器系统配置有相应的调节阀门组，用于调节余热锅炉高 压省煤器(15)的水侧与1号高压加热器(6)的水侧的流量分配;余热锅炉低压省煤器系统配 置有相应的调节阀门组，用于调节余热锅炉低压省煤器（16)的水侧与由3号低压加热器 (9)、4号低压加热器（10)、5号低压加热器（11)、6号低压加热器（12)串联组成的低压加热器 组的水侧的流量分配。
【文档编号】F02C6/00GK106050419SQ201610458572
【公开日】2016年10月26日
【申请日】2016年6月23日
【发明人】章礼道
【申请人】章礼道