磁性线状体的损伤评价方法及损伤评价装置与流程

本发明涉及用于评价磁性线状体，典型的为埋入混凝土中而使用的磁性线状体的损伤(劣化状态)的方法和装置。线状体包括线缆(cable)、缆绳(rope)、绳股(strand)、绳索(cord)、金属丝(wire)、杆(rod)、支杆(pole)、轴杆(shaft)、其它单向连续延伸的形态的线状体，并且不仅包括绞合的线状体，而且还包括仅捆扎而成的线状体和单体的线状体。另外，直径的大小、截面形状没有任何限制。所谓磁性线状体是指由磁性材料，典型的是由铁磁性材料制成的线状体。

背景技术：

专利文献1公开了一种以卷绕钢丝绳的方式安装探针线圈的钢丝绳的损伤检测器。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2002-5896号公报

由专利文献1中记载的损伤检测器检查的钢丝绳前提是能由探针线圈卷绕的钢丝绳，即露出于外部的钢丝绳。在专利文献1中记载的损伤检测器中，无法对埋入混凝土的钢丝绳在埋入于混凝土的状态下进行检查。

技术实现要素：

本发明的目的在于，对于埋入混凝土的磁性线状体，使得能够在埋入混凝土的状态下进行检查。

本发明的目的还在于，减小由磁化器产生的磁通势的损失，该磁化器用于磁化埋入混凝土的磁性线状体。

本发明的目的还在于，实现具备磁轭的损伤评价装置的轻量化。

第一发明的磁性线状体的损伤评价方法使损伤评价装置在埋入有待评价损伤的磁性线状体的混凝土结构物上沿着上述磁性线状体移动，上述损伤评价装置包括：磁化器，其产生磁力；以及检测器，其检测由通过磁化器所产生的磁力而磁化的上述磁性线状体的损伤部位产生的磁变化量，上述磁化器包括：励磁线圈；磁轭轴，其插通于上述励磁线圈的中心孔；一对柱状磁轭，与上述磁轭轴的两端连接，并朝向混凝土面分别延伸；以及一对板状磁轭，与上述一对柱状磁轭的前端分别连接，并形成具有沿着混凝土面的展宽的磁极，通过使电流流通于上述励磁线圈，从而形成包括上述磁轭轴、一对柱状磁轭、一对板状磁轭以及位于一对板状磁轭之间的范围内的磁性线状体的磁回路，通过上述检测器来检测流过上述磁回路的磁通。损伤包括磨损、腐蚀、断线等。

第一发明的磁性线状体的损伤评价装置设置在埋入有待评价损伤的磁性线状体的混凝土结构物上而使用，包括：磁化器，其产生磁力；以及检测器，其检测由通过磁化器所产生的磁力而磁化的上述磁性线状体的损伤部位产生的磁变化量，上述损伤评价装置具备移动装置，该移动装置包括移动量传感器，并使上述损伤评价装置沿着上述磁性线状体移动，上述磁化器包括：励磁线圈；磁轭轴，其插通于上述励磁线圈的中心孔；一对柱状磁轭，与上述磁轭轴的两端连接，并朝向混凝土面分别延伸；以及一对板状磁轭，与上述一对柱状磁轭的前端分别连接，并形成具有沿着混凝土面的展宽的磁极，通过使电流流通于上述励磁线圈，从而由上述磁轭轴、一对柱状磁轭、一对板状磁轭以及位于一对板状磁轭之间的范围内的磁性线状体形成磁回路，上述检测器是检测流过上述磁回路的磁通的磁通检测器。

根据第一发明，形成路径中包含混凝土中的磁性线状体的磁回路。在磁性线状体存在因磨损或腐蚀导致的截面积减少、由于断线产生的空隙时，磁回路中的磁阻增加，流过磁回路的磁通发生变化(减少)。能够基于由磁通检测器检测出的磁通的变化，评价在埋入混凝土的磁性线状体中产生的损伤(劣化)。

由于磁性线状体埋入混凝土，所以在一对板状磁轭与磁性线状体之间存在间隙(由于混凝土的存在而产生的磁回路的分离部分)。混凝土的磁导率比较小(与空气的磁导率为大致相同的值)，从而在一对板状磁轭与磁性线状体之间，无法避免流过磁回路的磁通的降低。一对板状磁轭的每一个与磁性线状体之间的间隙可以认为是磁回路中的磁阻。

根据第一发明，形成磁极的一对板状磁轭具有沿着混凝土面的展宽，从而间隙的截面积扩大。由于因间隙而产生的磁阻与间隙的截面积成反比，所以通过使用面积大的板状磁轭作为磁极，能够扩大间隙的截面积，由此，能够减小因间隙而在磁回路产生的磁阻。能够减小因在混凝土中埋入磁性线状体而产生的磁通势的损失，从而能够提高磁通势的利用效率。另外，由于通过板状磁轭来扩大间隙的截面积，所以与使用例如粗的柱状磁轭来增大间隙的截面积的情况相比，能够减轻损伤评价装置的重量。

检测流过上述磁回路的磁通的检测器既可以使用卷绕于上述一对柱状磁轭的至少一方的探测线圈，也可以使用固定于板状磁轭的底面的霍尔元件。

优选地，上述一对板状磁轭之间的距离(磁极间距离)比从上述一对板状磁轭的底面到上述磁性线状体的距离(间隙长度)长。能够消除或减少未穿过磁性线状体而直接流过一对板状磁轭间(磁极间)的磁通。这也有助于减小包含磁性线状体的磁回路中的磁通势的损失。

在一个实施方式中，上述损伤评价装置具备位置检测单元，该位置检测单元检测上述损伤评价装置相对于上述磁性线状体的位置，上述损伤评价装置根据位置检测单元的输出来确定上述损伤评价装置的移动路径。作为上述位置检测单元，在一个实施方式中，可以使用多个霍尔元件，该多个霍尔元件沿与上述励磁线圈的中心轴的方向正交的方向配置成一列，并具有对上述磁性线状体的轴向的磁通感应的朝向。由于以使励磁线圈的中心轴的方向与磁性线状体的轴向成为相同的方向的方式设置损伤评价装置，所以励磁线圈的中心轴的方向与磁性线状体的轴向基本相同。磁化后的磁性线状体在其周围产生轴向的磁通，该轴向的磁通由多个霍尔元件检测，该多个霍尔元件沿与上述励磁线圈的中心轴的方向正交的方向(与磁线状体的轴向正交的方向)配置成一列，并具有对上述磁性线状体的轴向的磁通感应的朝向。典型地，以使来自排列成一列的多个上述霍尔元件中的位于中央的霍尔元件的输出信号变得最大，即，使磁性线状体位于损伤评价装置的宽度方向的中央的方式，确定损伤评价装置的移动路径。实现更稳定的信号的获取。

第二发明的磁性线状体的损伤评价方法使损伤评价装置在埋入有待评价损伤的磁性线状体的混凝土结构物上沿着上述磁性线状体移动，上述损伤评价装置包括：磁化器，其产生磁力；以及检测器，其检测由通过磁化器所产生的磁力而磁化的上述磁性线状体的损伤部位产生的磁变化量，上述磁化器包括：励磁线圈；磁轭轴，其插通于上述励磁线圈的中心孔；一对柱状磁轭，与上述磁轭轴的两端连接，并朝向混凝土面分别延伸；以及一对板状磁轭，与上述一对柱状磁轭的前端分别连接，并形成具有沿着混凝土面的展宽的磁极，通过使电流流通于上述励磁线圈，从而形成包括上述磁轭轴、一对柱状磁轭、一对板状磁轭以及位于一对板状磁轭之间的范围内的磁性线状体的磁回路，通过上述检测器来检测从上述磁性线性体的损伤部位泄漏的磁通。

第二发明的磁性线状体的损伤评价装置设置在埋入有待评价损伤的磁性线状体的混凝土结构物上而使用，包括：磁化器，其产生磁力；以及检测器，其检测由通过磁化器所产生的磁力而磁化的上述磁性线状体的损伤部位产生的磁变化量，上述损伤评价装置具备移动装置，该移动装置包括移动量传感器，并使上述损伤评价装置沿着上述磁性线状体移动，上述磁化器包括：励磁线圈；磁轭轴，其插通于上述励磁线圈的中心孔；一对柱状磁轭，与上述磁轭轴的两端连接，并朝向混凝土面分别延伸；以及一对板状磁轭，与上述一对柱状磁轭的前端分别连接，并形成具有沿着混凝土面的展宽的磁极，通过使电流流通于上述励磁线圈，从而由上述磁轭轴、一对柱状磁轭、一对板状磁轭以及位于一对板状磁轭之间的范围内的磁性线状体形成磁回路，上述检测器是检测从上述磁性线状体的损伤部位泄漏的磁通的漏磁通检测器。

根据第二发明，也形成路径中包含混凝土中的磁性线状体的磁回路。形成磁极的一对板状磁轭具有沿着混凝土面的展宽，从而间隙的截面积扩大，因此，能够减小因间隙而在磁回路产生的磁阻。能够减小因在混凝土中埋入磁性线状体而产生的磁通势的损失，从而能够提高磁通势的利用效率。另外，通过利用板状磁轭来扩大间隙的截面积，能够减轻损伤评价装置的重量。

当磁性线状体存在损伤时，会从该损伤部位泄漏磁通。在第二发明中，能够基于由漏磁通检测器检测出的漏磁通，评价在埋入混凝土的磁性线状体中产生的损伤(劣化)。

在一个实施方式中，检测漏磁通的检测器设置在上述一对板状磁轭的中间位置(磁极的中间位置)。与接近一对板状磁轭中的任一个的场所相比，磁场稳定，所以能够提高漏磁通的检测精度。

对于检测漏磁通的检测器，同样既可以使用霍尔元件，也可以使用探测线圈。

在一个实施方式中，具有对上述磁性线状体的半径方向的磁通感应的朝向的多个上述霍尔元件沿与上述励磁线圈的中心轴的方向正交的方向配置成一列。由于从损伤部位产生的磁通包含大量的磁性线状体的半径方向的成分，所以通过以具有对上述磁性线状体的半径方向的磁通感应的朝向那样的姿态配置多个上述霍尔元件，能够高精度地检测漏磁通。

附图说明

图1为从下侧观察构成混凝土箱梁桥的箱梁时的立体图。

图2为损伤评价装置的局部剖切侧视图。

图3为局部地表示损伤评价装置的下部的放大立体图。

图4为表示对从传感器组输出的信号进行处理的处理装置的电结构的框图。

图5表示具有腐蚀的钢筋束的检查结果，且为基于从对钢筋束的半径方向的磁通感应的霍尔元件输出的输出电压计算出的磁通密度的曲线图。

图6表示具有腐蚀的钢筋束的检查结果，且为基于来自探测线圈的输出电压计算出的磁通的曲线图。

图7表示具有腐蚀的钢筋束的检查结果，且为基于从对钢筋束的轴向的磁通感应的霍尔元件输出的输出电压计算出的磁通密度的曲线图。

具体实施方式

图1为从下侧观察构成混凝土箱梁桥的箱梁时的立体图。

混凝土箱梁桥通过沿桥轴方向连接多个混凝土制的箱梁70而形成。箱梁70由上凸缘71、下凸缘72以及腹板73构成，下凸缘72与上凸缘71隔开间隔且大致平行地设置在上凸缘71的下方，腹板73分别连结上凸缘71与下凸缘72的两侧部。由上凸缘71、下凸缘72及两侧的腹板73围成的沿桥轴方向延伸的空间75为人能进入的大小，能够从空间75内进行混凝土箱梁桥(箱梁70)的检查。上凸缘71的两侧分别向侧方伸出，通过上凸缘71与其两侧的伸出部71a确定混凝土箱梁桥的宽度。在伸出部71a的侧端上表面通常设置有栏杆(省略图示)。上凸缘71和伸出部71a的表面通常是沥青铺砌的，汽车、行人等在沥青铺砌的上凸缘71和伸出部71a上通行。

在构成箱梁70的混凝土制的下凸缘72和腹板73的内部埋设有多根钢制的钢筋束10，并且多根钢制的钢筋束10沿桥轴方向延伸。钢筋束10用于对混凝土施加压缩应力，因此由以铁为主成分的强磁性体的钢线、钢棒或钢绞线制成。

埋设于下凸缘72和腹板73的钢筋束10由接下来说明的损伤评价装置逐根检查。

图2为将配置在埋设有钢筋束10的混凝土(例如，构成上述的箱梁70的混凝土制的下凸缘72)的表面上的损伤评价装置剖切一部分并从侧方进行表示的图。图3为局部地表示损伤评价装置的下部的放大立体图。为了便于理解，在图3中省略了后述的损伤评价装置的移动机构的图示。

参照图2，损伤评价装置1具有磁化器20，该磁化器20用于磁化钢筋束10的一部分，并形成包含钢筋束10的磁回路。磁化器20具备：圆筒状的线圈架21；环状的凸缘部22，其固定在线圈架21的两端；励磁线圈24，其在线圈架两端的环状凸缘部22之间的整个区域卷绕于线圈架21的周面；截面为圆形的铁芯(磁轭轴)26，其插通于线圈架21的中心孔23；一对柱状磁轭31f、31r，分别拆装自如地固定于两个环状凸缘部22的外表面，并从线圈架21(励磁线圈24)的两端向下方延伸；以及板状磁轭32f、32r，分别拆装自如地固定于柱状磁轭31f、31r的前端(下表面)。

损伤评价装置1以使构成磁化器20的励磁线圈24的中心轴方向与待检查的钢筋束10的长度方向(轴向)一致，并使励磁线圈24与钢筋束10上下排列的方式，设置在混凝土面上。如后文所述，损伤评价装置1构成为能够直线移动。优选地，用于使损伤评价装置1沿着埋入混凝土的钢筋束10在钢筋束10的正上方移动的轨道(图示省略)预先设置在混凝土面上。

在环状凸缘部22的中心开设有与线圈架21的中心孔23连通的通过孔22a，铁芯26具有穿过线圈架21的中心孔23及两侧的环状凸缘部22的通过孔22a，并伸出至两个环状凸缘部22各自的外方的长度。通过使电流流通于励磁线圈24而产生的磁场，铁芯26被磁化。

柱状磁轭31f、31r在本实施例中为棱柱状，其上部侧面拆装自如地固定在环状凸缘部22的外表面。在固定于环状凸缘部22的柱状磁轭31f、31r的侧面形成有圆柱状的凹部31a，铁芯26的端部插入该凹部31a。

如上所述，柱状磁轭31f、31r从线圈架21(励磁线圈24)的两侧向下方(朝向混凝土面的方向)延伸，板状磁轭32f、32r拆装自如地固定于柱状磁轭31f、31r的前端(下表面)。参照图3，板状磁轭32f、32r在俯视观察时为方形，具有沿着水平方向即沿着混凝土面的展宽。

柱状磁轭31f、31r和板状磁轭32f、32r的材料例如使用具有高磁导率的坡莫合金(fe-ni系合金)或显示出高饱和磁通密度的坡明德合金(permendur)(fe-co系合金)。柱状磁轭31f、31r和板状磁轭32f、32r既可以是同一材料，也可以使材料不同。当然，也可以使用价格比较低廉的机械结构用碳钢。也可以将由励磁线圈24产生的磁通势的大小作为柱状磁轭31f、31r及板状磁轭32f、32r的材料选择的基准。例如在励磁线圈24(线圈架21)为小型而不能产生大的磁通势时，考虑选择具有高磁导率的材料，在励磁线圈24(线圈架21)为大型而能够产生大的磁通势的情况下，考虑选择显示出高饱和磁通密度的材料。

参照图2，在板状磁轭32f、32r各自的两侧端面固定有框架51，在各框架51的两端旋转自如地安装有滚轮52。通过滚轮52能够使损伤评价装置1沿着混凝土面直线移动。

在多个滚轮52中的一个滚轮52的旋转轴安装有旋转编码器63(其旋转轴)，损伤评价装置1的移动量由旋转编码器63测量。

待检查的钢筋束10位于板状磁轭32f、32r的底面(与混凝土面对置的面)的下方。由励磁线圈24(铁芯26)、柱状磁轭31f、板状磁轭32f、作为强磁性体的钢筋束10、板状磁轭32r、柱状磁轭31r构成磁回路。

由于钢筋束10埋入在混凝土中，所以板状磁轭32f、32r与钢筋束10不连续，在它们之间存在间隙g1、g2。该间隙g1、g2可以认为是磁回路中的磁阻。

在将具备铁芯26的励磁线圈24的磁通势设为f，将全磁通设为φ，将磁回路的磁阻设为r时，全磁通φ由以下的式1表示。

φ＝f/r…式1

在将间隙g1、g2的长度设为l，将间隙的截面积设为a时，磁阻r由以下的式2给出。

r＝l/μa…式2

在此，μ为间隙g1、g2的磁路，在此为混凝土及板状磁轭32f、32r与混凝土表面之间的微小间隙(空气)的磁导率。

从式2可知，间隙g1、g2处的截面积a越大，越能够减小磁回路中的磁阻r。如上所述，在柱状磁轭31f、31r的前端设置有具有展宽的板状磁轭32f、32r，从而使间隙g1、g2的截面积变大。由此，能够减小由励磁线圈24(铁芯26)、柱状磁轭31f、板状磁轭32f、钢筋束10、板状磁轭32r以及柱状磁轭31r构成的磁回路中的磁阻，从而能够减小励磁线圈24中的磁通势的损失。另外，通过使用板状磁轭32f、32r来增大间隙g1、g2的截面积，与例如通过使用粗的柱状磁轭31f、31r来增大间隙g1、g2的截面积的情况相比，能够减轻损伤评价装置1的重量。

另外，在损伤评价装置1中，板状磁轭32f、32r中的任一方为n极，另一方为s极。损伤评价装置1的特征还在于，板状磁轭32f、32r的对置面间的距离(在本实施例中也是柱状磁轭31f、31r的对置面间的距离)即磁极间距离d充分长于间隙g1、g2的长度。由于能够使磁极间(板状磁轭32f、32r之间，柱状磁轭31f、31r之间)的磁阻大于板状磁轭32f、32r与钢筋束10之间的间隙g1、g2中的磁阻，所以能够消除或减少直接流通于磁极间的磁通。这也有助于减小包含钢筋束10的磁回路中的磁通势的损失。优选确保间隙g1、g2的长度的几倍例如3倍～10倍左右的磁极间距离d。

损伤评价装置具备2种磁性传感器装置。

参照图2、图3，第一磁性传感器装置是在柱状磁轭31f、31r的根部附近卷绕于柱状磁轭31l、31r的探测线圈41f、41r。在钢筋束10存在因磨损或腐蚀导致的截面积减小、由于断线产生的空隙时，磁回路中的磁阻增加。磁阻的增加使流通于磁回路的磁通产生变化。由于探测线圈41f、41r卷绕于构成磁回路的磁路的柱状磁轭31f、31r，所以流通于磁回路的磁通与探测线圈41f、41r交链，探测线圈41f、41r产生与交链的磁通的变化相应的电动势。能够基于来自探测线圈41f、41r的输出信号定量地评价在钢筋束10产生的损伤，即，能够进行使用了所谓的返回磁通(returnflux)的全磁通测定型的损伤评价。也可以将2个探测线圈41f、41r的输出信号的平均值用于损伤评价，还可以将2个探测线圈41f、41r差动连接而从2个探测线圈41f、41r输出一个输出信号，并将该输出信号用于损伤评价。另外，也可以仅设置探测线圈41f、41r中的任一个。

第二磁性传感器装置是设置在磁极间(板状磁轭32f、32r之间)的霍尔元件组61。在板状磁轭32f、32r的对置面固定有板状的支承部件60，在该支承部件60内设置有霍尔元件组61。霍尔元件组61包括在与励磁线圈24的中心轴方向(钢筋束10的轴向)垂直的方向上沿着混凝土面以直线状排列的多个霍尔元件61a、61r。霍尔元件61a、61r输出与磁通密度成比例的电压。

霍尔元件61a、61r虽然是相同的元件，但是使感应方向不同地进行配置。即，霍尔元件61r朝向对钢筋束10的半径方向(混凝土面的垂直方向)的磁通感应的方向设置，霍尔元件61a朝向对沿着钢筋束10的轴向的磁通感应的方向设置。在图3中用两端箭头表示感应方向。通过使感应方向不同的霍尔元件61a、61r交替地排列成直线状而构成了霍尔元件组61。

当钢筋束10存在损伤时，通过钢筋束10的磁通会产生紊乱，一部分磁通会泄漏到外部。由于漏磁通包含大量的朝向钢筋束10的半径方向的成分，所以从感应方向朝向钢筋束10的半径方向的霍尔元件61r产生输出信号。基于来自霍尔元件61r的输出信号，能够检测出钢筋束10中有无损伤及损伤的程度。

感应方向朝向钢筋束10的轴向的霍尔元件61a能够高精度地检测出钢筋束10周围的轴向的磁通。由于多个霍尔元件61a沿与钢筋束10的轴向正交的方向排列成一列(以成为这样的朝向的方式确定损伤评价装置1的移动方向)，因此钢筋束10与多个霍尔元件61a之间的距离在各个霍尔元件61a中不同，从靠近钢筋束10的霍尔元件61a输出大的输出信号，而从远离钢筋束10的霍尔元件61a输出小的输出信号。通过对来自多个霍尔元件61a的输出信号进行比较，能够确定损伤评价装置1的移动路径。典型地，以使来自排列成一列的多个霍尔元件61a中的位于中央的霍尔元件61a的输出信号变得最大，即，使钢筋束10位于损伤评价装置1的宽度方向的中央的方式，确定损伤评价装置1的移动路径，由此，实现更稳定的信号的获取。

包括多个霍尔元件61a、61r的霍尔元件组61优选设置在板状磁轭32f、32r的中间位置即磁极间的中间位置。与接近板状磁轭32f、32r的任一个的场所的磁场相比，磁极间的中间位置的磁场更稳定，所以提高了漏磁通的检测精度。

图4为表示对从损伤评价装置1具备的传感器组(旋转编码器63、对钢筋束10的半径方向的磁通感应的霍尔元件61r、对钢筋束10的轴向的磁通感应的霍尔元件61a、探测线圈41f、41r)输出的信号进行处理的处理装置的电结构的框图。

从设置于用于使损伤评价装置1移动的滚轮52的旋转编码器63，与滚轮52的旋转相应地输出脉冲信号，并提供给信号处理装置81。信号处理装置81具备脉冲计数器，在信号处理装置81中，根据每一个脉冲的移动量和脉冲数量来计算损伤评价装置1的移动量数据。移动量数据记录于记录装置82。

霍尔元件61a、61r与信号处理装置81所具备的高斯计(特斯拉计)连接。如上所述，从霍尔元件61a、61r输出与磁通密度成比例的电压。在信号处理装置81中，基于来自霍尔元件61a、61r的输出电压来计算磁通密度，并将其提供给记录装置82。

由于钢筋束10的损伤程度越大，漏磁通的磁通密度成为越大的值，因此能够将基于来自对钢筋束10的半径方向的磁通感应的霍尔元件61r的输出电压计算出的磁通密度的变化用于判断钢筋束10中有无损伤和损伤的程度。另外，由于在记录装置82中还记录有由旋转编码器63检测出的移动量数据，所以也能够发现钢筋束10中产生损伤的位置。在记录装置82中每隔给定时间记录例如基于来自多个霍尔元件61r中的每一个的输出电压计算出的磁通密度的平均值。

对于基于来自霍尔元件61a的输出电压计算出的磁通密度，如上所述，能够用于确定损伤评价装置1的行进路径。根据来自多个霍尔元件61a的输出电压计算出的磁通密度分别记录在记录装置82中。

当然，在记录装置82中也可以记录从霍尔元件61r、61a输出的电压值。基于记录在记录装置82中的电压值，根据需要在信号处理装置81中计算磁通密度。

设置于磁回路的磁路的探测线圈41f、41r与信号处理装置81所具备的磁通量计连接。通过在磁通量计中对由于磁通的变化而在探测线圈41f、41r产生的电压进行时间积分，由此计算出磁通(交链磁通数量)，并将其提供给记录装置82。能够基于磁通的变化定量地判断在钢筋束10产生的损伤。

图5至图7示出了在埋入有一部分发生了腐蚀的钢筋束10的混凝土的表面上，使损伤评价装置1沿着钢筋束10移动时记录于记录装置82的信号的波形。在图5至图7中，横轴为由旋转编码器63检测出的损伤评价装置1的位置(移动量)。

图5示出了基于来自对钢筋束10的半径方向的磁通感应的霍尔元件61r的输出电压计算出的磁通密度的信号波形91。在钢筋束10存在腐蚀时，在霍尔元件61r通过腐蚀部位时的信号波形91中，观察到磁通密度的增减(由符号91a所示的信号波形部分)。

图6示出了基于来自探测线圈41f、41r的输出电压计算出的磁通(交链磁通数量)的信号波形92。在钢筋束10存在腐蚀时，在腐蚀部位被两磁极夹持的期间的信号波形92中，观察到磁通的减少(由符号92a所示的信号波形部分)。

作为参考，图7示出了基于来自对钢筋束10的轴向的磁通感应的霍尔元件61a的输出电压计算出的磁通密度的信号波形93。

对钢筋束10的半径方向的磁通感应的霍尔元件61r对在钢筋束10局部产生的损伤的检测灵敏度高，而检测流过磁回路的磁通的变化的探测线圈41f、41r对在钢筋束10的比较宽的范围内产生的损伤的检测灵敏度高。为了高精度地评价混凝土内的钢筋束10的劣化，优选设置霍尔元件61r和探测线圈41f、41r这两者。但是，即使仅设置一个，即仅设置霍尔元件61r或探测线圈41f、41r，也能够进行混凝土内的钢筋束10的劣化的评价。

在上述的实施例中，使用霍尔元件61r来检测漏磁通，使用探测线圈41f、41r来检测全磁通(流通于磁回路的磁通)，但也可以代替霍尔元件61r而使用探测线圈来检测漏磁通(在霍尔元件61r的配置位置设置探测线圈)，也可以代替探测线圈41f、41r而使用霍尔元件来检测流过磁回路的磁通(全磁通)(在板状磁轭32f、32r的底面设置霍尔元件)。

符号说明

1损伤评价装置

10钢筋束

20磁化器

21线圈架

23中心孔

24励磁线圈

26铁芯(磁轭轴)

31f、31r柱状磁轭

32f、32r板状磁轭

41f、41r探测线圈

51框架

52滚轮

61霍尔元件组

61a、61r霍尔元件

63旋转编码器

81信号处理装置

82记录装置