结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法及系统与流程

本发明涉及光学非球面测量的技术领域，尤其涉及一种结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法，以及结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量系统。

背景技术：

非球面的面型参数包括顶点曲率半径和二次曲面常数。这两个参数共同决定了非球面的形状特征，其中，顶点曲率半径不仅影响非球面的轮廓，还决定了非球面的基本性质，进而影响光学系统的像差和成像质量；而二次曲面常数是非球面的分类依据。精确测量面型参数误差，对于光学非球面的加工和装调非常重要。通常情况下，利用接触法或非接触法可以获得被测面的面形轮廓，然后对面形轮廓直接进行曲率拟合，可以得到被测面的面型参数。面型参数的测量值与标称值的差值，即为该非球面的面型参数误差。

干涉法是一种通用的光学非球面面形测量方法，而部分补偿干涉法具有结构简单、设计加工难度低的优点。在部分补偿干涉系统中，准直光经过补偿透镜后，其波前与非球面并不是完全吻合的，因此，反射光再次经过补偿透镜后，不再是准直光。当非准直反射光与参考准直光干涉时就会得到理想干涉条纹，实际条纹与理想干涉条纹的差异就反映了被测非球面的面形误差。

部分补偿干涉法是一种相对测量方法，可以直接测得被测非球面的面形误差。但是，由于被测面和部分补偿透镜的相对位置无法确定，通过部分补偿干涉法无法直接获得被测非球面的面型参数误差，这是目前需要解决的一大难题。

申请人拥有的已授权专利(申请号：201810933104.6，发明名称：结合激光差动共焦定位的非球面参数误差干涉测量方法)公开了一种解决这一难题的方法，其利用激光差动共焦定位系统求取补偿镜和被测镜之间距离。

但是，这种方法所采用的激光差动共焦定位系统(该专利中未包括)一般包含：共焦镜头、分光镜和两套参数完全相同的针孔、显微物镜和探测器，对两路针孔和显微物镜的装调精度要求非常高，并且系统较为庞大。

技术实现要素：

为克服现有技术的缺陷，本发明要解决的技术问题是提供了一种结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法，其避免了在非球面参数误差干涉测量方法中需要使用差动共焦法进行被测非球面和补偿镜之间距离测量，从而简化了系统结构和装调过程，且能够实现非接触、全口径、速度快、精度高的测量，具有结构简单的优点。

本发明的技术方案是：这种结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法，其包括以下步骤：

(1)获取被测非球面名义参数，利用光学设计软件设计部分补偿透镜p，得到设计后的部分补偿透镜p的设计参数，建立非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路，得到名义最佳补偿距离d0，d0是部分补偿镜p第二面到理想非球面顶点的距离；

(2)根据步骤(1)得到的设计后部分补偿透镜p的设计参数，加工出部分补偿透镜p的实物，与参考平面镜、实际被测非球面共同搭建非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路，根据干涉条纹最稀疏准则找到最佳补偿位置，此时部分补偿透镜p第二面到实际被测非球面顶点的距离为实际最佳补偿距离d1；

(3)在参考平面镜和部分补偿透镜之间插入全反射角定位系统，建立结合全反射角定位的非球面误差干涉测量系统；

(4)调节全反射角定位系统的轴向位置，从参考平面镜端移动到部分补偿透镜端，过程中出现3次第一探测器和第二探测器光强相等，记录下全反射角定位系统第一探测器和第二探测器第2次，第3次光强相等的轴向位置，根据聚焦物镜和部分补偿镜的参数，计算得到实际最佳补偿距离d1，进而获得最佳补偿位置变化δd＝d1-d0；

(5)测量被测非球面与理想非球面之间的面形变化，并计算面形变化s⁴分量的系数δd4；

(6)根据联立的方程组(1)、(2)，计算非球面的面型参数误差，实现对非球面的面型参数误差的测量，联立的方程组(1)、(2)的具体形式为：

其中，r0是非球面的顶点曲率半径，δr是顶点曲率半径误差；k0是二次曲面常数，δk是二次曲面常数误差；sa是非球面的特征点到旋转对称轴的径向距离；±的符号选择原则为：凹非球面的符号选择为+，凸非球面的符号选择为–。

本发明通过结合全反射角定位系统建立非球面参数误差干涉测量系统，不需要搭建复杂的激光差动共焦系统，避免了激光差动共焦系统装调误差对测量精度的影响，进而提高测量非球面的面型参数误差的测量精度，且能够实现非接触、全口径、精度高的测量，具有结构简单、装调方便的优点。

还提供了一种结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量系统，其包括：参考平面镜(1)、全反射角定位系统、部分补偿透镜p(2)、实际被测非球面(5)、实际干涉仪ir；全反射角定位系统包括：偏振分光镜(7)、四分之一波片(8)、聚焦物镜(9)、直角棱镜(12)、第一探测器(10)和第二探测器(11)；

其中，实际干涉仪ir、参考平面镜(1)、部分补偿透镜p(2)和实际被测非球面(5)构成非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路，根据实际干涉仪ir的干涉图对实际被测非球面(5)进行定位，当干涉条纹最稀疏的时候，确定实际被测非球面(5)和部分补偿透镜p(2)之间的距离为被测非球面(5)的最佳补偿位置d1(6)；

在参考平面镜(1)和部分补偿透镜p(2)之间插入全反射角定位系统后，平行线偏振激光经过参考平面镜(1)、偏振分光镜(7)、四分之一波片(8)后被聚焦物镜(9)会聚到部分补偿透镜p(2)的第二面，从部分补偿透镜p(2)的第二面反射的光透过聚焦物镜(9)、四分之一波片(8)后被偏振分光镜(7)反射，入射直角棱镜(12)，经直角棱镜(12)的斜边全反射后分别被第一探测器(10)和第二探测器(11)记录，此时第一探测器(10)和第二探测器(11)探测到的光强相等，记录此时全反射角定位系统的轴向位置为a轴向位置；向部分补偿透镜p(2)端轴向移动全反射角定位系统，直到第一探测器(10)和第二探测器(11)探测到的光强再次相等，记录此时全反射角定位系统的轴向位置为b轴向位置；根据a轴向位置、b轴向位置、聚焦物镜和部分补偿镜的参数，计算得到实际最佳补偿距离d1。

附图说明

图1是根据本发明的结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法的流程图。

图2是设计的非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路。

图3是通过非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路确定实际被测非球面最佳补偿位置的光路图。

图4是通过全反射角定位系统确定部分补偿透镜第二面位置的光路图。

图5是通过全反射角定位系统确定实际被测非球面位置的光路图。

其中，1-参考平面镜、2-部分补偿透镜p、3-理想非球面、4-名义最佳补偿距离d0、5-实际被测非球面、6-实际最佳补偿距离d1、7-偏振分光棱镜、8-四分之一波片、9-聚焦物镜、10-第一探测器、11-第二探测器、12-直角棱镜。

具体实施方式

(1)如图1所示，这种结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法，获取被测非球面名义参数，利用光学设计软件设计部分补偿透镜p，得到设计后的部分补偿透镜p的设计参数，建立非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路，得到名义最佳补偿距离d0，d0是部分补偿镜p第二面到理想非球面顶点的距离；

(2)根据步骤(1)得到的设计后部分补偿透镜p的设计参数，加工出部分补偿透镜p的实物，与参考平面镜、实际被测非球面共同搭建非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路，根据干涉条纹最稀疏准则找到最佳补偿位置，此时部分补偿透镜p第二面到实际被测非球面顶点的距离为实际最佳补偿距离d1；

(3)在参考平面镜和部分补偿透镜之间插入全反射角定位系统，建立结合全反射角定位的非球面误差干涉测量系统；

(4)调节全反射角定位系统的轴向位置，从参考平面镜端移动到部分补偿透镜端，过程中出现3次第一探测器和第二探测器光强相等，记录下全反射角定位系统第一探测器和第二探测器第2次，第3次光强相等的轴向位置，根据聚焦物镜和部分补偿镜的参数，计算得到实际最佳补偿距离d1，进而获得最佳补偿位置变化δd＝d1-d0；

(5)测量被测非球面与理想非球面之间的面形变化，并计算面形变化s⁴分量的系数δd4；

(6)根据联立的方程组(1)、(2)，计算非球面的面型参数误差，实现对非球面的面型参数误差的测量，联立的方程组(1)、(2)的具体形式为：

其中，r0是非球面的顶点曲率半径，δr是顶点曲率半径误差；k0是二次曲面常数，δk是二次曲面常数误差；sa是非球面的特征点到旋转对称轴的径向距离；±的符号选择原则为：凹非球面的符号选择为+，凸非球面的符号选择为–。

本发明通过结合全反射角定位系统建立非球面参数误差干涉测量系统，不需要搭建复杂的激光差动共焦系统，避免了激光差动共焦系统装调误差对测量精度的影响，进而提高测量非球面的面型参数误差的测量精度，且能够实现非接触、全口径、精度高的测量，具有结构简单、装调方便的优点。

优选地，所述步骤(1)包括以下分步骤：

(1.1)获取被测非球面名义参数，其包括：被测非球面的口径、顶点曲率半径、二次曲面常数和高次非球面系数；

(1.2)利用获取被测非球面名义参数，结合光学设计软件设计部分补偿透镜p，得到设计后的部分补偿透镜p的设计参数，部分补偿透镜p的设计参数包括：部分补偿透镜p的第一面曲率半径、厚度、材料、第二面曲率半径和口径；

(1.3)结合光学设计软件构建非球面参数误差干涉测量系统模型：

光学设计软件中构建包含部分补偿透镜p的虚拟干涉仪ir，并确定理想非球面的最佳补偿位置，作为部分补偿透镜第二面到理想非球面顶点的轴向距离d0：

其中，d0是部分补偿透镜第二面到理想非球面顶点的轴向距离；lp是部分补偿透镜第二面到部分补偿透镜近轴焦点的距离，通过近轴光学公式进行确定；r0是非球面的顶点曲率半径，k0是二次曲面常数；a4是四次非球面系数；sa是非球面的特征点到旋转对称轴的径向距离，通过斜率非球面度定义进行确定。

优选地，所述步骤(2)中，根据步骤(1)得到的设计后部分补偿透镜的设计参数，加工出部分补偿透镜的实物，与参考平面镜、实际被测非球面共同搭建非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路；利用参考平面镜形成参考光，部分补偿透镜和被测非球面形成测量光，根据参考光与测量光干涉形成的干涉图进行定位，当干涉图的条纹最稀疏的时候，实际被测非球面处于最佳补偿位置，此时部分补偿透镜p第二面到实际被测非球面顶点的距离为实际最佳补偿距离d1。

优选地，所述步骤(3)中，在参考平面镜和部分补偿透镜之间插入全反射角定位系统，建立结合全反射角定位的非球面误差干涉测量系统；全反射角定位系统包括：偏振分光棱镜、四分之一波片、聚焦物镜、直角棱镜、第一探测器、第二探测器。

优选地，所述光学设计软件包括zemax、codev。

如图2-5所示，还提供了一种结合可变形镜共焦定位的非球面误差干涉测量系统，其包括：参考平面镜1、全反射角定位系统、部分补偿透镜p2、实际被测非球面5、实际干涉仪ir；全反射角定位系统包括：偏振分光镜7、四分之一波片8、聚焦物镜9、直角棱镜12、第一探测器10和第二探测器11；

其中，实际干涉仪ir、参考平面镜1、部分补偿透镜p2和实际被测非球面5构成非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路，根据实际干涉仪ir的干涉图对实际被测非球面5进行定位，当干涉条纹最稀疏的时候，确定实际被测非球面5和部分补偿透镜p2之间的距离为被测非球面5的最佳补偿位置d16；

在参考平面镜1和部分补偿透镜p2之间插入全反射角定位系统后，平行线偏振激光经过参考平面镜1、偏振分光镜7、四分之一波片8后被聚焦物镜9会聚到部分补偿透镜p的第二面，从部分补偿透镜p的第二面反射的光透过聚焦物镜9、四分之一波片8后被偏振分光镜7反射，入射直角棱镜12，经直角棱镜12的斜边全反射后分别被第一探测器10和第二探测器11记录，此时第一探测器10和第二探测器11探测到的光强相等，记录此时全反射角定位系统的轴向位置为a轴向位置；向部分补偿透镜p端轴向移动全反射角定位系统，直到第一探测器10和第二探测器11探测到的光强再次相等，记录此时全反射角定位系统的轴向位置为b轴向位置；根据a轴向位置、b轴向位置、聚焦物镜和部分补偿镜的参数，计算得到实际最佳补偿距离d1。

以下详细说明本发明的一个具体实施例。

结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法，按以下方式实现：

建立结合全反射角定位的非球面参数误差干涉测量方法流程如附图1所示，具体实施步骤为：

步骤1：获取被测非球面名义参数，利用光学设计软件设计部分补偿透镜2，得到设计后的部分补偿透镜2的设计参数，并构建设计的非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路模型，如附图2所示。

步骤1.1：获取被测非球面名义参数。

获取被测非球面名义参数包括被测非球面的口径、顶点曲率半径、二次曲面常数和高次非球面系数。

在本实施例中，被测面为凸非球面：口径2d＝80mm；顶点曲率半径r0＝850mm；二次曲面常数k0＝–1.2；高次非球面系数a2i＝0，i＝2，3，4，……。

步骤1.2：利用获取被测非球面名义参数，结合光学设计软件设计部分补偿透镜2。

相关参数包括部分补偿透镜2的第一面曲率半径，厚度，材料，第二面曲率半径和口径。

在本实施例中，采用的光学设计软件为zemax，部分补偿透镜2为双凸单透镜，参数为第一面曲率半径578.4mm，厚度22.0mm，材料k9玻璃，折射率n＝1.51630，第二面曲率半径3350.0，口径100mm。

步骤1.3：利用获取被测非球面名义参数，结合光学设计软件构建非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路模型。

在光学仿真软件中建立包含部分补偿透镜2的虚拟干涉仪ir，并确定理想非球面的最佳补偿位置，即部分补偿透镜2第二面到理想非球面顶点的轴向距离3，

通过近轴光学公式，确定部分补偿透镜第二面到部分补偿透镜近轴焦点的距离lp＝944.76mm。

通过斜率非球面度定义，确定非球面的特征点到旋转对称轴的径向距离sa＝34.4mm，计算

根据被测凸非球面名义参数和部分补偿透镜p的相关参数，确定理想非球面的最佳补偿位置d0＝944.76–850.84＝93.92mm。

步骤2：根据步骤1得到的设计后部分补偿透镜的设计参数，加工出部分补偿透镜的实物，与参考平面镜1、实际被测非球面5共同搭建非球面参数误差干涉测量系统的干涉测量光路，如附图3所示。

利用参考平面镜1形成参考光，部分补偿透镜2和被测非球面5形成测量光，根据参考光与测量光干涉形成的干涉图进行定位，当干涉图的条纹最稀疏的时候，实际被测非球面5处于最佳补偿位置，此时部分补偿透镜p第二面到实际被测非球面顶点的距离为实际最佳补偿距离d16。

步骤3：在参考平面镜1和部分补偿透镜之间插入全反射角定位系统，建立结合全反射角定位的非球面误差干涉测量系统。全反射角定位系统包括偏振分光棱镜7，四分之一波片8，聚焦物镜9，直角棱镜12，第一探测器10，第二探测器11。

步骤4：调节全反射角定位系统的轴向位置，从参考平面镜端移动到部分补偿透镜端，过程中会出现3次第一探测器和第二探测器光强相等。其中第2次光强相等位置如附图4所示，第3次光强相等位置如附图5所示。记录下全反射角定位系统第一探测器和第二探测器第2次，第3次光强相等的轴向位置，根据聚焦物镜和部分补偿镜的参数，计算得到实际最佳补偿距离d1＝91.87mm，进而获得最佳补偿位置变化δd＝d1-d0；

步骤5：测量被测非球面5与理想非球面之间的面形变化，并计算面形变化s⁴分量的系数δd4＝–2.17×10^–11mm^–3。

步骤6：根据方程组的联立，计算被测非球面5的面型参数误差，方程组的具体形式为：

其中，δr是顶点曲率半径误差；δk是二次曲面常数误差。

计算被测非球面5的面型参数误差，顶点曲率半径误差δr＝1.9981mm，二次曲面常数误差δk＝–0.1497。

综上，相对测量精度为其中，δr0＝2mm是被测非球面5的实际顶点曲率半径误差，δk0＝–0.15是被测非球面5的实际二次曲面常数误差。

本实施例中，被测非球面5使用的是凸非球面，但本方法并不限于这一种类型的非球面，也可以使用凹非球面。

以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何形式上的限制，凡是依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属本发明技术方案的保护范围。