一种多介质变距液电效应灭弧装置及方法与流程

1.本发明涉及灭弧防雷技术领域，尤其涉及一种多介质变距液电效应灭弧装置及方法。


背景技术：

2.输电线路遭受雷击时会引起冲击闪络，导致线路绝缘子闪络，继而产生很大的工频续流，损坏绝缘子串及金具，导致线路事故；如果雷击输电线或避雷线上，可能会引起输电线断裂，使输电工作无法进行。因此需要设计一种更好的灭弧装置，可以避免绝缘子闪络，有效避免工频续流。


技术实现要素：

3.本发明的目的在于提供一种多介质变距液电效应灭弧装置及方法，解决背景技术中提到的技术问题。确保在雷击时，将闪络通道控制在并联间隙(即灭弧通道)，保护绝缘子(串)雷击绝缘不闪络，但又不至于在工频过电压和操作过电压下使间隙被击穿，造成误动作。
4.为了实现上述目的，本发明采用的技术方案如下：
5.一种多介质变距液电效应灭弧装置，包括管体、可移动电极装置、液体介质和下电极，可移动电极装置密封设置在管体的一端，并可伸缩设置，下电极设置在管体的另一端，液体介质设置在管体内，并与可移动电极装置和下电极接触设置。
6.进一步地，可移动电极装置包括金属罩和可移动电极，金属罩密封设置在管体一端的外侧，金属罩内部设置为空心结构，可移动电极一端套设在金属罩内部，并与金属罩的内侧壁接触设置，可移动电极的另一端伸入管体内，金属罩内部与管体连通。
7.进一步地，管体的设置有绝缘油，绝缘油设置在可移动电极外侧，且绝缘油与液体介质的分界面为可移动电极最底端处。
8.进一步地，金属罩内设置有复位弹簧，复位弹簧的一端与可移动电极连接，另一端与金属罩的顶部内测连接。
9.进一步地，管体内侧壁上设置有卡位层，卡位层设置为绝缘弹性层，绝缘弹性层的一端与金属罩密封连接。
10.一种多介质变距液电效应灭弧方法，雷电弧或者闪络电弧引入密封的管体内时，在管体内的液体介质上形成放电通道，产生液电效应、反射冲击波叠加效应和产生帕斯卡效应，形成冲击波，以冲量或者冲击压力的方式作用于放电通道，冲量或者冲击压力将可移动电极驱离，拉长可移动电极与下电极之间的距离，可移动电极完全进入到绝缘油内，使电弧通道的拉长并遭遇绝缘油层的绝缘介质阻挡，灭弧能力随着距离增加而不断增加，从尺度和介质强度两个纬度强化灭弧能力和介质恢复能力，将电弧熄灭。
11.进一步地，液电效应在液体介质中截断短电弧，在绝缘油中截断长电弧，可移动电极的下端处在水介质和绝缘油的分界面，雷击时冲击电弧击穿电极在水中放电产生液电效
应冲击波，遮断水中短电弧，由于电弧较短在确保灭弧的条件下，不会产生过大的压力损坏反冲管结构，同时，液电效应产生的灭弧冲击波驱离移动电极，拉长电极间的距离，可移动电极进入绝缘油层，使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡，灭弧能力随着距离增加而不断增加；
12.金属罩内的可压缩空气，为液体流动提供空间，电弧在液体中放电时，放电通道中的部分液体瞬间被汽化、分解、电离成高温的离子体而膨胀，增大空间内的压强，绝缘油可以在压力的驱动下向金属罩移动，形成流动性，对电弧产生动量冲击灭弧效果；
13.灭弧结束后金属罩内的液体可以回流到管体内并自动分层，截断电弧后，金属罩内的压强回到标准大气压，液体从金属罩部分回落至灭弧通道，由于液体介质和绝缘油两者密度不同，绝缘油的密度低，液体介质的密度比绝缘油的密度高，绝缘油又是脂溶性液体，是不容于水的，自动分层，液体介质的高度把下电极淹没，并上接可移动电极。
14.进一步地，液电效应的具体过程为：液体介质采用油和水的乳化混合液，油被水分割后被裹在内，油颗粒外表通过水连成一片，构成完整的水介质放电通道，保留单纯水介质的击穿特性，电弧沿水介质放电过程中，电弧等离子体又受到绝缘油包裹产生的不可压缩性制约，产生压强和衰减冲击波传导压强，由于雷电弧冲击时间短，液体无法瞬时发生变形和位移，此时可将混合液视为自身不会被压缩的激波传递介质，且比普通单一液体更难压缩的一种介质，混合液粘度更高、表面张力更大，故乳化混合液在维持自身原有状态的力会变大，在电弧占位击穿混合液产生的压力作用下，在电弧和乳化混合液的接触面会同步产生数百兆帕级的压强，百兆帕级同步压强反作用于电弧并遮断电弧，以消除电弧的占位，确保高粘度混合液体不可压缩性，同时高粘度液体可以吸收更多的传导冲击波的能量，衰减压力强度，降低对反冲灭弧结构的冲击力，提高结构的可靠性和耐用性；
15.反射冲击波叠加效应的具体过程为：
16.冲击波和反射冲击波相遇叠加，发生干涉现象，使得振动加强振动的能量增大，当电弧进入含有乳化混合液的灭弧通道时，液相放电所产生的等离子体温度高达1500-3000k，通道内产生的高温、高压无法及时向外泄露，冲击波在灭弧通道的内壁面上来回反射，内壁面反射波相互叠加使超压峰值增大；
17.若乳化剂是离子型的表面活性剂，则在界面上，由于电离还有吸附作用，使得乳状液的液滴带有电荷，其电荷大小依电离强度而定；而对非离子表面活性剂，则由于吸附还有摩擦作用，使得液滴带有电荷，其电荷大小与外相离子浓度及介电常熟和摩擦常数有关，带电的液滴靠近时，产生排斥力，使得难以聚结，因而提高乳状液的稳定性，乳状液的带电液滴在界面的两侧构成双电层结构，双电层的排斥作用由此产生极大地力学效应，在绝缘管内部产生反射冲击压力，作用于电弧。
18.进一步地，产生帕斯卡效应的具体过程为：密封管结构中的静止流体的某一部分发生的压强变化，将大小不变地向各个方向传递，则从绝缘管管内的放电通道开始，以更大的作用力冲击四周的液体介质，该作用力在碰到绝缘管壁后发生反弹，形成方向指向绝缘管中心的作用力，增强液电效应中产生冲击压力以及占位压强峰值，双重的压力源共同被放大力的作用，截断电弧，且在绝缘管中的电弧越长，对绝缘管壁的作用力也就越大，反过来截断电弧的冲击压力也就越大，阻止了电弧的二次重燃。
19.进一步地，管体内侧壁上设置有卡位层，卡位层设置为绝缘弹性层，绝缘弹性层增
大受力面积，减小管内压强，设置在绝缘管内的绝缘弹性层的弹性材料在其表面具有小凹坑，增大绝缘管内壁的受力面积，同时也提高表面的粗糙程度，由于压力与面积之间满足关系为：p＝f/s，即受力面积与压强之间成反比，在密封管结构的管体内增加绝缘弹性层后，密封管结构的管体内部在受到电弧冲击作用下，管内最大压强比未增加弹性材料前低，避免管内压强过大，造成绝缘管爆炸的状况；
20.同时避免因帕斯卡效应产生的作用力直接冲击绝缘管，管内冲击波首先对弹性绝缘材料形成冲击作用力，减小作用在绝缘管内表面的反作用力，避免硬度较小的绝缘管因直接受到反作用力的冲击而发生断裂。
21.本发明由于采用了上述技术方案，具有以下有益效果：
22.本发明截断电弧迅速，电弧在液体中放电产生液电效应，迅速形成冲击压力波，冲击电弧在刚刚形成之时就立即被截断，绝缘强度恢复快，灭弧结束后罩内的液体快速回流到灭弧通道内并自动分层，准备下次雷击的到来，方便补充介质，在液体消耗后可以拧开装置上的螺丝后向管内补充。
附图说明
23.图1是本发明装置结构示意图；
24.图2是本发明加设复位弹簧的装置结构示意图。
25.附图中，1-管体，2-卡位层，3-金属罩，4-可移动电极，5-绝缘油，6-液体介质，7-下电极，8-固定螺丝，9-复位弹簧。
具体实施方式
26.为使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下参照附图并举出优选实施例，对本发明进一步详细说明。然而，需要说明的是，说明书中列出的许多细节仅仅是为了使读者对本发明的一个或多个方面有一个透彻的理解，即便没有这些特定的细节也可以实现本发明的这些方面。
27.如图1所示，一种多介质变距液电效应灭弧装置，包括管体1、可移动电极装置、液体介质6和下电极7，可移动电极装置密封设置在管体1的一端，并可伸缩设置，下电极7设置在管体1的另一端，液体介质6设置在管体1内，并与可移动电极装置和下电极7接触设置。
28.该装置使用在间隙灭弧方面时，液体介质6处于弱导电性的状态，如果是使用在避雷器或者避雷针方面，液体介质6的接近绝缘的状态，电阻必须达到几十兆欧。管体1为绝缘壳体，使用橡胶材料、者环氧树脂、尼龙玻纤或者pc材料的有弹性的材料制成，使得具有一定的变形能力，在发生液电效应时不会出现破裂的情况。
29.本发明实施例中，可移动电极装置包括金属罩3和可移动电极4，金属罩3密封设置在管体1一端的外侧，金属罩3内部设置为空心结构，可移动电极4一端套设在金属罩3内部，并与金属罩3的内侧壁接触设置，可移动电极4的另一端伸入管体1内，金属罩3内部与管体1连通。金属罩3也是作为一个外部的电极进行把电弧引给可移动电极4，可移动电极4的头部可以设置为圆板结构，使得移动的时候对金属罩3内的空气进行压缩处理。
30.本发明实施例中，管体1的设置有绝缘油5，绝缘油5设置在可移动电极4外侧，且绝缘油5与液体介质6的分界面为可移动电极4最底端处。绝缘油5为绝缘度非常高的，使得在
灭弧的时候达到移动电极进入绝缘油层，使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡，灭弧能力随着距离增加而不断增加。
31.本发明实施例中，管体1内侧壁上设置有卡位层2，卡位层2设置为绝缘弹性层，绝缘弹性层的一端与金属罩3密封连接。绝缘弹性层能够绝缘弹性层增大受力面积，减小管内压强，设置在绝缘管内的绝缘弹性层的弹性材料在其表面具有小凹坑，增大绝缘管内壁的受力面积，同时也提高表面的粗糙程度，保护绝缘管的要求。
32.反冲管以高硬度耐高温耐高压的无机非金属材料构成，呈圆柱状；反冲管下端设有接闪电极；金属罩与反冲管通过螺杆固定在一起；移动电极设置在金属罩内，并用限位限定移动位置；o型圈是一种截面为圆形的橡胶密封圈，用来密封,保证汽缸等容器的封闭性能。
33.大地(罩)通过电极和水介质形成上行流注通道，控制电弧路径进入灭弧通道。雷击时冲击电弧击穿电极在水中放电产生“液-电“效应冲击波遮断水中电弧，由于电弧较短在确保灭弧的条件下，不会产生过大的压力损坏反冲管结构。灭弧冲击波驱离移动电极移动拉长电极距离，移动电极进入绝缘油层，使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡，灭弧能力随着距离增加而不断增加。从尺度和强度两个纬度强化灭弧能力和介质恢复能力。由于罩内为可压缩的空气，为液体流动提供空间,油可以通过压力驱动压力形成流动性，对电弧产生动量冲击灭弧效果。灭弧结束后罩内的液体可以回流到灭弧通道内并自动分层。
34.电极头部与杆等直径，避免杆位移时液体对杆位移的阻尼作用。，限位卡定位最小间隙距离的同时兼做电流入地接触头。
35.实施例2：
36.与实施例1不同的是，如图2所示，金属罩3内设置有复位弹簧9，复位弹簧9的一端与可移动电极4连接，另一端与金属罩3的顶部内测连接。复位弹簧9主要是为快速的把可移动电极4进行复位，可以对长时间的雷电流或者连续的雷电流进行恢复动作，可以进行保护。
37.一种多介质变距液电效应灭弧方法，雷电弧或者闪络电弧引入密封的管体1内时，在管体1内的液体介质6上形成放电通道，产生液电效应、反射冲击波叠加效应和产生帕斯卡效应，形成冲击波，以冲量或者冲击压力的方式作用于放电通道，冲量或者冲击压力将可移动电极4驱离，拉长可移动电极4与下电极7之间的距离，可移动电极4完全进入到绝缘油5内，使电弧通道的拉长并遭遇绝缘油层的绝缘介质阻挡，灭弧能力随着距离增加而不断增加，从尺度和介质强度两个纬度强化灭弧能力和介质恢复能力，将电弧熄灭。
38.大地(金属罩)通过电极和水介质形成上行流注通道，实现控制电弧路径进入灭弧通道目的。当雷击输电线路时，雷电弧总是选择路径最短、最易导电的通道向大地泄放。雷云放电前，在雷云与地之间形成极大的电场，在带电雷云的强电场作用下接闪电极顶端形成局部电场强度集中的空间，以影响雷电先导放电的发展方向，引导雷电向接闪电极放电，再通过水介质和移动电极将雷电流入大地(金属罩)，从而使被保护物体免遭雷击。
39.液电效应在液体介质6中截断短电弧，在绝缘油5中截断长电弧，可移动电极4的下端处在水介质和绝缘油的分界面，雷击时冲击电弧击穿电极在水中放电产生液电效应冲击波，遮断水中短电弧，由于电弧较短在确保灭弧的条件下，不会产生过大的压力损坏反冲管
结构，同时，液电效应产生的灭弧冲击波驱离移动电极，拉长电极间的距离，可移动电极4进入绝缘油层，使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡，灭弧能力随着距离增加而不断增加；
40.金属罩3内的可压缩空气，为液体流动提供空间，电弧在液体中放电时，放电通道中的部分液体瞬间被汽化、分解、电离成高温的离子体而膨胀，增大空间内的压强，绝缘油可以在压力的驱动下向金属罩移动，形成流动性，对电弧产生动量冲击灭弧效果。
41.灭弧结束后金属罩3内的液体可以回流到管体1内并自动分层，截断电弧后，金属罩3内的压强回到标准大气压，液体从金属罩3部分回落至灭弧通道，由于液体介质6和绝缘油5两者密度不同，绝缘油5的密度低，液体介质6的密度比绝缘油5的密度高，绝缘油5又是脂溶性液体，是不容于水的，自动分层，液体介质6的高度把下电极7淹没，并上接可移动电极4。
42.液电效应的具体过程为：液体介质6采用油和水的乳化混合液，油被水分割后被裹在内，油颗粒外表通过水连成一片，构成完整的水介质放电通道，保留单纯水介质的击穿特性，电弧沿水介质放电过程中，电弧等离子体又受到绝缘油包裹产生的不可压缩性制约，产生压强和衰减冲击波传导压强，由于雷电弧冲击时间短，液体无法瞬时发生变形和位移，此时可将混合液视为自身不会被压缩的激波传递介质，且比普通单一液体更难压缩的一种介质，混合液粘度更高、表面张力更大，故乳化混合液在维持自身原有状态的力会变大，在电弧占位击穿混合液产生的压力作用下，在电弧和乳化混合液的接触面会同步产生数百兆帕级的压强，百兆帕级同步压强反作用于电弧并遮断电弧，以消除电弧的占位，确保高粘度混合液体不可压缩性，同时高粘度液体可以吸收更多的传导冲击波的能量，衰减压力强度，降低对反冲灭弧结构的冲击力，提高结构的可靠性和耐用性。
43.反射冲击波叠加效应的具体过程为：
44.冲击波和反射冲击波相遇叠加，发生干涉现象，使得振动加强振动的能量增大，当电弧进入含有乳化混合液的灭弧通道时，液相放电所产生的等离子体温度高达1500-3000k，通道内产生的高温、高压无法及时向外泄露，冲击波在灭弧通道的内壁面上来回反射，内壁面反射波相互叠加使超压峰值增大；
45.若乳化剂是离子型的表面活性剂，则在界面上，由于电离还有吸附作用，使得乳状液的液滴带有电荷，其电荷大小依电离强度而定；而对非离子表面活性剂，则由于吸附还有摩擦作用，使得液滴带有电荷，其电荷大小与外相离子浓度及介电常熟和摩擦常数有关，带电的液滴靠近时，产生排斥力，使得难以聚结，因而提高乳状液的稳定性，乳状液的带电液滴在界面的两侧构成双电层结构，双电层的排斥作用由此产生极大地力学效应，在绝缘管内部产生反射冲击压力，作用于电弧。
46.产生帕斯卡效应的具体过程为：密封管结构中的静止流体的某一部分发生的压强变化，将大小不变地向各个方向传递，则从绝缘管管内的放电通道开始，以更大的作用力冲击四周的液体介质，该作用力在碰到绝缘管壁后发生反弹，形成方向指向绝缘管中心的作用力，增强液电效应中产生冲击压力以及占位压强峰值，双重的压力源共同被放大力的作用，截断电弧，且在绝缘管中的电弧越长，对绝缘管壁的作用力也就越大，反过来截断电弧的冲击压力也就越大，阻止了电弧的二次重燃。
47.管体1内侧壁上设置有卡位层2，卡位层2设置为绝缘弹性层，绝缘弹性层增大受力
面积，减小管内压强，设置在绝缘管内的绝缘弹性层的弹性材料在其表面具有小凹坑，增大绝缘管内壁的受力面积，同时也提高表面的粗糙程度，由于压力与面积之间满足关系为：p＝f/s，即受力面积与压强之间成反比，在密封管结构的管体1内增加绝缘弹性层后，密封管结构的管体1内部在受到电弧冲击作用下，管内最大压强比未增加弹性材料前低，避免管内压强过大，造成绝缘管爆炸的状况；
48.弹性层还反射液电效应的基波，使得基波作用在电弧通道上，电弧更容易熄灭，减少了管壁承受的瞬间压力，避免绝缘管炸裂。
49.同时避免因帕斯卡效应产生的作用力直接冲击绝缘管，管内冲击波首先对弹性绝缘材料形成冲击作用力，减小作用在绝缘管内表面的反作用力，避免硬度较小的绝缘管因直接受到反作用力的冲击而发生断裂。
50.绝缘油条件下的液电效应冲击电弧击穿绝缘油过程中，电弧的在极短时间内对绝缘油提出体积占位要求，由于绝缘油的粘度大，在极短时间内来不及位移让出电弧占位空间，形成电弧占位与绝缘油来不及位移让出空间位置的强烈对抗，由此产生百兆帕的机械压强峰值激波，激波反作用到工频电弧本体，提高液电效应激波压强峰值和同时减小液电效应压强峰值时间的因素包括：绝缘强度会提高击穿场强的同时，形成高场强极快电子崩过程，由此提高电弧击穿速度，增加电弧空间占位的突发性,绝缘油高粘度减缓空间让位速度,高比热容会吸收大量电弧热量，降低电弧温度。
51.绝缘油液电效应灭弧方法:
52.约束空间为存储绝缘油的灭弧空间，其结构包括间隙电极、绝缘油和包裹绝缘油和电极的绝缘约束空间。液电效应是在冲击电弧击穿绝缘油过程中，电弧的在极短时间内对绝缘油提出体积占位要求，由于绝缘油的粘度大，在极短时间内来不及位移让出电弧占位空间，形成电弧占位与绝缘油来不及位移让出空间位置的强烈对抗，由此产生几百兆帕的机械压强峰值激波，激波反作用到工频电弧本体，形成熄灭40ka全尺度工频电弧作用。
53.约束结构的作用：
54.约束结构通过密封性，消除液电效应灭弧过程中绝缘油飞溅溢出损耗，同时，约束空间对液电效应激波测试波反射的“聚焦”，进一步提高激波压强峰值增益和压强增益率，起到加速灭弧作用。提高液电效应激波压强峰值和同时减小液电效应压强峰值时间的因素包括：绝缘强度会提高击穿场强的同时，形成高场强极快电子崩击穿过程，由此提高电弧击穿速度和增加电弧空间占位的突发性；绝缘油高粘度减缓空间让位速度；高比热容会吸收大量电弧热量，降低电弧温度。
55.绝缘油液电效应灭弧指标的提升点
56.液电效应压强峰值时间减小：液电效应压强峰值时间的减小，形成灭弧的早期干预，减小了灭弧响应时间和灭弧完成时间。通过早期干预建弧过程，在工频电弧尚处于极弱的暂态下，进行超强液电效应激波压强灭弧，有利于形成以快制强不对称灭弧态势。
57.液电效应压强峰值提高：液电效应压强峰值的提高，结合极小液电效应激波压强峰值时间决定的早期干预，形成灭弧压强远大于电弧抗遮断压强的不对称态势，由此提高灭弧阈值。
58.三、绝缘油液电效应灭弧优势的支撑点
59.绝缘油条件下的液电效应绝缘油液电效应灭弧过程包括：绝缘油击穿过程、液电
效应过程、灭弧过程和抑制重燃过程。绝缘油高粘度，高比热容和高介质强度对液电效应压强峰值和峰值时间的影响；压强峰值和峰值时间对灭弧阈值和灭弧时间的影响；密封结构对压强峰值及峰值时间的影响。
60.1、与水相比绝缘油击穿场强高，有利于提高液电效应压强峰值和减小压强峰值时间：绝缘油具有比空气和水高得多的绝缘强度和击穿场强，在相同间隙距离下，击穿电压和击穿过程的突发性都会随之提高，提高击穿电压可以增加电流出现的突发性。击穿后电流稳态值随着击穿电压的提高而提高，导致电流变化率增大，与电流变化率呈比例的液电效应压强峰值也随之提高。电流变化率的提高，也相应提高了液电效应压强爬升速度，由此减小液电效应压强峰值时间。
61.2、与水相比绝缘油的大粘度有利于提高液电效应压强峰值和建雄压强峰值时间。绝缘油粘度大，必然导致分子之间的结合力增大，伴随电弧击穿过程出现的电弧空间占位难度增加，电弧挤压绝缘油过程实现空间占位需要的压强随之增大，电弧施加到绝缘油的压强也随之增大，绝缘油反作用到电弧的灭弧压强也随之增大。由于绝缘油大粘度特性抗拒击穿电弧体积占位的灵敏度增大，在极小击穿电流条件下，为了反抗小电弧体积占位，就能产生极高的液电效应压强，由此减小压液电效应压强峰值时间和提高压强峰值。
62.3、与水相比绝缘油具有更高的稳定性：绝缘油为有机高分子材料，不易分解、气化和老化，物理化学性能更加稳定，满足多次重复灭弧和免维护灭弧要求。
63.4、与水比较绝缘油比热容更高：绝缘油的比热容大，可以吸收大量电弧温度，对电弧产生冷却作用，提高电弧的脆弱性和易灭性；
64.5、与水相比绝缘油具有更好的介质强度恢复性：液电效应遮断电弧后，电弧断口被绝缘油充斥，绝缘油击穿场强高于水，由此提高了抗重燃特性。
65.6、与水相比绝缘油液电效应灭弧阈值更到大：通过绝缘油液电效应压强具有更高灵敏度的特点，灭弧启动时间提前，能够在建弧起始段熄灭更高的预期电流电流，满足40ka全尺度工频短路电流灭弧要求。
66.7、与水相比绝缘油液电效应灭弧速度更快：绝缘油液电效应灭弧具有更高的灭弧灵敏度，导致灭弧时间提前。熄灭40ka全尺度短路电流的时间为几十到几百微秒，小于几十毫秒的继电保护出口响应时间，满足在继电保护响应时间之前熄灭40ka全尺度工频短路电流的要求。
67.8、各电压等级的绝缘配合：通过控制液电效应灭弧段长度和空气间隙长度，可以实现任意电压等级下的绝缘配合要求。
68.9、与水和阀片相比，绝缘油液电效应灭弧更加迅速，没有阀片存在的“时滞”效应，没有水介质液电效应过程由于低粘度和低击穿场强导致的压强峰值较低、压强峰值时间滞后和介质恢复强度低，会导致灭弧时间长和易重燃而产生较大发热量，引发水气化气化和分解导致结构受损的后果，提高了绝缘油液电效应防雷的安全性和耐用性。
69.四、涉及应用场景
70.1、架空线绝缘油液电效应灭弧防雷装置：绝缘油液电效应从减小灭弧激波压强峰值时间、提高灭弧激波压强峰值和介质恢复强度大三个维度，提高了灭弧阈值，减小了灭弧时间，为解决雷击跳闸提供了新方法。适用于10kv、35kv、110kv、220kv、500kv、800kv和1000kv电压等级的灭弧要求。
71.以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以作出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。