也称作“第I连接部13a”，将锥形部14与第2圆柱部15之间的连接部分15a也称作“第2连接部15a”。在本实施方式中，在第I连接部13a和第2连接部15a形成有0.1mm大小的R (圆角的曲率半径)。
[0073]采用本实施方式的火花塞100b，第I连接部13a和第2连接部15a处的电场强度变小，因此，能够抑制在主体金属外壳50的内周面与绝缘电瓷10的外周面之间产生火花(以下，也称作“内跳火”。)。
[0074]C.第3实施方式:
[0075]图4是放大表示第3实施方式的火花塞10c的顶端附近的剖视图。与图3所示的第2实施方式的不同点在于，锥形部14包括第I锥形部14a和形成在比第I锥形部14a靠顶端侧的第2锥形部14b，其他的结构与第2实施方式的相同。需要说明的是，以下，将第I锥形部14a与第2锥形部14b之间的连接部分14c也称作“第3连接部14c”。
[0076]如图4所示，在本实施方式中，在利用含有轴线O的平面剖切而得到的剖面中，由第I锥形部14a的表面和第2锥形部14b的表面形成的角度中的、朝向主体金属外壳50的角度α小于180°。与第I圆柱部13和第2圆柱部15由具有一个斜坡的锥形部14连接的情况相比，采用本实施方式的火花塞100c，主体金属外壳50的内周与锥形部14的外周之间的距离增大，因此能够进一步抑制内跳火的发生。
[0077]D.第4实施方式:
[0078]图5是放大表示第4实施方式的火花塞10d的顶端附近的剖视图。与图4所示的第3实施方式的不同点在于，第I锥形部14a与第2锥形部14b之间的连接部分、即第3连接部14c为弯曲状，其他的结构与第3实施方式的相同。在本实施方式中，在第3连接部14c形成有1.0mm大小的R0
[0079]采用本实施方式的火花塞100d，第3连接部14c处的电场强度变小，因此能够进一步抑制内跳火的发生。
[0080]E.实验例:
[0081]E-1.关于耐热性能的实验例:
[0082]在本实验例中，为了探宄体积比A/B的值与耐热性能之间的关系，而准备多个体积比A/B不同的试样，进行耐热性能评价试验。
[0083]在耐热性能评价试验中，进行了基于JIS标准D1606的规定的提前点火试验。具体而言，将火花塞的各试样安装于排气量为1.3L的4气缸DOHC(Double OverHead Camshaft)发动机上，之后使发动机在全开状态(=6000rpm)下进行动作，并使点火时间自正常的点火时间逐渐提前，观察施加于各试样的离子电流的波形，从而确定发生提前点火的点火时间(点火提前角)。需要说明的是，点火提前角越大，意味着越不易发生提前点火、即耐热性能越优异。
[0084]图6是以曲线图形式表示耐热性能评价试验的结果的说明图。图7是以表形式表示耐热性能评价试验的结果的说明图。在图7中，将点火提前角为48° BTDC(Before TopDead Center)以上的试样评价为“S”，表示最高的评价，将点火提前角为47° BTDC的试样评价为“A”，表示第2高的评价，将点火提前角为46° BTDC的试样评价为“B”，表示第3高的评价，将点火提前角为45° BTDC以下的试样评价为“C”，表示较低的评价。其中，各试样的详细情况为以下那样。
[0085]第I 圆柱部 13 的直径 Dl:Φ6.9ι?πι ?Φ 7.6mm
[0086]第2圆柱部15的直径D2: Φ 3.1mm?Φ 3.7mm
[0087]根据该图6和图7，能够了解到的是:体积比A/B的值越大，提前点火发生的点火时间越靠前，耐热性能越优异。具体而言，能够了解到的是:若体积比4作为0.9以上，则评价为“B”以上，若体积比A/B为1.4以上，则评价为“A”以上，若体积比A/B为1.9以上，则评价为“S”。
[0088]根据以上所述内容可知，从提高火花塞100的耐热性能的观点而言，优选体积比A/B为0.9以上，更优选体积比A/B为1.4以上，最优选体积比A/B为1.9以上。
[0089]E- 2.关于耐污损性能的实验例:
[0090]在本实验例中，为了探宄体积比A/B的值与耐污损性能之间的关系，而准备多个体积比A/B不同的试样，进行耐污损性能评价试验。
[0091]在耐污损性能评价试验中，在室温为一 10°C的试验室内，进行基于JIS标准D1606的规定的出厂(pre-delivery)污损试验。具体而言，将火花塞的各试样安装于排气量为1600cc的4气缸DOHC发动机上。然后，启动发动机，使其空转数圈，之后以3档35km/h的速度驱动40秒，进行怠速运转90秒，之后再次以3档35km/h的速度驱动40秒，之后停止发动机。然后，使冷却水完全冷却，直到冷却水的温度成为室温为止，再次启动发动机使发动机进行空转，分别进行两次以I档15km/h的速度驱动15秒的动作以及使发动机停止30秒的动作，再次以I档15km/h的速度驱动15秒，之后停止发动机。将该一系列的测试模式作为一个循环，反复进行10次循环来进行试验。在实施了 10次循环的试验之后，测量绝缘电瓷10的绝缘电阻值。
[0092]图8是以表形式表示耐污损性能评价试验的结果的说明图。在图8中，将绝缘电阻值为50ΜΩ以上的试样评价为“S”，表示最高的评价，将绝缘电阻值为30ΜΩ以上且小于50ΜΩ的试样评价为“A”，表示第2高的评价，将绝缘电阻值为20ΜΩ以上且小于30ΜΩ的试样评价为“B”，表示第3高的评价，将绝缘电阻值小于20ΜΩ的试样评价为“C”，表示较低的评价。其中，各试样的详细情况为以下那样。
[0093]第I圆柱部13的直径Dl: Φ6.9mm?Φ7.6mm
[0094]第2圆柱部15的直径D2: Φ 3.1mm?Φ 3.6mm
[0095]根据该图8，能够了解到的是:体积比A/B的值越小则耐污损性能越优异。具体而言，能够了解到的是:若体积比A/B为2.4以下，则评价为“B”以上，若体积比A/B为2.2以下，则评价为“A”以上，若体积比A/B为2.0以下，则评价为“S”。
[0096]根据以上所述内容可知，从提高火花塞100的耐污损性能的观点而言，优选体积比A/B为2.4以下，更优选体积比A/B为2.2以下，最优选体积比A/B为2.0以下。
[0097]E - 3.关于内跳火的实验例:
[0098]在本实验例中，为了探宄第I连接部13a和第2连接部15a这两者有没有R、第3连接部14c存在与否以及第3连接部14c有没有R这些情况与内跳火发生率之间的关系，而准备多个如下这样的试样，进行内跳火发生试验，即第I连接部13a和第2连接部15a这两者有没有R、第3连接部14c存在与否以及第3连接部14c有没有R这些情况各不相同的试样。其中，存在第3连接部14c是指，如所述第3实施方式那样，锥形部14包括第I锥形部14a和第2锥形部14b ο
[0099]在内跳火发生试验中，将火花塞的各试样安装于排气量为0.2L的单气缸发动机上，使发动机以2650rpm的恒定转速旋转5分钟，使绝缘电瓷10上附着有碳。将该试样安装于可视室，在0.4MPa的氮气氛下点火100次，使用高电压探测器观察波形，从而确认是否发生内跳火。
[0100]图9是以表形式表示关于内跳火的实验结果的说明图。在图9中，在100次点火的过程中，将发生内跳火的次数小于10次的试样评价为“S”，表示最高的评价，将发生内跳火的次数为10次以上且小于50次的试样评价为“A”，表示第2高的评价，将发生内跳火的次数为50次以上的试样评价为“B”，表示较低的评价。其中，各试样的详细情况为以下那样。
[0101]体积A:59mm3
[0102]体B:32mm3
[0103]第I圆柱部13的直径Dl:Φ 7.4mm
[0104]第2圆柱部15的直径D2:Φ3.3_
[0105]凸部57的直径最小的部分的内径D3:Φ7.9mm
[0106]着眼于试样C04，能够了解到的是:若在第I连接部13a和第2连接部15a形成有
0.1mm大小的R，则评价为“A”。着眼于试样C05?试样C13，能够了