不饱和聚酯树脂组合物及开关磁阻电机的制作方法

本发明涉及一种不饱和聚酯树脂组合物及开关磁阻电机。

背景技术：

开关磁阻电机由于低成本、能源效率高，且适合大规模生产，受到了关注。

开关磁阻电机通常具备，形成为环状的定子磁轭、形成在定子磁轭内周部上的多个定子凸极、定子凸极上设置的励磁用的线圈、与定子同轴布置且可以旋转的转子铁芯、形成在转子铁芯外周部的转子凸极。在具有这种结构的开关磁阻电机中，由控制器向线圈施加电流，通过使定子凸极励磁，吸引转子凸极使其旋转。定子凸极被励磁后，由于转子凸极在被定子凸极吸引的同时，定子凸极也会朝着转子凸极方向被吸引，通过这些吸引力，沿着圆周方向产生了变形。此外，定子凸极的励磁结束后，定子凸极和转子凸极之间会生成排斥力，通过这种排斥力，沿着圆周方向(和吸引力反方向)产生了变形。这种吸引力和排斥力的不断反复，导致了定子凸极的振动，从而造成开关磁阻电机的振动以及随之而来的噪音的产生。

因此，作为防止定子凸极振动的方法，已经提出了使用成型树脂密封相邻的定子凸极之间的方法(例如，参见专利文献1及2)。

此外，作为用于密封电机构成部件的树脂组合物，使用不饱和聚酯树脂组合物是公知的(例如，参见专利文献3～6)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2000-60089号公报

专利文献2：日本特开2003-32979号公报

专利文献3：日本特开2009-77577号公报

专利文献4：日本特开2009-77576号公报

专利文献5：日本特开2001-226573号公报

专利文献6：日本特开2011-6542号公报

技术实现要素：

本发明要解决的技术问题

密封相邻定子凸极之间的成型树脂，不仅可以防止定子凸极的变形，也可以防止线圈的脱落并且还起到了高效地释放由线圈运作产生的热量的作用。因此，为了充分的发挥这些效果，就要求成型树脂在密封时难以产生空隙、在吸引力和排斥力等负荷下也难以变形(以下，也简称为“耐变形性”)、热循环时不产生裂纹(以下，也简称为“耐热冲击性”)、且导热系数高。

然而，用于开关磁阻电机的以往的成型树脂，存在没有充分的防止定子凸极的振动的效果以及/或热循环时容易产生裂纹的问题。

除此之外，因为用于密封电机构成部件的以往的不饱和聚酯树脂组合物，没有考虑到开关磁阻电机特有的定子凸极的振动问题，所以防止这种振动的效果不充分。

本发明是为了解决上述的问题而完成的，其目的在于提供一种不饱和聚酯树脂组合物，该组合物最适于形成开关磁阻电机的成型树脂，其在密封时难以生成空隙的同时、有效地防止定子凸极的、并且难以生成电机驱动时产生的振动和热导致的裂纹。

此外，本发明的目的在于，提供一种低噪音以及可以防止发热引起的线圈效率降低的开关磁阻电机。

解决技术问题的技术手段

发明人等为了解决上述问题进行深入研究，结果发现，将2种特定的填充材料按照规定的比例，与不饱和聚酯、交联剂、固化剂、低收缩剂以及纤维增强材料组合，可以获得最适合作为开关磁阻电机的成型树脂的特性，从而完成了本发明。

即，本发明为以下的(1)～(4)。

(1)一种不饱和聚酯树脂组合物，其用作开关磁阻电机的成型树脂，其特征在于，

包含不饱和聚酯、交联剂、固化剂、低收缩剂、填充材料及纤维增强材料，

相对于总量为140质量份的所述不饱和聚酯以及所述交联剂，所述填充材料的含量为200质量份～800质量份，

所述充填材料包含填充材料A和填充材料B，填充材料A为选自由碳酸钙、玻璃、二氧化硅、滑石、粘土、硫酸钡、硅酸钙、氧化钛以及中空填料组成的组中的一种以上，填充材料B为选自由氢氧化铝以及氧化铝组成的组中的一种以上，

所述填充材料B相对于所述填充材料A的质量比为1以上。

(2)根据(1)所述的不饱和聚酯树脂组合物，其特征在于，填充材料B相对于填充材料A的质量比为1～100。

(3)根据(1)或(2)所述的不饱和聚酯树脂组合物，其特征在于，相对于总量为140质量份的所述不饱和聚酯以及所述交联剂，所述纤维增强材料的含量为10质量份～130质量份。

(4)一种开关磁阻电机，其特征在于，使用(1)～(3)任一项所述的不饱和聚酯树脂组合物密封相邻的定子凸极之间。

发明效果

根据本发明，可以提供一种不饱和聚酯树脂组合物，该组合物最适于形成开关磁阻电机的成型树脂，密封时难以生成空隙的同时、有效地防止定子凸极的振动、并且难以生成电机驱动时产生的振动和热导致的裂纹。

此外，根据本发明，可以提供一种低噪音以及可以防止发热引起的线圈效率降低的开关磁阻电机。

附图说明

图1为开关磁阻电机的剖面图。

图2为用于说明耐变形性的评价方法的图。

图3为用于流动性(螺旋流动)实验的模具的图。

具体实施方式

本发明的不饱和聚酯树脂组合物，作为开关磁阻电机的成型树脂使用。

图1是开关磁阻电机的剖面图。图1中，开关磁阻电机1具有形成为环状的定子磁轭2、形成在定子磁轭2内周部上的多个定子凸极3、设置在定子凸极3上的励磁用的线圈4、与定子磁轭2同轴布置且可以旋转的转子铁芯5、形成在转子铁芯外周部的转子凸极6。此外，转子铁芯5的中心配置有轴7，相邻的定子凸极3之间被成型树脂8密封。此外，定子磁轭2被管状的外壳9覆盖。图1仅仅表示了开关磁阻电机1的基本结构，也可以装配有该技术领域公知的部件。

具有这种结构的开关磁阻电机1中，控制部(没有在图中指出)向线圈4顺次施加电流，通过将定子凸极3励磁，通过吸引转子凸极使其旋转。此时，通过重复接通以及断开励磁，定子凸极3和转子凸极6之间产生吸引力以及排斥力，定子凸极3产生变形。因此，通过使用成型树脂8密封相邻的定子凸极3之间，可以防止定子凸极3的变形。此外，成型树脂8在防止线圈4脱落的同时，起到了高效释放线圈4运作产生的热的作用。

本发明中，使用不饱和聚酯树脂组合物形成成型树脂8。即成型树脂8是不饱和聚酯树脂组合物的固化物。

因为成型树脂8的耐变形性与成型树脂8的刚性有关，通过提升成型树脂8的刚性可以提高成型树脂8的耐变形性。因此，提供成型树脂8的不饱和聚酯树脂组合物，必须选择并使用提供高刚性(例如，弯曲弹性模量)的固化物的成分。此外，由于成型树脂8的耐热冲击性与成型树脂8中包含的树脂和填充材料的密合性有关，在提供成型树脂8的不饱和聚酯树脂组合物中，必须选择并使用与不饱和聚酯树脂的密合性优异的填充材料。此外，由于成型树脂8的导热系数与成型树脂8中包含的填充材料的种类和量有关，因此对于提供成型树脂8的不饱和聚酯树脂组合物，必须选择可以得到高导热系数的固化物的填充材料的种类以及量。

基于以上的观点，决定了本发明的不饱和聚酯树脂组合物的成分及量。以下，对不饱和聚酯树脂组合物的组成进行说明。

本发明的不饱和聚酯树脂组合物至少含有不饱和聚酯、交联剂、固化剂、低收缩剂、填充材料以及纤维增强材料。

通常，不饱和聚酯是多元醇和不饱和多元酸以及任意的饱和多元酸进行酯化反应得到的缩合产物。不饱和聚酯通常作为以溶解于交联剂(也叫“反应稀释剂”)的形式的不饱和聚酯树脂被贩卖。不饱和聚酯树脂在该技术领域中通常是已知的，例如，记载于《聚酯树脂手册》(日刊工业新闻社，1988年发行)、《涂料用于词典》(色材协会编，1993年发行)。此外，作为市售产品不饱和聚酯树脂的例子，可列举出Showa Denko K.K.CO.LTD制造的Rigolac(商标)系列。

作为用于合成不饱和聚酯的多元醇，没有特别的限定，可以使用该领域中公知的多元醇。作为多元醇的例子，可列举出乙二醇、丙二醇、新戊二醇、丁二醇、二甘醇、二丙二醇、三甘醇、戊二醇、己二醇、新戊二醇、1,2-丁二醇、1,3-丁二醇、1,5-戊二醇、1,6-己二醇、2-甲基-1,3-丙二醇、2,2-二甲基-1,3-丙二醇、1,4-环己烷二甲醇、氢化双酚A、双酚A、双酚A的环氧乙烷加成物、双酚A的环氧丙烷加成物、甘油等。其中，从耐热性、机械强度以及成型性的观点出发，优选丙二醇、新戊二醇、以及双酚A或氢化双酚A。这些多元醇可以单独或者将多种组合使用。

作为用于合成不饱和聚酯的不饱和多元酸，没有特别的限定，可以使用该领域中公知的化合物。作为不饱和多元酸的例子，可列举出马来酸酐、富马酸、马来酸、柠康酸、衣康酸等。这些不饱和多元酸可以单独或者将多种组合使用。其中，从耐热性、机械强度以及成型性等观点出发，更优选马来酸酐以及富马酸。

作为用于合成不饱和聚酯的饱和多元酸，没有特别的限定，可以使用该领域中公知的化合物。作为饱和多元酸，可列举出邻苯二甲酸酐、间苯二甲酸、对苯二甲酸、四氢邻苯二甲酸、氯菌酸、琥珀酸、己二酸、癸二酸、四氯邻苯二甲酸酐、四溴邻苯二甲酸酐、内亚甲基四氢邻苯二甲酸酐等。这些饱和多元酸可以单独或者将多种组合使用。

不饱和聚酯可以使用上述的材料用公知的方法合成。合成中的各种条件，需要依据使用的原料及用量进行适当设定，但一般情况下，在氮气等惰性气体气流中，140℃～230℃的温度条件下，在加压或者减压下进行酯化反应即可。在此酯化反应中，可以根据需要使用酯化催化剂。作为催化剂的例子，可列举出醋酸锰、二丁基锡氧化物、草酸亚锡、醋酸锌以及醋酸钴等公知的催化剂。这些催化剂，可以单独或者多种组合在一起使用。

此外，不饱和聚酯的末端羧基也可以与(甲基)丙烯酸缩水甘油酯等进行加成反应。

不饱和聚酯的重均分子量(MW)没有特别的限定，但优选为5,000～20,000。此外，本说明书中的“重均分子量”是指，使用凝胶渗透色谱法(Showa Denko K.K.制造的Shodex GPC-101)在常温(23℃)下利用下列条件进行测定，并使用标准聚苯乙烯检量线求得的值。

色谱柱：Showa Denko K.K.制造的LF-804

色谱柱温度：40℃

试样：共聚物的0.2质量％的四氢呋喃溶液

流量：1ml/分钟

洗脱液：四氢呋喃

检测器：RI-71S

作为交联剂，只要是具有可以与不饱和聚酯聚合的烯属双键的化合物，就没有特别的限定，可以使用该技术领域中公知的化合物。作为交联剂，可列举出苯乙烯单体、氯苯乙烯、乙烯基甲苯、二乙烯苯、邻苯二甲酸二烯丙酯单体、邻苯二甲酸二烯丙酯预聚物、(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、二(甲基)丙烯酸乙二醇酯、异氰脲酸三烯丙酯等。这些交联剂可以单独或者多种组合使用。

交联剂本身可以作为不饱和聚酯树脂组合物的原料使用，也可以预先将不饱和聚酯溶解于交联剂中，制备不饱和聚酯树脂，此不饱和聚酯树脂可以用作不饱和聚酯树脂组合物的原料。

对交联剂的添加量没有特别的限定，但从操作性、聚合性、固化物的收缩性以及用量调整的自由度的观点出发，相对于70质量份的不饱和聚酯，优选为10质量份～200质量份，更优选为30质量份～150质量份，进一步优选为50质量份～100质量份。

对固化剂没有特别的限定，可以使用该技术领域公知的固化剂。作为固化剂的例子，可以列举出酮过氧化物、过氧化缩酮、过氧化氢、二烯丙基过氧化物、二酰基过氧化物、过氧酯、过氧化二碳酸酯等过氧化物、偶氮化合物等。具体可以列举出过氧化苯甲酰、过氧化二异丙苯、二异丙基过氧化物、二叔丁基过氧化物、过氧化苯甲酸叔丁酯、1,1-双(叔丁基过氧)-3,3,5-三甲基环己烷、2,5-二甲基-2,5-二(叔丁基过氧)-3-己炔、3-异丙基过氧化氢、叔丁基过氧化氢、过氧化二异丙苯、过氧化氢二异丙苯、过氧化乙酰、双(4-叔丁基环己基)过氧化二碳酸酯、过氧化二碳酸二异丙酯、异丁基过氧化物、3,3,5-三甲基己酰基过氧化物、过氧化月桂酰、偶氮二异丁腈、偶氮二甲酰胺等。其中优选储存稳定性良好的过氧化二异丙苯、二叔丁基过氧化物、叔丁基过氧化氢等。此外，这些固化剂可以单独或者将2种以上组合使用。

固化剂的添加量可以根据使用的原料进行适当的设定，没有特别的限定。固化剂的添加量，相对于总量为140质量份的不饱和聚酯及交联剂，优选为0.5质量份～10质量份，更优选为0.7质量份～7质量份，进一步优选为1质量份～5质量份。固化剂的添加量小于0.5质量份时，可能会导致固化不充分或者固化耗时过长。反之，固化剂的添加量超过10质量份时，由于固化剂的量过多，可能导致无法获得具有所需的物性的固化物。

作为低收缩剂，没有特别的限定，可以使用该技术领域中公知的材料。低收缩剂可以列举出聚苯乙烯、聚甲基丙烯酸甲酯、聚乙酸乙烯酯、苯乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、饱和聚酯、苯乙烯-二烯共聚物、乙酸丁酸纤维素、乙酸丙酸纤维素、液体橡胶、合成橡胶等被普遍用作低收缩剂的热塑性聚合物。这些低收缩剂可以单独或者2种以上组合使用。

低收缩剂本身可以用作不饱和聚酯树脂组合物的原料，也可以预先将低收缩剂溶解于交联剂中，制备低收缩剂的溶液，将此低收缩剂的溶液作为不饱和聚酯树脂组合物的原料使用。这种低收缩剂的溶液已在市面上贩卖，例如，可以使用PS JAPAN CO.,LTD制造的styron679等。

低收缩剂的添加量没有特别限定，可以根据使用的原料进行适当设定。低收缩剂的添加量，相对于总量为140质量份的不饱和聚酯及交联剂，优选为5质量份～50质量份，更优选为10质量份～45质量份，进一步优选为15质量份～40质量份，最优选为15质量份～30质量份。低收缩剂的添加量小于5质量份时，可能会导致固化物的收缩率升高，尺寸精度降低。反之，低收缩剂的添加量超过50质量份时，可能会导致固化物的机械特性降低。

填充材料包含填充材料A及填充材料B两种类型。

填充材料A是主要用于提升固化物的耐变形性以及耐热冲击性的成分。填充材料A是无机填充材料为选自由碳酸钙、玻璃、二氧化硅(优选为熔融二氧化硅)、滑石、粘土、硫酸钡、硅酸钙、氧化钛及中空填料组成的组中的一种以上的无机填充材料。作为中空填料的种类没有特别的限定，可以使用本技术领域公知的中空填料。中空填料可以列举出玻璃珠、树脂珠等。

填充材料B是主要用于提升固化物导热系数的成分。填充材料B为选自由氢氧化铝及氧化铝组成的组中的一种以上的无机填充材料。

含有填充材料A及B的填充材料的添加量，相对于总量为140质量份的不饱和聚酯及交联剂，为200质量份～800质量份，优选为220质量份～780质量份，更优选为250质量份～750质量份。填充材料的添加量超过800质量份时，不饱和聚酯树脂组合物的粘性会升高，操作性等会降低。反之，填充材料的添加量小于200质量份时，固化物的耐变形性、耐热冲击性以及导热系数会降低，无法获得具有适合于成型树脂8的物性的固化物。

填充材料B相对于填充材料A的质量比(填充材料B的质量/填充材料A的质量)为1以上，优选为1～100，更优选为1.5～80，进一步优选为2～50，最优选为2.5～30。由于与填充材料B相比，填充材料A的导热系数小，若填充材料A过多，则固化物的导热系数会降低。其结果，导致成型树脂8的散热效果降低，线圈4的电机效率降低。此外，填充材料A过多时，可能会导致固化物变得过硬，线圈4等部件受到损坏。反之，填充材料B过多时，固化物的耐变形性、耐热冲击性会降低。

填充材料A以及B的平均粒径虽没有特别的限定，但优选为0.5μm～50μm、更优选为0.7μm～30μm。若填充材料A以及B的平均粒径小于0.5μm，可能会导致不饱和聚酯树脂组合物的粘性升高，成型性降低。反之，若填充材料A以及B的平均粒径超过50μm，可能会导致固化物的机械强度会显著降低，或者不饱和聚酯树脂组合物的流动性降低，成型性降低。

在此，本说明书中的填充材料A以及B的“平均粒径”是指，通过空气透过法求得的比表面积进行计算而得到的粒径。

平均粒径＝(6×10000)/(真比重×比表面积)

对纤维增强材料没有特别的限定，可以使用该技术领域中公知的材料。作为纤维增强材料，可列举出玻璃纤维、纸浆纤维、聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维、维尼纶纤维、碳纤维、芳纶纤维、硅灰石等多种多样的有机纤维以及无机纤维。其中，优选使用被切断的短切玻璃纤维，其纤维长度为1.5mm～25mm左右。此外，纤维增强材料的纤维直径优选为3μm～25μm。

纤维增强材料的添加量虽没有特别的限定，但是相对于总量为140质量份的不饱和聚酯以及交联剂，优选为10质量份～130质量份，更优选为20质量份～100质量份，进一步优选为30质量份～80质量份。若纤维增强材料的添加量小于10质量份，可能会导致固化物的强度降低，容易生成空隙。反之，若纤维增强材料的添加量超过130质量份，纤维增强材料无法均匀分散在不饱和聚酯树脂组合物中，不能制备均匀的成型体。此外，可能会在成型时对线圈4等部件造成损伤。

包含上述成分作为必要成分的本发明的不饱和聚酯树脂组合物，为了提升各种物性，还可以包含下列任意成分：不饱和聚酯以外的树脂成分、内部脱模剂、增稠剂、降粘剂、颜料等本领域中公知的成分。这些任意成分的添加量没有特别限定，在不损害本发明效果的范围内即可。

作为不饱和聚酯以外的树脂成分没有特别的限定，可以使用该技术领域公知的树脂成分。作为不饱和聚酯以外的树脂成分。可以列举出聚酯(甲基)丙烯酸酯树脂、聚氨酯(甲基)丙烯酸酯树脂、邻苯二甲酸二烯丙酯树脂等。这些成分可以单独或者2种以上组合使用。

作为脱模剂没有特别的限定，可以使用该技术领域公知的脱模剂。作为脱模剂的例子，可以列举出硬脂酸、硬脂酸锌、硬脂酸钙、硬脂酸铝、硬脂酸镁、巴西棕榈蜡等。此外，可以使用市售的特殊内部脱模剂(BYK Japan K.K.制造、商品号：BYK-P9050)。这些脱模剂可以单独或者2种以上组合使用。

作为增稠剂没有特别的限定，可以使用该技术领域公知的增稠剂。作为增稠剂的例子，可以列举出氧化镁、氢氧化镁、氢氧化钙、氧化钙等金属氧化物，以及异氰酸酯化合物等。这些增稠剂可以单独或2种以上组合使用。

包含上述成分的本发明的不饱和聚酯树脂组合物，可以通过该技术领域常规的方法制备，例如通过使用捏合机等进行捏合。

本发明的不饱和聚酯树脂组合物，因为能够生成具有优异耐变形性(刚性)以及耐热冲击性且导热系数高的固化物，最适合作为开关磁阻电机1的成型树脂8使用。

不饱和聚酯树脂组合物的成型方法没有特别的限定，可以使用该技术领域通常采用的方法，例如，压缩成型、传递成型、注射成型等。

实施例

以下，通过实施例及比较例对本发明进行详细说明，但本发明不受其限定。

对下述的实施例及比较例中的各种物性，进行了如下评价。

(1)弯曲弹性模量

在成型温度150℃、成型压力150Mpa、成型时间3分钟的条件下，使用80mm×10mm×4mm的模具，通过对不饱和聚酯树脂组合物进行压缩成型，制作出弯曲弹性模量试验片。在23℃下，根据“热固性塑料的试验方法”，使用AUTOGRAPH(商标)AG-X(SHIMADZU CO.,LTD制造)对获得的弯曲弹性模量试验片进行了测定。

(2)空隙形成的评价

在制造具有图1所示结构的开关磁阻电机时，用不饱和聚酯树脂组合物密封相邻的定子凸极之间。密封在成型温度为150℃、成型压力为10MPa、成型时间为3分钟的条件下进行。此后，通过目测对密封部分进行了空隙评价。在此评价中，密封部分没有空隙的用◎表示，有小于1mm的空隙的用○表示，有1mm以上小于3mm空隙的用△表示，有3mm以上的空隙的用×表示。

(3)耐变形性的评价

使用不饱和聚酯树脂组合物将定子凸极之间密封，制造了具有图1所示结构的开关磁阻电机。密封在成型温度为150℃、成型压力为10Mpa、成型时间为3分钟的条件下进行。然后，将制造的开关磁阻电机按照图2所示定位并施加10t的负荷(沿箭头方向)，使用AUTOGRAPH(商标)AG-X(SHIMADZU CO.,LTD制造)，测定了变形量(称重传感器的位移量)。在此评价中，变形量小于200μm的用○表示，200μm以上小于400μm的用△表示，400μm以上的用×表示。

(4)耐热冲击性评价

使用不饱和聚酯树脂组合物将定子凸极之间密封，制造了具有图1所示结构的开关磁阻电机。密封在成型温度为150℃、成型压力为10MPa、成型时间为3分钟的条件下进行。然后，使用冷热冲击试验机TSA-71L(ESPEC CO.,LTD制造)，对制作的开关磁阻电机重复进行了300次的-40℃下2小时以及150℃下2小时的热循环。此后，通过目测对密封部位的裂缝进行了评价。在此评价中，密封部位没有裂缝的用○表示，有小于10mm裂缝的用△表示，有10mm以上裂缝的用×表示。

(5)导热系数

在成型温度150℃、成型压力10MPa、成型时间15分的条件下，对不饱和聚酯树脂组合物进行压缩成型，制作150×150×20mm的平板状试验片。用QTM法(测定装置：Kyoto Electronics Manufacturing Co.,Ltd制造的QTM-500(SDK制造的QTM-DII))测定了制成的平板状试验片的导热系数。

(6)流动性(螺旋流动)

使用图3所示的模具，在成型温度130℃、成型压力5MPa、成型时间15分钟的条件下，对不饱和聚酯树脂组合物进行传递成型，通过测定不饱和聚酯树脂组合物在模具内的流动长度，来评价不饱和聚酯树脂组合物的流动性。图3中，(a)是模具的顶视图、(b)是(a)图中的x-x’线处的剖面的放大图。若不饱和聚酯树脂组合物的流动长度小，则成型性就低，相邻定子凸极之间的密封会变得困难。

(实施例1)

用双臂捏合机，将一下成分均匀地捏合：100质量份的苯乙烯单体含量为30质量％的不饱和聚酯树脂(Showa Denko K.K.制造的Rigolac(商标)M-500D；不饱和聚酯的MW：7000)、3质量份的作为固化剂的过氧化苯甲酸叔丁酯(以下，略称为“TBPO”；NOF CO.,LTD制造的PERBUTYL(商标)Z)、80质量份的作为低收缩剂的聚苯乙烯的苯乙烯单体稀释溶液(PS Japan CO.,LTD制造的Styron679；聚苯乙烯的含量为50质量％、苯乙烯单体的含量为50质量％)、50质量份的作为填充材料的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及250质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)，40质量份的作为强化纤维的玻璃纤维(Nitto Boseki CO.,LTD制造的CS 3PE907；纤维长度为3mm；纤维直径为13μm)、以及15质量份的作为内部脱模剂的硬脂酸锌。由此获得不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例2)

除了使用150质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及150质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)作为填充材料以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例3)

除了使用30质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及300质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)作为填充材料以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例4)

除了使用40质量份的玻璃纤维作为强化纤维(Nitto Boseki CO.,LTD制造的CS 6PE907；纤维长度为6mm；纤维直径为13μm)以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例5)

除了使用20质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及180质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)作为填充材料以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例6)

除了使用50质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)，200质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)以及500质量份的氧化铝(Showa Denko K.K.制造的AL-47-1；平均粒径为4μm)作为填充材料以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例7)

除了使用30质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及270质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)作为填充材料、10质量份的玻璃纤维(Nitto Boseki CO.,LTD制造的CS 3PE907；纤维长度为3mm；纤维直径为13μm)作为强化纤维以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例8)

除了使用20质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及170质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)、以及10质量份的氧化铝(Showa Denko K.K.制造的AL-47-1；平均粒径为4μm)作为填充材料、130质量份的玻璃纤维(Nitto Boseki CO.,LTD制造的CS 3PE907；纤维长度为3mm；纤维直径为13μm)作为强化纤维以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例9)

除了使用3质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及297质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)作为填充材料以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例10)

除了使用50质量份的硫酸钡(SAKAI CHEMICAL INDUSTRY CO.,LTD制造的沉淀硫酸钡300；平均粒径为0.7μm)以及250质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)作为填充材料以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(实施例11)

除了使用50质量份的熔融二氧化硅(NIPPON STEEL&SUMIKIN MATERIALS Co.,Ltd制造的S-C12U；平均粒径为10μm)以及250质量份的氢氧化铝(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)作为填充材料以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(比较例1)

除了只使用300质量份的氢氧化铝作为填充材料(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)，以及没有添加低收缩剂以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(比较例2)

除了只使用300质量份的氢氧化铝作为填充材料(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)，以及没有添加强化纤维以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(比较例3)

除了使用297质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及3质量份的氢氧化铝作为填充材料(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

(比较例4)

除了只使用300质量份的氢氧化铝作为填充材料(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)，以及150质量份的玻璃纤维(Nitto Boseki CO.,LTD制造的CS 3PE907；纤维长度为3mm；纤维直径为13μm)作为强化纤维以外，其他条件虽然与实施例1相同，但是没能均匀的捏合，没能制得不饱和聚酯树脂组合物。

(比较例5)

除了只使用850质量份的氢氧化铝作为填充材料(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)以外，其他条件虽然与实施例1相同，但是没能均匀的捏合，没能制得不饱和聚酯树脂组合物。

(比较例6)

除了使用50质量份的碳酸钙(CALFINE CO.,LTD制造的KS-1200A；平均粒径为2μm)以及100质量份的氢氧化铝作为填充材料(Showa Denko K.K.制造的H-34；平均粒径为4μm)以外，以与实施例1相同的条件制备了不饱和聚酯树脂组合物。

对实施例1～11以及比较例1～3和6制得的不饱和聚酯树脂组合物进行了上述(1)～(5)的评价。结果如表1以及表2所示。另外，因为比较例4以及5没有制备出不饱和聚酯树脂组合物，所以无法进行上述(1)～(5)的评价。

[表1]

[表2]

如表1以及表2所示，实施例1～11的不饱和聚酯树脂组合物在上述(1)～(5)所有评价中获得良好结果，但比较例1～3和6的不饱和聚酯树脂组合物在上述(1)～(5)任一项的评价中都没能得到满意的结果。

根据以上结果可知，本发明可以提供一种不饱和聚酯树脂组合物，其最适于制造用于开关磁阻电机的成型树脂，该成型树脂在密封时难以生成间隙，防止定子凸极的振动的效果好，并且难以产生由电机驱动引起的振动和热量导致的裂缝。此外，本发明可以提供一种低噪音以及可以防止由散热引起的线圈效率劣化的开关磁阻电机。

此外，本国际申请以2014年11月17日提交的日本专利申请第2014-232502号为基础主张优先权，该日本专利申请的全部内容由本国际申请所引用。

附图标记说明

1：开关磁阻电机；2：定子磁轭；3：定子凸极；4：线圈；5：转子铁芯；6：转子凸极；7：轴；8：成型树脂；9：外壳。