电动机、压缩机、制冷空调装置及电动机的制造方法与流程

本发明涉及电动机、压缩机、制冷空调装置及电动机的制造方法。

背景技术：

制冷空调装置等的压缩机所使用的电动机一般通过热装等而组装于压缩机的壳体(框体)。然而，由于压缩机的壳体由铁构成，因此存在如下这样的问题：磁通从电动机的定子向壳体流动，产生铁损而马达效率降低。

因此，例如在专利文献1中，公开了如下结构：在同步发电机中，在定子的外周侧设置非磁性框，经由该非磁性框而使定子与壳体嵌合。另外，在专利文献2中公开了如下电动机：其将定子组装于壳体，并在定子的外周与壳体的内周之间设置环状的空隙。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平2-168830号公报(参照图1)

专利文献2：日本特开2008-113492号公报(参照图2)

技术实现要素：

发明所要解决的课题

但是，在定子的外周侧设置非磁性框的情况下，需要相对于定子的外径而增大壳体的外径，会妨碍电动机的小型化。另外，在定子的外周与壳体的内周之间设置有环状的空隙的情况下，有可能定子的支承变得不稳定。

本发明是为了解决上述课题而完成的，其目的在于通过抑制从电动机向壳体的漏磁通来提高马达效率。

用于解决课题的手段

本发明的电动机是配置于壳体的内部的电动机，具备：定子，其具有与壳体的内周面相向的外周面；转子，其能够旋转地配置在定子的内侧；及非磁性膜，其配置在定子的外周面与壳体的内周面之间。

发明的效果

在本发明中，由于在定子的外周面与壳体的内周面之间配置有非磁性膜，因此能够抑制从定子向壳体的漏磁通，提高马达效率。另外，由于不需要增大壳体，因此能够有助于电动机的小型化。

附图说明

图1是表示实施方式1的电动机的结构的剖视图。

图2是表示比较例的电动机的结构的侧视图。

图3是将实施方式1的电动机的作用与比较例对比并表示的示意图(a)、(b)。

图4是表示实施方式1中的非磁性膜的厚度与铁损及感应电压的关系的特性图。

图5是表示实施方式1中的非磁性膜的厚度与马达效率的关系的特性图。

图6是表示实施方式1的电动机的制造方法的流程图。

图7是用于说明实施方式1的非磁性膜的安装方法的示意图。

图8是表示实施方式2的电动机的结构的剖视图。

图9是表示实施方式3的电动机的结构的剖视图。

图10是表示应用了各实施方式的电动机的压缩机的图。

图11是表示使用了图10的压缩机的制冷空调装置的图。

图12是表示具备应用了各实施方式的电动机的送风机的空调装置的图。

具体实施方式

实施方式1.

<电动机的结构>

图1是表示实施方式1的电动机100的剖视图。图1所示的电动机100组装在圆筒状的壳体(框体)4的内侧。壳体4是组装有电动机100的产品(例如图10所示的涡旋压缩机500)的容器的一部分。

电动机100具备能够旋转的转子2和以包围转子2的方式设置的定子1。定子1组装在上述的壳体4的内侧。在定子1和转子2之间设置有例如0.5mm的空隙16。

转子2具有具备多个磁铁插入孔22的转子铁芯20和配置于各个磁铁插入孔22的永久磁铁23。转子铁芯20具有以作为旋转中心的轴线c1为中心的圆筒状的外周面。在转子铁芯20的径向的中心形成有轴孔24。在轴孔24中通过压入而固定有作为旋转轴的轴21。

以下，将作为转子2的旋转轴的轴线c1的方向称为“轴向”。另外，将沿着定子1及转子2的外周(以轴线c1为中心的圆周)的方向称为“周向”。另外，将以轴线c1为中心的定子1及转子2的半径方向称为“径向”。

磁铁插入孔22沿轴向贯通转子铁芯20。另外，磁铁插入孔22在转子铁芯20的周向上等间隔地形成有多个(在此为6个)。磁铁插入孔22是在与轴向正交的面内呈直线状延伸的槽。磁铁插入孔22配置在尽可能靠近转子铁芯20的外周面的位置。

在磁铁插入孔22的内部配置有永久磁铁23。永久磁铁23构成转子2的磁极，周向上的永久磁铁23的数量与转子2的极数相同。即，在此，转子2的极数为6极。但是，转子2的极数不限于6极，只要是2极以上即可。

永久磁铁23可以由以钕(nd)、铁(fe)及硼(b)为主要成分且含有镝(dy)的稀土类磁铁构成。稀土类烧结磁铁由于剩余磁通密度及矫顽力高，因此能够实现电动机100的高效率化和退磁耐力的提高。另外，永久磁铁23也可以由以氧化铁为主要成分的铁氧体烧结磁铁构成。铁氧体烧结磁铁的矫顽力高，并且供给稳定，因此能够实现电动机100的制造成本的降低和退磁耐力的提高。

永久磁铁23以在转子铁芯20的径向外侧和径向内侧具有不同的磁极的方式被磁化。另外，在周向上相邻的永久磁铁23的磁化方向相反。例如，在某永久磁铁23以径向外侧为n极的方式被磁化的情况下，在周向上相邻的永久磁铁23以径向外侧为s极的方式被磁化。

在磁铁插入孔22的周向的两端分别形成有磁通壁垒(英文：fluxbarrier)25。磁通壁垒25是从磁铁插入孔22的周向端部朝向转子铁芯20的外周沿径向延伸的空隙。磁通壁垒25是为了抑制相邻的磁极间的漏磁通(即流过极间的磁通)而设置的。

定子1具备定子铁芯10和卷绕于定子铁芯10的绕组15。定子铁芯10是将例如厚度为0.1～0.7mm的电磁钢板沿轴向层叠并通过凿紧等紧固而成的。

定子铁芯10具有圆环状的轭部11和从轭部11向径向内侧突出的多个(在此为18个)齿12。在定子铁芯10的齿12上，隔着未图示的绝缘体(绝缘部)卷绕有绕组15。在周向上相邻的齿12之间形成有用于收容绕组15的狭槽13。

绕组15的卷绕方式可以是跨多个齿12进行卷绕的分布绕组，或者也可以是按每个齿12进行卷绕的集中绕组。另外，在图1中，3个狭槽13与1个磁铁插入孔22相向，但并不限定于这样的结构。另外，齿12的数量是任意的。

在此，定子铁芯10的外周面具有沿周向等间隔地配置的6个圆筒面10a和相邻的圆筒面10a之间的6个平坦面10b。圆筒面10a及平坦面10b均以相对于轴线c1的中心角成为一定角度(例如30度)的方式沿周向配置。圆筒面10a是与壳体4的内周面抵接的抵接面。另一方面，平坦面10b不与壳体4的内周面抵接，在平坦面10b(非抵接面)与壳体4的内周面之间产生间隙。

在定子铁芯10的外周面与壳体4的内周面之间设置有非磁性膜3。非磁性膜3形成为环状，并遍及定子铁芯10的外周面的整周地设置。

非磁性膜3的外周面30与壳体4的内周面抵接，非磁性膜3的内周面31与定子铁芯10的外周面抵接。在该实施方式中，在非磁性膜3固定于定子铁芯10的外周面的状态下，定子铁芯10通过热装而组装于壳体4的内侧。

非磁性膜3抑制从定子铁芯10向壳体4的漏磁通。非磁性膜3由树脂形成，优选相对介电常数为2～4。若相对介电常数为2～4，则能够抑制非磁性膜3内的涡电流的产生。另外，如后所述定子铁芯10热装于壳体4，因此优选非磁性膜3具有耐热性。

具体而言，非磁性膜3例如由聚对苯二甲酸乙二醇酯(pet)或聚萘二甲酸乙二醇酯(pen)形成。pet的熔点为258℃，但可使用温度为-70～150℃，因此需要使热装温度为150℃以下。另一方面，pen在耐热性和强度方面比pet优秀，因此也能够应对150℃以上的热装温度。pet及pen均具有挠性，因此能够将非磁性膜3简单地安装于定子铁芯10的外周。

在非磁性膜3由pet构成的情况下，非磁性膜3的厚度优选为75μm～300μm。在非磁性膜3由pen构成的情况下，非磁性膜3的厚度优选为12μm～250μm。

例如，若将定子1和转子2之间的间隙(图1所示的空隙16)设为g，则在非磁性膜3由pet构成的情况下，非磁性膜3的厚度t优选满足0.15≤t/g≤0.6。在非磁性膜3由pen构成的情况下，优选满足0.024≤t/g≤0.5。

图2是表示比较例的电动机101的结构的剖视图。在图2中，为了便于说明，使用与图1共用的符号进行说明。比较例的电动机101具有与实施方式1的电动机100相同的定子1及转子2，但在定子铁芯10与壳体4之间未设置非磁性膜。即，定子铁芯10的外周面的圆筒面10a与壳体4的内周面接触。

<非磁性膜的作用>

接着，对非磁性膜3的作用进行说明。图3(a)是示意性地表示比较例的电动机101(图2)的定子铁芯10与壳体4之间的磁通的流动的图。图3(b)是示意性地表示实施方式1的电动机100(图1)的定子铁芯10与壳体4之间的磁通的流动的图。

来自转子2的永久磁铁23的磁通从齿12的径向内侧的端部流入齿12，在齿12内向径向外侧流动而流向磁轭部11，与绕组15交链。在电动机100的驱动时，通过该磁通与流过绕组15的电流的作用，产生使转子2在轴线c1的周围旋转的驱动力。

在此，在比较例的电动机101中，如图3(a)所示，定子铁芯10的外周面与壳体4的内周面接触，因此在定子铁芯10内流动的磁通的一部分如箭头f所示那样向壳体4流动。由于壳体4由铁的块状体形成，因此若磁通向壳体4内流动，则产生大的铁损。

与此相对，在实施方式1的电动机100中，如图3(b)所示，由于在定子铁芯10的外周面与壳体4的内周面之间配置有非磁性膜3，因此能够抑制从定子铁芯10向壳体4流动的漏磁通。通过这样抑制漏磁通，能够抑制铁损。

图4是表示与非磁性膜3的厚度相对的铁损及感应电压变化的曲线图。图4的纵轴表示通过磁场解析得到的壳体4中的铁损(左侧)及感应电压(右侧)。横轴表示将非磁性膜3的厚度t(mm)除以定子1和转子2的间隙g(mm)而得到的值(t/g)。铁损是由于磁通向壳体4流动而产生的损失。感应电压是由于磁通向齿12流动而产生的反电动势。

另外，以非磁性膜3的厚度t相对于间隙g的相对值进行评价是因为，间隙g是根据电动机100的尺寸而被决定的。在此，使间隙g为0.5mm(固定值)，使非磁性膜3的厚度t变化。另外，图4所示的铁损和感应电压的特性在由pet、pen中的任一种构成非磁性膜3的情况下也相同。

关于铁损，将不具有非磁性膜3的比较例的电动机101(图2)中的壳体4的铁损设为100％。由图4的实线可知，若在定子铁芯10与壳体4之间设置非磁性膜3，则非磁性膜3的厚度t越增加，铁损越减少。

例如，在t/g为0.15时，铁损为80％，可见相对于比较例(铁损100％)的改善效果。另外，在t/g为0.2的情况下，铁损为65％，在t/g为0.4的情况下，铁损为45％，在t/g为0.6的情况下，铁损为35％。另一方面，在t/g超过0.6的范围，与t/g的增加相对的铁损的减少率变缓。

关于感应电压，将不具有非磁性膜3的比较例的电动机101(图2)中的感应电压设为100％。由图4的虚线可知，若在定子铁芯10与壳体4之间设置非磁性膜3，则非磁性膜3的厚度t越增加，感应电压越降低。随着非磁性膜3的厚度t的增加而感应电压降低的理由如下。

即，若非磁性膜厚度t变厚，则磁通难以向壳体4流动，因此向齿12流动的磁通直接流入磁轭部11。在此，若磁通向磁轭部11流入过多，则在磁轭部11产生磁饱和，磁轭部11的导磁率降低，磁通量减少。其结果，向齿12流动的磁通量减少，与绕组15交链的磁通量减少，感应电压降低。

另一方面，若非磁性膜3的厚度t变薄，则磁通容易向壳体4流动，因此即使在磁轭部11产生磁饱和而导磁率降低，也能够与向壳体4流动的磁通的量相应地使向齿12流动的磁通量增加。因此，与绕组15交链的磁通量增加，感应电压增加。根据这样的理由，随着非磁性膜3的厚度t的增加，感应电压降低。

在图4中，例如，在t/g为0.15的情况下，感应电压为99.6％，在t/g为0.2的情况下，感应电压为99.5％。另外，在t/g为0.4的情况下，感应电压为99.3％，在t/g为0.6的情况下，感应电压为99.1％。可知在上述铁损高效地减少的t/g的范围(0.15～0.6)中，虽然感应电压降低，但降低率小(不足1％)。

图5是表示与非磁性膜3的厚度相对的马达效率的变化的曲线图。图5的纵轴表示通过磁场解析而计算出的马达效率。图5的纵轴表示将非磁性膜3的厚度t除以间隙g而得到的值(t/g)。关于马达效率，将假定不产生铁损的情况下的马达效率设为100％。

从图5可知，在不具有非磁性膜3的比较例的电动机101(图2)中，马达效率为95.9％。与此相对，在定子铁芯10与壳体4之间设置由pet构成的非磁性膜3，在使t/g为0.15的情况下，马达效率为96.25％，可见相对于比较例的改善效果。另外，在t/g为0.2的情况下，马达效率为96.3％，在t/g为0.4的情况下，马达效率为96.5％，在t/g为0.6的情况下，马达效率为96.63％。另一方面，在t/g超过0.6的范围，与t/g的增加相对的马达效率的增加率变缓。

由这些结果可知，在抑制漏磁通方面最优选的t/g的范围是满足0.15≤t/g≤0.6的范围。例如，在间隙g为0.5mm的情况下，与上述最优选的t/g的范围(0.15～0.6)对应的非磁性膜3的厚度的范围为75μm～300μm。

在非磁性膜3由pet构成的情况下，若厚度在75μm～300μm的范围，则能够在不导致制造成本的增加的情况下进行制造。因此，对于由pet构成的非磁性膜3，优选厚度在75μm～300μm的范围。

另一方面，在非磁性膜3由pen构成的情况下，若厚度为12μm～250μm，则能够在不导致制造成本的增加的情况下进行制造。因此，关于由pen构成的非磁性膜3，优选厚度t在12μm～250μm的范围。若将间隙g设为0.5mm，则这相当于0.024≤t/g≤0.5的范围。从图4和图5可知，即使t/g在该范围(0.24～0.5)中，也能够得到某程度的铁损的抑制效果和马达效率的改善效果。

<电动机的制造工序>

接着，对该实施方式1中的电动机100的制造工序进行说明。图6是用于说明实施方式1的电动机100的制造工序的流程图。首先，准备定子铁芯10，在齿12安装(或一体成形)未图示的绝缘体，使用绕线装置在齿12上卷绕绕组15(步骤s101)。

接着，在定子铁芯10的外周面安装非磁性膜3(步骤s102)。图7是用于说明在定子铁芯10安装非磁性膜3的工序的示意图。非磁性膜3形成为具有挠性的管。因此，能够在使非磁性膜3弹性变形而在径向上展开的状态下，以覆盖定子铁芯10的外周面的方式安装非磁性膜3。

非磁性膜3通过非磁性膜3自身的弹性力，以紧贴于定子铁芯10的外周面的状态被固定。或者，也可以预先在定子铁芯10的外周面涂敷粘接剂，通过粘接而将非磁性膜3固定于定子铁芯10。

接着，通过热装而将固定有非磁性膜3的定子铁芯10组装于例如压缩机的壳体4中(步骤s103)。具体而言，在对壳体4进行加热而使其热膨胀的状态下，将定子铁芯10插入壳体4的内侧。然后，停止壳体4的加热，使壳体4收缩。由此，非磁性膜3成为被定子铁芯10的外周面和壳体4的内周面夹持的状态。

如上所述，在非磁性膜3由pet构成的情况下，需要将热装温度设定为150℃以下。另一方面，在非磁性膜3由pen构成的情况下，能够将热装温度设定为150℃以上。

另一方面，转子2通过使轴21与转子铁芯20的轴孔24嵌合，并将永久磁铁23插入磁铁插入孔22而进行组装。然后，将该转子2插入组装于壳体4的定子铁芯10的内侧(步骤s104)。之后，在转子2的轴21分别安装轴承及压缩机构(步骤s105)。进而，在壳体4安装盖等，而将壳体4的内部密闭(步骤s106)。由此，制造出安装于壳体4的电动机100。

根据该制造方法，在将管状的非磁性膜3覆盖于定子铁芯10之后，将定子铁芯10组装于壳体4，因此能够以简单的方法将非磁性膜3配置于定子铁芯10与壳体4之间。

另外，在上述的说明中，在将定子1组装于壳体4后(步骤s103)，在定子1的内侧安装转子2(步骤s104)，但也可以在将转子2插入定子1的内侧之后，将定子1组装于壳体4。另外，在轴承的外径比转子2的外径小的情况下，也可以在转子2的轴21预先安装轴承，之后将转子2插入定子1的内侧。

<实施方式的效果>

如以上说明的那样，在本发明的实施方式1中，由于在定子1的外周面与壳体4的内周面之间配置有非磁性膜3，因此能够抑制从定子1向壳体4的漏磁通，提高马达效率。另外，由于不需要增大壳体4，因此能够有助于电动机100的小型化。

另外，由于非磁性膜3形成为具有挠性的管状，因此能够以覆盖定子1的外侧的方式安装非磁性膜3。因此，电动机100的制造工序变得简单，能够降低制造成本。

另外，由于非磁性膜3遍及定子1的外周的整个区域地设置，因此能够高效地抑制从定子1向壳体4的漏磁通。

另外，由于非磁性膜3由pet或pen构成，因此能够抑制漏磁通，并且能够得到对于通过热装而将定子铁芯10组装于壳体4时的热的充分的耐久性。

另外，通过由pet构成非磁性膜3，使厚度为75μm～300μm(0.15≤t/g≤0.6)，能够不增加制造成本且高效地抑制漏磁通。

另外，通过由pen构成非磁性膜3，并使厚度为12μm～250μm(0.024≤t/g≤0.5)，能够不增加制造成本地抑制漏磁通。

另外，在电动机100的制造工序中，通过将非磁性膜3安装于定子1的外侧，并通过热装而将该定子1组装于壳体4，能够以简单的方法在定子1的外周面与壳体4的内周面之间配置非磁性膜3。

实施方式2.

接着，对本发明的实施方式2进行说明。图8是表示实施方式2的电动机100a的结构的剖视图。在上述实施方式1中，在将定子1组装于壳体4之前的状态下，非磁性膜3固定于定子1的外周面，但在该实施方式2中，非磁性膜3a固定于壳体4的内周面。

非磁性膜3a例如通过粘接而固定于壳体4的内周面。在该壳体4的内侧通过热装来组装定子1，从而成为非磁性膜3a配置在定子1的外周面与壳体4的内周面之间的结构。实施方式2的非磁性膜3a的材质和厚度与实施方式1的非磁性膜3相同。

由于非磁性膜3a预先固定于壳体4的内周面，因此在非磁性膜3a与定子1的外周面的平坦面10b之间产生间隙。另外，在热装时，由于壳体4被加热，因此实施方式2的非磁性膜3a被加热到比实施方式1的非磁性膜3高的温度。

在该实施方式2的电动机100a中，由于在定子1的外周面与壳体4的内周面之间配置有非磁性膜3a，因此也能够抑制从定子1向壳体4的漏磁通，提高马达效率。实施方式2的电动机100a的其他结构与实施方式1的电动机100相同。

另外，实施方式2的电动机100a的制造方法除将非磁性膜3a固定于壳体4的内周面而不是固定于定子1的外周面以外，与实施方式1的电动机100的制造方法相同。

如以上说明的那样，在本发明的实施方式2中，由于在定子1的外周面与壳体4的内周面之间配置有非磁性膜3a，因此与实施方式1相同，能够抑制从定子1向壳体4的漏磁通，提高马达效率。

实施方式3.

接着，对本发明的实施方式3进行说明。图9是表示实施方式2的电动机100b的结构的剖视图。在上述的实施方式1中，遍及定子1的外周面的整周地固定有非磁性膜3，但在该实施方式3中，仅在作为定子1的外周面的一部分的圆筒面10a固定有非磁性膜3b。

如在实施方式1中说明的那样，在定子铁芯10的外周面交替地形成有圆筒面10a和平坦面10b。圆筒面10a与壳体4的内周面抵接，与此相对，在平坦面10b与壳体4的内周面之间形成有间隙。在该实施方式3中，仅在圆筒面10a设置非磁性膜3b。实施方式3的非磁性膜3b的材质和厚度与实施方式1的非磁性膜3相同。

上述实施方式1的非磁性膜3具有管状(图7)，但该实施方式3的非磁性膜3b例如形成为在与轴线c1平行的方向上长的带状。另外，非磁性膜3b例如通过粘接而固定于定子1的外周面的圆筒面10a。或者，也可以例如通过粘接而固定于壳体4的内周面。

在该实施方式3的电动机100b中，由于在定子1的外周面(圆筒面10a)与壳体4的内周面之间配置有非磁性膜3b，因此能够抑制从定子1向壳体4的漏磁通，提高马达效率。另外，由于仅在定子1的外周面的一部分形成非磁性膜3b，因此用于构成非磁性膜3b的材料较少即可。实施方式3的电动机100b的其他结构与实施方式1的电动机100相同。

另外，实施方式3的电动机100b的制造方法除将带状的非磁性膜3b固定于定子1的圆筒面10a(或者壳体4的内周面)以外，与实施方式1的电动机100的制造方法相同。

如以上说明的那样，在本发明的实施方式3中，由于在定子1的外周面的一部分(圆筒面10a)与壳体4的内周面之间配置有非磁性膜3b，因此与实施方式1同样地，能够抑制从定子1向壳体4的漏磁通，提高马达效率。此外，用于构成非磁性膜3b的材料较少即可。

<涡旋压缩机>

接着，对应用了上述各实施方式的电动机的涡旋压缩机进行说明。图10是表示具备实施方式1的电动机100的涡旋压缩机500的结构的剖视图。另外，也可以使用实施方式2、3的电动机100a、100b来代替实施方式1的电动机100。

涡旋压缩机500在密闭容器502内具备压缩机构510、驱动压缩机构510的电动机100、将压缩机构510与电动机100连结的主轴501、支承主轴501的压缩机构510的相反侧的端部(副轴部)的副框架503及贮存于密闭容器502的底部的油槽505的冷冻机油504。

压缩机构510具备以在各个板状涡卷齿之间形成压缩室的方式组合而成的固定涡旋件511及摆动涡旋件512、o型环513、柔性框架514和引导框架515。

贯通密闭容器502的吸入管506被压入固定涡旋件511。另外，设置有排出管507，该排出管507贯通密闭容器502，将从固定涡旋件511的排出口排出的高压的制冷剂气体排出到外部(制冷循环)。

密闭容器502具有通过热装而组装有电动机100的圆筒状的壳体4。另外，在密闭容器502通过焊接而固定有用于将电动机100的定子1与驱动电路电连接的玻璃端子508。

上述实施方式1～3的电动机100(100a、100b)通过减少漏磁通来提高马达效率。因此，通过将电动机100用于涡旋压缩机500的动力源，能够提高涡旋压缩机500的运转效率，降低能耗。

在此，作为压缩机的一例，对涡旋压缩机500进行了说明，但上述各实施方式的电动机也可以应用于涡旋压缩机500以外的压缩机。

<制冷空调装置>

接着，对具备上述涡旋压缩机500的制冷空调装置600进行说明。图11是表示制冷空调装置600的结构的图。图11所示的制冷空调装置600具备压缩机(涡旋压缩机)500、四通阀601、冷凝器602、减压装置(膨胀器)603、蒸发器604、制冷剂配管605及控制部606。压缩机500、冷凝器602、减压装置603及蒸发器604由制冷剂配管605连结而构成制冷循环。

压缩机500将吸入的制冷剂压缩并作为高温高压的气体制冷剂送出。四通阀601切换制冷剂的流动方向，在图11所示的状态下，使从压缩机500送出的制冷剂流入冷凝器602。冷凝器602进行从压缩机500经由四通阀601而流入的制冷剂与空气(例如室外的空气)的热交换，使制冷剂冷凝而液化并送出。减压装置603使从冷凝器602送出的液体制冷剂膨胀，作为低温低压的液体制冷剂送出。

蒸发器604进行从减压装置603送出的低温低压的液体制冷剂与空气(例如室内的空气)的热交换，使制冷剂吸收空气的热而蒸发(气化)，并作为气体制冷剂送出。在蒸发器604被吸收热的空气通过未图示的送风机而向对象空间(例如室内)供给。四通阀601及压缩机500的动作由控制部606控制。

由于制冷空调装置600的压缩机500使用在各实施方式中说明的马达效率高的电动机，所以能够提高制冷空调装置600的运转效率，降低能耗。

另外，制冷空调装置600中的压缩机500以外的构成要素并不限定于上述的构成例。

<空调装置>

接着，对应用了上述各实施方式的电动机的空调装置进行说明。图12是表示使用了实施方式1的电动机100的空调装置400的结构的图。另外，也可以使用实施方式2、3的电动机100a、100b来代替实施方式1的电动机100。空调装置400具备室外机401、室内机402及连接它们的制冷剂配管403。

室外机401具备作为送风机的室外送风机405。室内机402具备室内送风机407。图12还示出了在室外机401中对制冷剂进行压缩的压缩机408。

室外机401的室外送风机405具备应用各实施方式中说明的电动机的电动机100。在电动机100的轴21(图1)安装有叶轮406。若电动机100的转子2(图1)旋转，则安装于轴21的叶轮406旋转，向室外送风。

在空调装置400进行制冷运转的情况下，在压缩机408中被压缩的制冷剂在在冷凝器(未图示)中冷凝时放出的热通过室外送风机405的送风而向室外放出。

上述各实施方式的电动机通过减少漏磁通来提高马达效率。因此，通过将电动机100用于室外送风机405的动力源，能够提高空调装置400的运转效率，降低能耗。

另外，在此，在室外机401的室外送风机405的电动机100中应用了在各实施方式中说明的电动机，但也可以在室内机402的室内送风机407中应用各实施方式的电动机100。

以上，对本发明的优选实施方式进行了具体说明，但本发明并不限定于上述的实施方式，在不脱离本发明的主旨的范围内，能够进行各种改进或变形。

附图标记说明

1、1a、1b定子；10定子铁芯；10a圆筒面；10b平坦面；11磁轭；12齿；13狭槽；15绕组(线圈)；16空隙(气隙)；2转子；20转子铁芯；21轴；22磁铁插入孔；23永久磁铁；24轴孔；25磁通壁垒(空隙)；3、3a、1b非磁性膜；4壳体；100、100a、100b电动机；400空调装置；401室外机；402室内机；403制冷剂配管；405送风机；406叶轮；500涡旋压缩机(压缩机)；501主轴；502密闭容器；510压缩机构；600制冷空调装置。