el的栅极接反馈电压VFB端，M&的栅极接基准电压VREF端，M^M&的源极相连，同时 连接跨导放大器的输出端；M&的漏极分别与M^Me4的漏极连接;M^Me4的栅极和漏极 相连，Me3、Me4的源极接地；Me5、Me6的栅极分别与Me3、Me4的栅极连接，Me5、Me6的漏极分别与 M&、MeS的源极连接，M#M&的源极接地;MeS的栅极相连，同时接第一偏置电压VB1端， Me7、Mj勺漏极分别与Me9、Mell的漏极相连;Me9、Mell的栅极相连，同时连接M的漏极，M69凡。 的源极接电源电压VCC端，的源极接M_的漏极，M&的栅极接第二偏置电压VB2端，M& 的漏极接虬8的漏极，同时作为增益放大器的输出端COMP。
[0030] 本发明所述的增益放大器接收跨导放大器提供的动态偏置电流，增益放大器将基 准电压和反馈电压之差的绝对值放大，输出/吸收电流正比于基准电压和反馈电压之差的 绝对值；当反馈电压小于基准电压时，增益放大器的输出端输出电流，当反馈电压大于基准 电压时，增益放大器的输出端吸收电流。
[0031] 该增益放大器是一个两级放大器，第一级放大器包括凡1、]\^2、]\^ 3、]\^4和动态偏置电 流Iss源，Mel、Me2为输入差分对管，Me3、Me4为二极管连接的M0S管负载，Iss为动态偏置电流。 第一级放大器为共源级，其增益表达式为4￥1=1" 11,2/^"13,4，其中8"11, 2为|/[(；1、]/[(；2的跨导，81113, 4 为凡3、Me4的跨导。第二级放大器包括Me5、My"Mel。、Mn，第二级为共源共栅放大器，Me5、Me6、 M。、勾成共源共栅级，Me9、Mel。、Mell为负载，采用共源共栅放大器可极大提高输出端的等 效阻抗R0m?，从而具有较高的增益。其增益的表达式为Av2= -g^Jg^r。#。」|8"]111'。111'。1。），其 中kfi为的跨导，gmS为M』勺跨导，gmll为Mel^跨导，r 。和r(^为Me6、]VU、 M^"M&的输出阻抗，所以增益放大器的总增益：
[0032] Av=Av1*Av2
[0033] - _gmi，2/gm3,4* [_&n5,6 (&n8r08r06II&nlir01ir010)]
[0034] -gmi，2*gm5,6 (gm8rCI8rCI6IIgmlirCllirCllCi)/&n3,4
[0035] 因为义
其中W/L为场效应管的宽长比，yn为电子迀移 率，Q为单位面积栅氧化层电容，ID为M0S管电流，A为沟道长度调制系数；所以在W/L- 定的情况下总增益与ID成反比，所以Iss越小，直流增益越高。
[0036] 参见图3,构成误差放大器的跨导放大器，该跨导放大器包括跨导级场效应晶体管 Mgl、Mg2…Mg2。和偏置场效应晶体管MB1、MB2…M_;Mgl、Mg4的栅极相连同时连接基准电压VREF 端，Mg2、Mg3的栅极相连，同时连接反馈电压VFB端；1^1^2^3^ 4的漏极相连同时接地^1、 Mg2的源极分别接Mg5、Mg6的源极;Mg5、Mg6的栅极和漏极相连，同时分别连接MB2、MB3的漏极； MB2、MB3的栅极相连，同时连接MB1的栅极和漏极，并且接第一偏置电流源IB1;MB1、MB2、MB3的 源极接电源电压VCC端；第Mg7、Mg9的栅极相连，同时连接Mg6的栅极和漏极；第MgS、Mgl。的 栅极相连同时连接Mg5的栅极和漏极；Mg7、MgS的漏极分别接Mgll、Mgl2的漏极;Mgll、Mgl2的栅 极相连，同时接Mgl2的漏极;Mg9、Mgl。的漏极分别接Mgl3、Mgl4的漏极；Mgl3、Mgl4的栅极相连，同 时接Mgl3的漏极;Mgll、Mgl2、Mgl3、Mgl4的源极接电源电压VCC端；Mgl5、Mgl6的栅极分别接MB4、 MB5的栅极和漏极，Mgl5的漏极接Mg7、Mgll的漏极，同时接Mgl7的源极，并且接Mgl2的栅极；Mgl6 的漏极接Mgl(]、Mgl4的漏极，同时接Mgls的源极，并且接Mgl9的栅极;Mgl5、Mgl6的源极接电源电 压VCC端；Mgl7、Mgls的栅极分别接MB6、MB7的栅极和漏极；Mgl7、Mgls的漏极接地；MB4、MB5的漏 极分别接MB6、MB7的源极;MB4、MB5的源极接电源电压VCC端；MB6、MB7的漏极分别接MBS、MB9的 漏极;MBS、MB9的栅极接MB1。的栅极和漏极，同时接第二偏置电流源182;1^8、1^ 91_的源极接 地;Mgl9、Mg2。的源极接电源电压VCC端，Mgl9、Mg2。的漏极相连，输出电流I%到增益放大器。
[0037] 本发明所述的跨导放大器将基准电压和反馈电压之差的绝对值放大，输出电流正 比于基准电压和反馈电压之差的绝对值，为增益放大器提供动态偏置电流。
[0038] 其中11424546為 2為3构成源跟随器，输出为￥1和￥2。134 7為8411為2构 成共源极放大器，Mg4、Mg9、Mgl。、Mgl3、M14同理，输出为V3和V4。M19、M2。为输出级，输出形式为 漏极开路输出，输出端接增益大器，作为增益放大器输入对管的动态偏置电流源。Mgl7、Mgls 为限幅电路，作用是限制VjPV4的差值，防止输出电流Iss过大。其余为偏置电路。VREF为 基准电压，在本设计中VREF= 0. 795V，输出电流随输入电压的变化量AIss=G"* |VREF-VFB |， 其中Gm为跨导放大器的总跨导；当VFB趋近于VREF时，Iss取得最小值40yA。
[0039] 因为增益放大器的总增益在W/L-定的情况下，总增益与ID成反比，所以Iss越小， 直流增益越高。该跨导放大器的核心思想是当|VFB_VREF|较大时，提高增益放大器的工作电 流Iss，起到快速调整DC-DC负载电流的作用，此时误差放大器的增益会暂时降低，稳定后有 IVFB_VREF |~0,1%减到最小，降低误差放大器的功耗，提高误差放大器增益，从而提高DC-DC 转换器的效率、线性调整率和负载调整率等指标。
[0040] 仿真验证结果表明：参见图4的Ml点，误差放大器的直流增益为91. 67dB，参见图 5的M2点，误差放大器跨导为2. 0238mmhos= 2023. 8ymhos，误差放大器的直流增益是决 定DC-DC放大器线性调整率和负载调整率的重要因素。参见图6的M5点，为反馈电压VFB = VREF= 0. 795V时，误差放大器的输出电流几乎为0，M3点为VFB-VREF= -40mV时，误差放大器 输出电流116. 2yA，M4点为VFB-VREF= 40mV时，误差放大器吸收电流110. 8yA，误差放大器 输出/吸收电流的大小是决定DC-DC转换器瞬态响应的重要因素。参见图7,为DC-DC转换 器瞬态响应仿真结果，其中上半部分为DC-DC转换器的输出电压，中间为DC-DC转换器的负 载电流，下半部分为误差放大器输出/吸收电流。仿真条件为负载电流由初始的M9点2. 03A 瞬变为M10点6. 08A，再由M10点6. 08A瞬变为Ml1点2. 03A，在瞬变时的M8点，误差放大器 输出电流IC0MP迅速增大为223. 5yA;在瞬变时的M12点，误差放大器的吸收电流迅速增 大为163. 8yA，DC-DC转换器输出电压的在负载瞬变后的恢复时间为dx= 188. 9ys。参见 图8,负载电流由2. 03A变化到6. 08A时，输出电压的变化量为dy= 1. 24mV，计算出DC-DC 转换器的负载调整率为0. 03%。参见图9,输入电压由4V变化为5V时，输出电压的变化量 为dy= 2. 44mV，计算出DC-DC转换器的线性调整率为0. 244%。
[0041] 参见图10,为DC-DC转换器负载调整率随温度变化的实测曲线，在全温情况下，负 载调整率〈0. 1 %，参见图11，为DC-DC转换器的线性调整率的实测曲线，在全温情况下，线 性调整率〈0.5%参见图12,为DC-DC转换器效率的实测曲线，在负载电流为1A时，效率为 95%〇
[0042] 综上所述，采用本发明的误差放大器，有效提