高尔夫球杆杆身的制作方法

本发明涉及高尔夫球杆杆身。

背景技术：

从容易挥杆性等的角度考虑，有人提出了一种考虑了杆身的工艺的球杆的方案。日本专利第5546672号公报、日本专利第5546673号公报和日本专利第5546701号公报公开了：将围绕挥杆轴的球杆转动惯量(momentofinertia)规定于规定的范围内时的、围绕挥杆轴的杆身转动惯量的优选值。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第5546672号公报

专利文献2：日本专利第5546673号公报

专利文献3：日本专利第5546701号公报

技术实现要素：

发明要解决的课题

本发明人对于高尔夫球杆杆身的进一步改善进行了专心研究。结果，发现可以提高容易挥杆性的新的结构从而完成本发明。

本发明的目的为提供容易挥杆的高尔夫球杆杆身。

解决课题的手段

某一方面，杆身的正向挠曲(順式フレックス)为130mm以上178mm以下。上述正向挠曲为f1，反向挠曲(逆式フレックス)为f2时，f2/(f1+f2)可以为0.46以上0.50以下。从粗端到杆身重心的距离为l(厘米)，杆身重量为ws(千克)时，用下述的式计算的粗端gll(kg·cm²)可以为110kg·cm²以下。

粗端gll＝ws×l×l

其它方面，上述粗端gll可以为85kg·cm²以上。

其它方面，杆身长度可以为43英寸以上48英寸以下。

其它方面，杆身重量可以为35克以上50克以下。杆身扭矩可以为6.0°以上7.5°以下。

上述杆身可以由多层构成。上述多层可以包含第1粗端(butt)局部层和第2粗端局部层。上述第1粗端局部层可以为玻璃纤维增强层。上述第2粗端局部层可以为环层。

上述多层可以包含粗端局部直层和细端局部直层。可以形成有上述粗端局部直层和上述细端局部直层在轴向区域中相互重叠的重叠区域。

其它方面，上述粗端局部直层的纤维弹性模量可以比细端局部直层的纤维弹性模量小。

其它方面，上述杆身可以进一步具有局部环层。上述局部环层可以配置于上述重叠区域中。

发明效果

可以得到容易挥杆的杆身。

附图说明

图1：图1表示安装有一个实施方式的杆身的高尔夫球杆。

图2：图2是表示图1的杆身的层叠构成的展开图。

图3：图3是从上面看挥动高尔夫球杆的高尔夫球手的图。

图4：图4(a)是显示正向挠曲的测定方法的概略图，图4(b)是显示反向挠曲的测定方法的概略图。

图5：图5是表示杆身扭矩的测定方法的概略图。

符号说明

2···高尔夫球杆

4···杆头

6···杆身

8···握把

gs···杆身重心

tp···杆身细端

bt···杆身粗端

s1～s16···预浸料片材

v1···重叠区域

r1···细端区域

r2···中间区域

r3···粗端区域

具体实施方式

以下，适宜地结合附图并基于优选实施方式对本发明进行详细说明。

另外，本申请中，“轴向”是指杆身的轴向。

图1表示安装了一个实施方式所涉及的杆身6的高尔夫球杆2。高尔夫球杆2具备杆头4、杆身6和握把8。在杆身6的细端部，安装有杆头4。在杆身6的粗端部，安装有握把8。

高尔夫球杆2为一号木杆(driver)(1号木)。通常，一号木杆的球杆长度lc为43英寸以上47英寸以下。优选，高尔夫球杆2为木质型高尔夫球杆。另外，球杆长度lc根据r&a(圣·安德鲁斯皇家古代高尔夫球俱乐部(royalandancientgolfclubofsaintandrews)、全英高尔夫球协会)的规定测定。r&a发行的最新高尔夫球规则中，该规定记载于“附属规则ii球杆的设计”的“1球杆”中的“1c长度”。如图1所示，该球杆长度lc的测定中，底部与相对于该水平面的角度为60度的平面相接。从该60度的平面与水平面的相交线到球杆后端的距离为球杆长度lc。

本实施方式中，杆头4具有中空结构。杆头4为木质型。杆头4具有杆头重量wh。杆头4可以为混合型(多功能型)。杆头4可以为铁质型。杆头4可以为推杆型。

杆头4可以用铸造、锻造、压制成型等公知的方法制造。具有中空结构的杆头4中焊接有多个构件。

作为杆头4的材质可例举金属和纤维增强塑料。作为该金属，可例举钛合金、纯钛、不锈钢和软铁。作为纤维增强塑料，可例举碳纤维增强塑料。

握把8是挥杆过程中高尔夫球手所握的部分。握把8的制造方法没有限定。握把8可以用公知的制造方法制造。作为该制造方法，可以例举压制成型和注塑成型。

杆身6由纤维增强树脂层的层叠体形成(构成)。杆身6是管状体。杆身6具有中空结构。如图1所示，杆身6具有细端tp和粗端bt。细端tp位于杆头4的内部。粗端bt位于握把8的内部。

杆身6具有杆身重量ws。

图1中双箭头ls表示的是杆身长度。杆身长度ls为细端tp和粗端bt之间的轴向距离。图1中双箭头l表示的是从粗端bt到杆身重心gs的轴向距离。杆身重心gs为杆身6自身的重心。该重心gs位于杆身轴线上。

杆身6是通常说的碳杆身。优选，杆身6由预浸料片材(prepregsheet)固化而成。该预浸料片材中，纤维实质上朝一个方向取向。像这样，纤维实质上朝一个方向取向的预浸料也被称为ud预浸料。“ud”是单方向(unidirection)的简称。也可以使用除ud预浸料以外的预浸料。例如，预浸料片材中包含的纤维也可以被编织。

预浸料片材具有纤维和树脂。这样的树脂也可以称为基体树脂。一般地，这样的纤维为碳纤维。一般地，这样的基体树脂为热固性树脂。

杆身6通过通常说的片材卷绕制法而制造。预浸料中，基体树脂为半固化状态。杆身6是将预浸料片材卷绕且使其固化后而成。

作为预浸料片材的基体树脂，除环氧树脂以外，也可以使用环氧树脂以外的热固化性树脂和热塑性树脂等。从杆身强度的角度考虑，基体树脂优选环氧树脂。

杆身6的制造方法没有限定。从设计自由度的角度考虑，优选用片材卷绕制造方法制造的杆身。另外，杆身6的材质没有限定。杆身6可以为例如钢杆身。

图2是构成杆身6的预浸料片材的展开图(层叠构成图)。

杆身6由多个片材构成。杆身6由从第1片材s1直至第16片材s16的16片片材构成。该展开图从杆身的半径方向内侧依次显示构成杆身的片材。从展开图中位于上侧的片材开始依次卷绕这些片材。该展开图中，图的左右方向与杆身的轴向一致。该展开图中，图的右侧为杆身的细端tp侧。该展开图中，图的左侧为杆身的粗端bt侧。

该展开图不仅显示了各片材的卷绕顺序，还显示了各片材在杆身轴向上的配置。例如，图2中，第1片材s1的端部位于细端tp。例如，图2中，第6片材s6的端部位于粗端bt。

本申请中，使用了术语“层”与术语“片材(sheet)”。“层”是卷绕后的称呼。与此相对地，“片材”是卷绕前的称呼。“层”通过将“片材”卷绕而形成。即，被卷绕的“片材”形成“层”。另外，在本申请中，层与片材使用相同的符号。例如，由片材s1形成的层为层s1。

杆身6具有直层(straightlayer)、偏置层(biaslayer)和环层(hooplayer)。本申请的展开图中，各片材上记载有纤维的取向角度af。该取向角度af是相对于杆身轴向的角度。

杆身6具有2层偏置层。可以设置有3层以上的偏置层。杆身6具有2层以上的直层。

记载为“0°”的片材构成直层。构成直层的片材也称为直片材。

直层是上述角度af实质上为0°的层。由于卷绕时的误差等，通常，上述角度af并未完全为0°。

通常，在直层中，绝对角度θa为10°以下。绝对角度θa是指上述取向角度af的绝对值。例如，绝对角度θa为10°以下是指角度af为-10°以上+10°以下。

图2的实施方式中，直片材为片材s1、片材s5、片材s7、片材s9、片材s11、片材s12、片材s14、片材s15和片材s16。

偏置层与杆身的抗扭刚度和抗扭强度高度相关。优选地，偏置片材包含纤维的取向在相互相反方向上倾斜的2片片材。从抗扭刚度的角度考虑，偏置层的绝对角度θa优选15°以上，更优选25°以上，进一步优选40°以上。从抗扭刚度和抗弯刚度的角度考虑，偏置层的绝对角度θa优选为60°以下，更优选50°以下。

在杆身6中，构成偏置层的片材是第2片材s2和第4片材s4。片材s2也称为第1偏置片材。片材s4也被称为第2偏置片材。如上所述，在图2中，每片片材上均记载有上述角度af。角度af中，加号(+)和减号(-)表示偏置片材的纤维在相互相反方向上倾斜。在本申请中，构成偏置层的片材也被简称为偏置片材。片材s2和片材s4构成后述的复合体片材。

在图2中，片材s4的纤维的倾斜方向与片材s2的纤维的倾斜方向相同。但是，片材s4被翻过来贴附于片材s2。其结果，片材s2的角度af与片材s4的角度af变为相互相反的方向。考虑到这一点，在图2的实施方式中，片材s2的角度af被记为-45度，片材s4的角度af被记为+45度。

杆身6具有环层。杆身6具有多个环层。杆身6具有5个环层。杆身6中，环层为层s3、层s6、层s8、层s10和层s13。杆身6中，构成环层的片材为第3片材s3、第6片材s6、第8片材s8、第10片材s10和第13片材s13。本申请中，构成环层的片材也称为环片材。

优选地，环层中的上述绝对角度θa相对于杆身轴线实质上为90°。但是，由于卷绕时的误差等，有时会出现这样的情况：纤维的取向相对于杆身轴线方向不能完全地成90°。通常，环层中，上述角度af为-90°以上-80°以下或者80°以上90°以下。换言之，通常，在环层中，上述绝对角度θa为80°以上、90°以下。

1片片材的层数(卷绕数)没有限定。例如，片材的层数为1时，该片材在周向上卷绕1周。例如，片材的层数为2时，该片材在周向上卷绕2周。例如，片材的层数为1.5时，该片材在周向上卷绕1.5周。片材的层数为1.5时，该片材在0～180°的周向位置形成1层，且在180°～360°的周向位置形成2层。

从抑制褶皱等卷绕不良的角度考虑，不优选宽度过宽的片材。从该角度考虑，1片偏置片材的层数优选为4以下，更优选为3以下。从卷绕工序的操作效率的角度考虑，1枚偏置片材的层数优选为1以上。

从抑制褶皱等卷绕不良的角度考虑，不优选宽度过宽的片材。从该角度考虑，1片直片材的层数优选为4以下，更优选3以下，更优选2以下。从卷绕工序的操作效率的角度考虑，1片偏置片材的层数优选为1以上。全部的直片材中，上述层数可以为1。

在全长片材中，容易产生卷绕不良。从抑制卷绕不良的角度考虑，优选地，在全部的全长直片材中，1片片材的层数为2以下。全部的全长直片材中，上述层数可以为1。

从抑制褶皱等卷绕不良的角度考虑，不优选宽度过宽的片材。从该角度考虑，1片环片材的层数优选4以下，更优选3以下，更优选2以下。从卷绕工序的操作效率的角度考虑，1片环片材的层数优选1以上。全部的环片材(环层)中，上述层数可以为2以下。

在全长片材中，容易产生卷绕不良。从抑制卷绕不良的角度考虑，优选地，在全部的全长环片材中，1片片材的层数为2以下。全部的全长环片材中，上述层数可以为1。

虽然图中没有显示，但使用之前的预浸料片材被包覆片材所夹持。通常，该包覆片材为离型纸和树脂膜。使用之前的预浸料片材被离型纸与树脂膜所夹持。预浸料片材的一个面上贴有离型纸，预浸料片材的另一面上贴有树脂膜。以下，将贴附有离型纸的面称为“离型纸侧的面”，贴附有树脂膜的面称为“膜侧的面”。

本申请的展开图为以膜侧的面为表面侧的图。即图2中，图的表面侧为膜侧的面，图的背面侧为离型纸侧的面。

卷绕预浸料片材时，首先，剥离树脂膜。通过剥离树脂膜，露出膜侧的面。该露出面具有胶粘性(粘合性)。该胶粘性由基体树脂引起。即，由于该基体树脂处于半固化状态，因此，表现出粘合性。该露出的膜侧的面的边缘部也称为卷绕开始的边缘部分。接着，将卷绕开始的边缘部贴附于卷绕对象物。由于基体树脂的粘合性，该卷绕开始的边缘部的贴附可以变顺利。卷绕对象物是指卷轴、或其他的预浸料片材被卷绕于卷轴而成的卷绕物。接着，剥离离型纸。接着，旋转卷绕对象物，将预浸料片材卷附于卷绕对象物。像这样，剥离树脂膜，将卷绕开始的边缘部贴附于卷绕对象物之后，剥离离型纸。通过该步骤，可以抑制片材的褶皱和卷附不良。其原因为，贴附有离型纸的片材是由离型纸支撑，因此，难以产生褶皱。与树脂膜相比较，离型纸的抗弯刚度更高。

图2的实施方式中，一部分片材为复合体片材。复合体片材通过将2片以上的片材贴合从而形成。全部的环片材在复合体片材的状态下卷绕。通过该卷绕方法，可以抑制环片材的卷附不良。

如上所述，本申请中，片材和层根据纤维的取向角度分类。进一步地，本申请中，片材和层根据轴向长度分类。

在本申请中，配置在轴向的大致整体上的层被称为全长层。本申请中，配置在轴向的大致整体上的片材被称为全长片材。被卷绕的全长片材形成全长层。

从细端tp沿轴向间隔20mm的位置设为tp1，从细端tp到位置tp1为止的区域设为第1区域。此外，从粗端bt沿轴向间隔100mm的位置设为bt1，从粗端bt到位置bt1为止的区域设为第2区域。上述第1区域和上述第2区域给杆身性能带来的影响是限定的。从该角度考虑，全长片材可以不存在于上述第1区域和上述第2区域中。优选地，全长片材从细端tp延伸至粗端bt。换言之，全长片材优选配置在杆身轴向的整体上。

本申请中，杆身轴向上局部配置的层称为局部层。本申请中，杆身轴向上局部配置的片材称为局部片材。卷绕的局部片材形成局部层。局部片材的轴向长度比全长片材的轴向长度短。优选地，局部片材的轴向长度为杆身全长的一半以下。

本申请中，作为直层的全长层称为全长直层。图2的实施方式中，全长直层为层s11和层s14。全长直片材为片材s11和片材s14。

本申请中，作为环层的全长层称为全长环层。图2的实施方式中，全长环层为层s3和层s13。全长环片材为片材s3和片材s13。

本申请中，作为直层的局部层称为局部直层。图2的实施方式中，局部直层为层s1、层s5、层s7、层s9、层s15和层s16。局部直片材为片材s1、片材s5、片材s7、片材s9、片材s15和片材s16。

本申请中，作为环层的局部层称为局部环层。图2的实施方式中，局部环层为层s6、层s8和层s10。局部环片材为片材s6、片材s8和片材s10。

本申请中，使用了术语“粗端局部层”。作为该粗端局部层，可列举粗端局部直层和粗端局部环层。图2的实施方式中，粗端局部直层为层s5、层s7和层s12。粗端局部直片材为片材s5、片材s7和片材s12。

图2的实施方式具有粗端局部环层s6。粗端局部环层s6的一端位于粗端bt。图2的实施方式具有粗端局部环层s8。粗端局部环层s8的一端位于粗端bt。图2的实施方式具有多个粗端局部环层s6、s8。

粗端局部层(粗端局部片材)和粗端bt之间的轴向距离优选100mm以下，更优选50mm以下，更优选0mm。本实施方式中，全部的粗端局部层中，该距离为0mm。

本申请中，使用了术语“细端局部层”。细端局部层(细端局部片材)和细端tp之间的轴向距离优选40mm以下，更优选30mm以下，更优选20mm以下，更优选0mm。本实施方式中，全部的细端局部层中，该距离为0mm。

作为该细端局部层可列举细端局部直层。图2的实施方式中，细端局部直层为层s1、层s9、层s15和层s16。细端局部直片材为片材s1、片材s9、片材s15和片材s16。

图2的实施方式具有中间局部环层s10。中间局部环层s10的粗端侧的端部与粗端bt相分离。中间局部环层s10的细端侧的端部与细端tp相分离。局部环层s10连续地配置于中间区域r2(下述)的整体。

用图2所示的片材，根据片材卷绕制造方法制造杆身6。

以下，说明该杆身6的制造工序的概要。

[杆身制造工序的概要]

(1)裁剪工序

裁剪工序中，将预浸料片材裁剪为所期望的形状。通过该工序，可以切割出图2所示的各片材。

裁剪也可以通过裁剪机完成。裁剪也可以通过手工作业完成。手工作业的情况下，例如可以使用切刀。

(2)贴合工序

贴合工序中，制造上述复合体片材。

贴合工序中，可以用加热或压制。更优选并用加热和压制。下述的卷绕工序中，复合体片材的卷附作业中，可能产生片材间的偏移。该偏移会降低卷附精度。加热和压制会提高片材间的粘接力。加热和压制会抑制卷绕工序中片材间的偏移。

(3)卷绕工序

卷绕工序中，准备有卷轴。典型的卷轴为金属制。该卷轴上涂布有离型剂。进一步地，该卷轴上涂布有带粘合性的树脂。该树脂也称为增粘树脂(tackingresin)。在该卷轴上卷绕有被裁剪的片材。通过该增粘树脂，可以容易地将片材端部贴附在卷轴上。

片材按展开图所记载的顺序进行卷绕。越是位于展开图上侧的片材越是先被卷绕。上述贴合所涉及的片材在复合体片材的状态下进行卷绕。

通过该卷绕工序，得到卷绕体。该卷绕体是将预浸料片材卷附在卷轴的外侧而成的。卷绕例如通过在平面上滚动卷绕对象物而实现。该卷绕既可以通过手工作业完成，也可以使用机械完成。该机械被称为卷板机。

(4)带绕包(tapewrapping)工序

带绕包工序中，将带卷附在上述卷绕体的外周面。该带也称为绕包带。该带在被施加拉力的同时被卷附。通过该带，可以对卷绕体施加压力。这种压力会减少空隙。

(5)固化工序

固化工序中，对实施了带绕包之后的卷绕体进行加热。通过该加热，固化基体树脂。在该固化过程中，使基体树脂短时间地流动化。通过该基体树脂的流动化，可以排出片材间或片材内的空气。通过绕包带的压力(紧固力)，促进该空气的排出。通过该固化，获得固化层叠体。

(6)卷轴的拉拔工序和绕包带的除去工序

在固化工序后，实施卷轴的拉拔工序与绕包带的除去工序。从提高绕包带的除去工序的效率的角度考虑，优选在卷轴的拉拔工序后实施绕包带的除去工序。

(7)两端切割工序

在该工序中，固化层叠体的两端部被切割。通过该切割，使细端tp的端面和粗端bt的端面变平坦。

另外，为了便于容易理解，在本申请的展开图中，显示了两端切割后的片材。实际上，在裁剪时的基准做法中，会考虑两端切割。实际上，附加实施两端切割的局部的基准做法，完成裁剪。

(8)研磨工序

在该工序中，研磨固化层叠体的表面。在固化层叠体的表面上，存在螺旋状的凹凸。该凹凸是绕包带的痕迹。通过研磨，使该凹凸消失，表面变平滑。优选地，在研磨工序中，实施整体研磨与尖端局部研磨。

(9)涂装工序

对研磨工序后的固化层叠体进行涂装。

通过以上工序，获得杆身6。

[1.杆身的规格]

本发明人基于新视角，研究了高尔夫球杆杆身的改良。结果判定，粗端gll对容易挥杆性的改良是有效的。粗端gll的详细情况如下述。发现了下述事项，在该粗端gll中，通过使杆身的正向挠曲和反向挠曲适合，从而容易挥杆性提高。

[1-1.粗端gll]

如上所述，从粗端bt到杆身重心gs的距离为l(厘米)。此外，杆身的重量为ws(千克)。粗端gll(kg·cm²)根据下述式算出。

粗端gll＝ws×l×l

[1-2.正向挠曲f1]

图3是从上面看挥动高尔夫球杆的高尔夫球手h10的图。图3显示向下挥杆的初期阶段。

在向下挥杆的初期阶段中，角加速度变得极大，杆身6弯曲。该弯曲是相对于挥杆的进行方向，杆头延迟这样的弯曲。

由于向下挥杆初期的弯曲，杆身重心gs和杆头重心g以接近于挥杆轴(高尔夫球手的身体)的方式移位。因此，围绕挥杆轴的球杆2的转动惯量降低，快速挥动球杆2成为可能(加速效果)。通过使正向挠曲f1变大，可以使该弯曲增大。此外，该初期的弯曲使向下挥杆的后半程中的弯曲恢复增大(弯曲恢复效果)。该弯曲恢复有益于杆头速度的增加。

[1-3.f2/(f1+f2)]

正向挠曲f1主要反映靠向握把的部分的抗弯刚度。另一方面，反向挠曲f2主要反映靠向杆头的部分的抗弯刚度。通过使f1变大，杆身的把手侧(靠向握把的部分)变得易于挠曲。通过把手侧挠曲，朝向挥杆轴的上述移位变大。因此，上述加速效果增大(移位增大效果1)。此外，通过向下挥杆初期阶段的移位变大，伴随着上述弯曲恢复的移位的恢复量也增大(移位增大效果2)。因此，上述弯曲恢复效果增大，可以提高杆头速度。另外，如果f1过大，有时会出现弯曲不能完全恢复的情况，移位增大效果2减少。另一方面，f2增大时，可以提高杆头速度，但是尖端侧挠曲，因此，对击球面角的影响大，击球时的击球面角的偏差变大，欠缺稳定性。如上，f2/(f1+f2)存在优选值。如果该值过小，杆头速度难以上升，如果过大，就欠缺稳定性。

[1-4.杆身长度ls、杆身重量ws、杆身扭矩]

杆身越长，上述移位越易于变大，越容易得到上述加速效果和上述弯曲恢复效果。从该角度考虑，优选杆身长者。如果考虑容易挥杆性和击球的方向稳定性，优选轻量且杆身扭矩被抑制者。

[3.优选值]

各规格的优选值如下所述。

[3-1.粗端gll]

从容易挥杆性的角度考虑，粗端gll优选110kg·cm²以下，更优选109kg·cm²以下，更优选108kg·cm²以下，更优选107kg·cm²以下。从设计上的限制考虑，粗端gll优选70kg·cm²以上，更优选75kg·cm²以上，进一步优选78kg·cm²以上。容易挥杆性提高时，挥杆的偏差减少，因此击球中的击球面角稳定。从该角度考虑，粗端gll也优选在上述范围内。

[3-2.正向挠曲f1]

通过正向挠曲f1变大，从而向下挥杆的初期阶段中的上述挠曲增大，上述加速效果和上述弯曲恢复效果可以提高。从该角度考虑，正向挠曲f1优选130mm以上，更优选140mm以上，进一步优选150mm以上。过大的正向挠曲f1可以使弯曲恢复衰减。从该角度考虑，正向挠曲f1优选200mm以下，更优选178mm以下，进一步优选165mm以下。

[3-3.f2/(f1+f2)]

从上述移位增大效果和击球面角的稳定性的角度考虑，f2/(f1+f2)优选0.50以下，更优选0.49以下，进一步优选0.48以下。如果考虑设计上的限制，f2/(f1+f2)优选0.44以上，更优选0.45以上，进一步优选0.46以上。

另外，调节正向挠曲f1和反向挠曲f2的方法没有限定，可列举例如以下方法。

(a)细端局部层的卷绕数的增减。

(b)细端局部层的纤维弹性模量的改变。

(c)细端局部层的轴向长度的改变。

(d)粗端局部层的卷绕数的增减。

(e)粗端局部层的纤维弹性模量的改变。

(f)粗端局部层的轴向长度的改变。

(g)杆身(卷轴)的锥形角度的改变。

[3-4.杆身长度ls]

从上述加速效果和上述弯曲恢复效果的角度考虑，杆身长度ls优选43英寸以上，更优选44英寸以上，进一步优选45英寸以上。过大的杆身长度ls可以使弯曲恢复衰减。从该角度考虑，杆身长度ls优选48英寸以下，更优选47英寸以下，进一步优选46英寸以下。

[3-5.杆身重量ws]

从使粗端gll变小的角度考虑，杆身重量ws优选50g以下，更优选48g以下，更优选46g以下，更优选44g以下。从设计上的限制考虑，杆身重量ws优选30g以上，更优选32g以上，进一步优选34g以上。

[3-6.杆身扭矩]

从击球的方向稳定性的角度考虑，杆身6的杆身扭矩优选7.5°以下，更优选7.3°以下，进一步优选7.1°以下。如果考虑轻量杆身中的界限，该杆身扭矩优选6.0°以上，更优选6.2°以上，进一步优选6.4°以上。

[4.测定方法]

各规格的测定方法如下所述。

[4-1.正向挠曲f1、反向挠曲f2]

图4(a)表示正向挠曲f1的测定方法。如该图4(a)所示，在与细端tp相距1093mm的位置上，设定第一支撑点s1。进一步地，在与细端tp相距953mm的位置上，设定第二支撑点s2。第一支撑点s1中，设置从上方支撑杆身6的支撑体b1。第二支撑点s2中，设置从下方支撑杆身6的支撑体b2。在无负荷的状态下，杆身6的杆身轴线为水平的。使2.7kgf的负荷垂直向下地作用于与细端tp间隔129mm的负荷点m1上。无负荷状态与施加负荷稳定后的状态之间的负荷点m1的距离(mm)为正向挠曲。该距离是沿着垂直方向测定的。

另外，支撑体b1的、与杆身邻接的部分(以下称为邻接部分)的截面形状如下所述。在平行于杆身轴向的截面中，支撑体b1的邻接部分的截面形状具有凸起状的圆形。该圆形的曲率半径为15mm。在垂直于杆身轴向的截面中，支撑体b1的邻接部分的截面形状具有凹下状的圆形。该凹下状的圆形的曲率半径为40mm。在垂直于杆身轴向的截面中，支撑体b1的邻接部分的水平方向长度(图4(a)中深度方向长度)为15mm。支撑体b2的邻接部分的截面形状与支撑体b1的邻接部分的截面形状相同。在平行于杆身轴向的截面中，在负荷点m1上施加2.7kgf的负荷的负荷压头(图示省略)的邻接部分的截面形状具有凸起状的圆形。该圆形的曲率半径为10mm。在垂直于杆身轴向的截面中，在负荷点m1上施加2.7kgf的负荷的负荷压头(图示省略)的邻接部分的截面形状为直线。该直线的长度为18mm。包括该负荷压头在内的重量施加在负荷点m1上。

图4(b)表示反向挠曲f2的测定方法。第一支撑点s1设为与细端tp间隔12mm的点，第二支撑点s2设为与细端tp间隔152mm的点，负荷点m2设为与细端tp间隔924mm的点，负荷设为1.3kgf，除此之外，与正向挠曲同样地测定反向挠曲。

[4-2.杆身扭矩]

图5表示杆身扭矩的测定方法。从与细端tp相距40mm的位置到细端tp的部分用夹具m1固定。该固定通过气动夹头来完成，该气动夹头的空气压为2.0kgf/cm²。在从与该夹具m1间隔825mm的位置起始的宽50mm的部分上，固定夹具m2。该固定通过气动夹头完成，该气动夹头的空气压为1.5kgf/cm²。固定好的夹具m1不动，使夹具m2旋转，向杆身6附加13.9kg·cm的扭矩tr。由该扭矩tr产生的扭转角度为杆身扭矩。

[5.层叠构成]

优选的层叠构成如下所述。

[5-1.作为粗端局部层的玻璃纤维增强层]

杆身6的粗端局部层优选包含玻璃纤维增强层。图2的实施方式中，片材s7为玻璃纤维增强层。另外，除了该玻璃纤维增强层s7以外的粗端局部层，为碳纤维增强层。

玻璃纤维的比重比碳纤维的比重大。通过使用玻璃纤维增强层作为粗端局部层，可以有效地缩短上述距离l。粗端侧中使用的玻璃纤维增强层有益于粗端gll变小。

玻璃纤维的弹性模量为7～8ton/mm²，低。因此，即使使用玻璃纤维增强层作为粗端局部层，正向挠曲f1也不会变得过小。也就是说，该玻璃纤维增强层并不会妨碍使f2/(f1+f2)变小。

粗端局部层接近于高尔夫球手的手。玻璃纤维的冲击吸收性优异。作为粗端局部层，通过使用玻璃纤维增强层，从而提高击球感。

图2中双箭头p1所示的为作为粗端局部层的玻璃纤维增强层的轴向长度。从使粗端gll变小的角度考虑，长度p1优选100mm以上，更优选150mm以上，更优选180mm以上。如果p1过大，杆身重量ws可能会变得过大。从该角度考虑，长度p1优选350mm以下，更优选300mm以下，更优选250mm以下。

[5-2.作为粗端局部层的环层]

杆身6优选具有粗端局部环层。图2的实施方式具有多个粗端局部环层。图2的实施方式中，粗端局部环层为层s6和层s8。

粗端局部环层由于抑制压碎形变，因此，可以有效地补强作为大直径部分的粗端局部。此外，粗端局部环层几乎不影响抗弯刚度，因此，粗端部的抗弯刚度被抑制。粗端局部环层有益于使正向挠曲f1变大，且使f2/(f1+f2)变小。

粗端局部环层通过其自身的重量使对粗端局部的重量分配增加。粗端局部环层有益于使杆身重心gs向粗端bt侧移动。粗端局部环层有益于使距离l变小。粗端局部环层有益于使粗端gll变小。

图2中双箭头p2所示的为粗端局部环层的轴向长度。从粗端局部的强度提高和粗端gll的抑制的角度考虑，长度p2优选100mm以上，更优选150mm以上，更优选180mm以上。如果p2过大，粗端局部环层的局部性减少，使杆身重心gs向靠向粗端bt移动的效果减少。从该角度考虑，长度p2优选400mm以下，更优选350mm以下，更优选300mm以下。

[5-3.作为粗端局部层的环层和玻璃纤维增强层]

图2的实施方式中，作为第1粗端局部层，使用玻璃纤维增强层s7。该玻璃纤维增强层s7为直层。进一步地，图2的实施方式中，作为第2粗端局部层，使用环层s6、s8。这些粗端局部环层s6、s8为碳纤维增强层。通过这些第1粗端局部层和第2粗端局部层的协同效果，可以有效地实现f2/(f1+f2)和粗端gll的抑制。在加之，可以提高强度和击球感。

[5-4.细端tp侧的宽度宽的偏置片材]

如图2所示，偏置片材s2中，细端tp的宽度wt比粗端bt的宽度wb大。同样地，偏置片材s4中，细端tp的宽度wt比粗端bt的宽度wb大。通过这样的构成，可以抑制偏置层的重量，同时可以提高杆身的抗扭刚度。该构成有益于杆身扭矩的降低和杆身的轻量化的兼具。

[5-5.相互重叠的局部直层]

图2的实施方式具有粗端局部直层s5和细端局部直层s9。在轴向区域中，粗端局部直层s5和细端局部直层s9相互重叠。即，在粗端局部直层s5和细端局部直层s9之间形成有重叠区域v1。换言之，粗端局部直层s5的细端e1比细端局部直层s9的粗端e2位于更接近细端侧。另外，重叠区域v1为轴向区域。

重叠区域v1被包含于中间区域r2。如图2所示，通过在轴向上3等分，杆身6被划分为细端区域r1、中间区域r2和粗端区域r3。重叠区域v1整体被包含于中间区域r2。

粗端局部直层s5的纤维弹性模量比细端局部直层s9的纤维弹性模量小。因此，与重叠区域v1相比，在粗端bt侧的部分中更容易产生弯曲。其结果，正向挠曲f1变大，且f2/(f1+f2)变小。

像这样，通过在轴向的中间位置处切换直层的纤维弹性模量，可以提高抗弯刚度的分布的自由度，可以将f2/(f1+f2)调整为所期望的值。另一方面，与横跨杆身全长而无接缝的全长直层相比，应力更容易集中于层s5和s9之间的接缝上。进一步地，在层s5和层s9之间纤维弹性模量不同时，应力易于集中于上述接缝上。重叠区域v1可以有效地缓和该应力的集中，且提高杆身6的强度。

如上所述，向下挥杆过程中，杆身6弯曲。该弯曲为弹性形变。该弹性形变恢复也称为弯曲恢复(bendingreturn)。通过弯曲恢复，杆头速度加速。该弯曲恢复提高容易挥杆性。

如上所述，直层对弯曲形变的影响大。上述接缝可以对抗弯形变产生影响，可以使弯曲恢复降低。重叠区域v1可以解决该问题。重叠区域v1可以促进局部直层的接缝中的弯曲恢复，并提高容易挥杆性。

如上所述，重叠区域v1被包含于中间区域r2。重叠区域v1位于粗端区域r3时，粗端区域r3的刚度变高。此时，难以成为高折返点(highkickpoint)。即，f2/(f1+f2)难以变小。通过将重叠区域v1配置于中间区域r2，从而容易使f2/(f1+f2)变小。另外，重叠区域v1位于细端区域r1时，杆身细端部的弯曲不足，有时会出现击球难以打上去的情况。

对于具有重叠区域v1的粗端局部直层s5和细端局部直层s9，粗端局部直层s5的纤维弹性模量为em1(t/mm²)，细端局部直层s9的纤维弹性模量为em2(t/mm²)。从使f2/(f1+f2)变小的角度考虑，差(em2-em1)优选5以上，更优选6以上，进一步优选9以上。过大的em2可以使杆身的细端局部的强度降低。从该角度考虑，差(em2-em1)优选22以下，更优选20以下，进一步优选15以下。

从抑制f2/(f1+f2)的角度考虑，em2优选30(t/mm²)以上，更优选31(t/mm²)以上，更优选33(t/mm²)以上。从强度的角度考虑，em2更优选50(t/mm²)以下，更优选46(t/mm²)以下，更优选40(t/mm²)以下。

从提高重叠区域v1的效果的角度考虑，重叠区域v1的轴向长度优选50mm以上，更优选100mm以上，进一步优选150mm以上。从杆身重量ws的抑制的角度考虑，重叠区域v1的轴向长度优选400mm以下，更优选300mm以下，进一步优选250mm以下。

[5-6.配置于重叠区域v1的局部环层]

重叠区域v1中存在直层的接缝。该接缝影响杆身的挠曲形状，可以导致应力集中。图2的实施方式中，在重叠区域v1，配置有局部环层s10。因此，可以抑制上述接缝中的异常形变，且缓和应力集中。此外，局部环层s10通过进行仅中间的局部性使用，可抑制其重量。

环层可以促进压碎形变的恢复。压碎形变是指杆身的截面变成椭圆这样的形变。由于杆身为管状体，因此，杆身的弯曲形变伴随着压碎形变。压碎形变跟弯曲形变联动。通过使压碎形变恢复，弯曲形变也恢复。环层由于促进压碎形变的恢复，因此，也可促进弯曲形变的恢复。设置于重叠区域v1的环层可以促进由重叠区域v1引起的弯曲恢复。通过促进弯曲恢复，可以提高杆头速度和容易挥杆性。

中间局部环层s10为环层，因此，与直层相比，对抗弯刚度的影响少。因此，对正向挠曲f1和f2/(f1+f2)的影响少。中间局部环层s10有益于使正向挠曲f1和f2/(f1+f2)的设计变容易。

下述表1和表2是可以使用的预浸料的例子。通过从市售的多种预浸料中选择适当的预浸料，可以高精度地调节正向挠曲f1、反向挠曲f2等杆身特性。

【表1】

表1可以使用的预浸料的例子

拉伸强度、拉伸弹性模量是根据jisr7601:1986“碳纤维试验方法”测定的值。

【表2】

表2可以使用的预浸料的例子

拉伸强度、拉伸弹性模量是根据jisr7601:1986“碳纤维试验方法”测定的值。

【实施例】

以下，通过实施例阐明本发明的效果，但是，本发明不应由于这些实施例中公开的内容而受到限定性的解释。

[实施例1]

根据上述步骤，制造杆身。层叠构成如图2所示。选择适当的预浸料的同时，根据上述的从(a)到(g)的设计手法，调节杆身的规格，得到实施例1的杆身。环层中使用片材厚度小于0.04mm的薄预浸料。使粗端局部直层s5的纤维弹性模量em1比细端局部直层s9的纤维弹性模量em2小。em2-em1为6(ton/mm²)。由层s5和层s9构成的重叠区域v1的轴向长度为200mm。杆身扭矩为7.0°。在该杆身上安装钛合金制的一号木杆杆头和握把，从而得到实施例1的高尔夫球杆。实施例1的规格和评价结果如下述表3所示。

[实施例2～15和比较例1和比较例2]

除了下述表3～5中记载的规格之外，其余与实施例1同样地实施，得到实施例2～15和比较例1和2的杆身和高尔夫球杆。它们的规格和评价结果如下述表3～5所示。另外，正向挠曲f1和反向挠曲f2的测定方法如上所述。

【表3】

表3实施例和比较例的规格和评价结果

【表4】

表4实施例和比较例的规格和评价结果

【表5】

表5实施例的规格和评价结果

[评价方法]

评价方法如下所述。

[杆头速度]

差点(handicap)0～20的10名实验者进行实打实验。各实验者用各球杆各击打5球，分别对这些击打测量杆头速度。50个数据的平均值如下述表3～5所示。

[容易挥杆性]

上述10名实验者对各球杆的容易挥杆性实施官能评价。用1分～5分的5等级评价容易挥杆性。分数越大评价越高。10名实验者的平均值如下述表3～5所示。

[击球面角偏差]

上述10名实验者进行实打实验。各实验者用各球杆各击打5球，分别对这些击打测量击球时的击球面角。10人各5球的标准偏差σ的平均值如下述表3～5所示。

如这些评价结果所示，本发明的优异性是显著的。

工业上的可使用性

本公开的杆身可适用于木质型、多功能(混合)型、铁质型等所有的高尔夫球杆。