气泡状混入该贮留的洗净水的部分。
[0050]旋回室18fe是在喷射口 18fd的上游侧设置，具有圆筒壁而向从喷射口 18fd喷射的洗净水赋予旋回成分的部分。旋回室供水路ISfg是在旋回室ISfe的上游侧设置，向旋回室ISfe供给洗净水，并且宽度方向一端侧的内壁沿着圆筒壁的切线方向连接的部分。
[0051]图4为模式地表示从洗净水供给部(喷嘴)18吐出的洗净水的状态的图。如图4所示，洗净水供给部18使洗净水含有多个气泡，并且在该多个气泡凝集成单一的气泡之前使洗净水到达与便座底面相当的高度。通过这样，能够以混入有多个气泡的状态令使用者触水，并兼顾令使用者体验到量感和节水效果。
[0052]在图4中(A)表示观察水流断面时有较多的小气泡大量混入的状态，是表面能量大而水流不易破裂的状态。在图4中(B)表示小气泡略微凝集而小气泡间的水膜就要消失之前的状态即界面共有状态。在本实施方式中，水流以该状态到达与便座底面相当的高度。在图4中(C)的状态在实际使用时不会发生，其处于已经与使用者的局部接触的时段，但是如果假设水流保持该状态继续前进，则会成为小气泡凝集成一个大气泡的状态。
[0053]更具体而言，如图5所示，交替地喷出所含的微小气泡数少而流速低的第I水流、和所含的微小气泡数多而流速高的第2水流(参照图5(A))。在到达便座底面的时点，后发的第2水流追加于先发的第I水流，形成含较多微小气泡的大水团(参照图5(C))。
[0054]如图6 (A)所示，水流以彼此分离的状态内包有微小气泡，但是其后如图6 (B)所示散裂开，成为微小气泡彼此接触而共有界面的状态。这样，通过形成气泡彼此共有界面的气液界面共有状态，气液界面有所减少，不会破坏水团而能够使其柔化，因此能够提高吐水压而生成更大的水团，并缓和吐水的刺激。
[0055]洗净水供给部18利用喷射器效应混入气泡。图7示出洗净水供给部18的臀部吐水部18f中的气泡混入状态。如图7所示，在臀部吐水部18f中，喷射口 18fd与吐水口18fa之间，设有空气导入口 18fc。在空气导入口 18fc与吐水口 18fa之间，设有气泡混入部 18fbo
[0056]气泡混入部18fb的流路径形成为，比喷射口 18fd的流路径大。从喷射口 18fd喷出的水会到达气泡混入部18fb。到达气泡混入部18fb的水在气泡混入部18fb内暂时地贮留，并在此突入后发喷出的水。从喷射口 18fd喷出的水，一边从空气导入口 18fc卷入空气一边突入，因此在气泡混入部18fb中形成气泡混入水而向外部喷出。
[0057]在喷射口 18fd上形成有定向倾斜部18fh。因此，从喷射口 18fd喷出的水定向，以便与气泡混入部ISfb的一部分的侧面接触。这样在吐水孔近旁暂时地贮留洗净水，并利用喷射器效应向该贮留的洗净水混入空气，因此能够兼顾防止过度混入气泡引起凝集、和提高吐水压增加追加水流使水团大型化。
[0058]并且，与利用水流强度调节气泡混入量相比，通过与气泡混入部ISfb的侧面的一部分接触来减少水量，从而使由与气泡混入部18fb的侧面接触的水形成的水膜的厚度变薄，降低气泡混入量。
[0059]如上所述在本实施方式中，为了在由气泡混入部18fb混入的多个气泡凝集成单一的气泡之前使洗净水到达与便座底面相当的高度，而对由气泡混入部ISfb混入的空气量进行调节。因此，洗净水供给部18的各部相互作用，从而构成了本发明的空气混入量调节单元。
[0060]在本实施方式中构成为，与压力上升工序中的最小压力时相比在最大压力时，由气泡混入部18fb混入的空气量较多。吐水压力高的水流其流速也快，从气泡混入部18fb到达与便座底面相当的高度位置(参照图4)所用的时间短。因此，即使向吐水压力高的水流混入较多的空气也不会经过导致气泡过度凝集的较长时间，因此通过向吐水压力高的水流混入较多的空气，能够提高量感并防止在到达使用者的局部之前导致水流破裂。
[0061]在本实施方式中构成为，在从吐水口 18fa吐出的洗净水与便座底面相当的高度，多个气泡彼此接近，形成多个气泡彼此间的水膜就要消失之前的状态即气液界面共有状态(参照图4)，对由气泡混入部ISfb混入的空气量进行调节。在洗净水与便座底面相当的高度，多个气泡彼此接近而能够形成多个气泡彼此间的水膜就要消失之前的状态即气液界面共有状态，从而能够在易于稍微变形的状态下使局部触水而防止刺激感过强。
[0062]在本实施方式中构成为，在从吐水口 18fa吐出的洗净水就要到达与便座底面相当的高度之前，在压力上升工序中后发吐出的洗净水向先发吐出的洗净水的追加结束，由从吐水口连续不断的水流散裂出水团(参照图5)。由于在洗净水就要到达与便座底面相当的高度之前追加现象结束，因此在追加现象引起的气泡搅拌作用发生之前触水，从而能够更加确实地形成气液界面共有状态。
[0063]在本实施方式中构成为，仅使从喷射口 ISfd喷射的洗净水的周缘的一部分干涉气泡混入部ISfb的内壁面，以形成在气泡混入部ISfb中暂时地贮留的洗净水(参照图7)。
[0064]仅使从喷射口 18fd喷射的洗净水的周缘的一部分干涉气泡混入部18fb的内壁面，以形成在气泡混入部ISfb中暂时地贮留的洗净水，因此能够减少在气泡混入部ISfb中暂时地贮留的洗净水的量，在利用喷射器效应进行空气混入的本实施方式中能够减少空气混入量。通过减少空气混入量，即使在利用喷射器作用向赋予了高压力带域的压力波动的吐水混入了空气时，也能够取入比较小且少量的气泡。因此，能够在由气泡混入部18fb混入的多个气泡凝集成单一的气泡之前使洗净水到达与便座底面相当的高度。
[0065]在本实施方式中，喷射口 18fd形成为，相对于喷射口 18fd的中心轴从喷射口 18fd喷射后的洗净水的扩散角度，具有第I角度(向图7的左侧扩散的角度)和比第I角度小的第2角度(向图7的右侧扩散的角度)。
[0066]如果使扩散角度均等，则在想要仅干涉从喷射口 18fd喷射的洗净水的周缘的一部分时，需要在不干涉侧考虑洗净水的扩散角度和尺寸公差进行流路设计。为此，通过形成洗净水的扩散角度小的第2角度的区域，从而避免增大流路整体的尺寸并能够取得较大的尺寸公差。
[0067]在本实施方式中，旋回室供水路18fg形成为，旋回室供水路18fg的宽度比旋回室18fe的半径大。图8示出臀部吐水部18f及第3流路18c的平面图。图9示出臀部吐水部18f的部分放大图。图10示出臀部吐水部18f的立体图。
[0068]如图9所示，旋回室供水路18fg的宽度形成为比旋回室18fe的半径大。由于旋回室供水路ISfg的宽度形成为比旋回室ISfe的半径大，因此能够增大供水路的流路断面积，并减缓流入旋回室ISfe的洗净水的流速。由于能够减缓流入旋回室ISfe的洗净水的流速，因此沿着切线方向流动的洗净水(图9中粗箭头线所示流向)的流速也能够减小而能够减缓旋回流速。并且，沿着切线方向流动的洗净水、和在切线方向相反侧的部分流动的洗净水一起流入时的流速缓慢，因此作为朝向喷射口 18fd的水流合流而不会使旋回流紊乱。
[0069]如图9所示在本实施方式中，旋回室供水路18fg的宽度方向另一端侧的内壁18fgb与圆筒壁的连接角度Θ，构成为抑制在局部产生涡流的角度。旋回室供水路18fg的宽度方向另一端侧的内壁18fgb与圆筒壁的连接角度Θ，成为抑制在局部产生涡流的角度，例如构成为180度以上270度以下，从而能够抑制产生涡流并减小旋回流的紊乱。
[0070]在本实施方式中，在旋回室ISfe的中心没有设置用于对旋回流进行整流的突起。因此，与中心有整流突起时相比能够减缓旋回流速。
[0071]如图8、图9及图10所示在本实施方式中，具有弯曲部18ca而使流过宽度方向一端侧的内壁18fga近旁的流速比流过宽度方向另一端侧的内壁18fgb近旁的流速快。
[0072]因为设有弯曲部18ca而使流过宽度方向一端侧的流速比流过宽度方向另一端侧的流速快，所以能够向沿着旋回室18f e的圆筒壁的方向供给流速快的洗净水，并抑制产生涡流而减小旋回流的紊乱。
[0073]在本实施方式中，控制部12在吐水开始操作部即操作部10的“臀部”等被操作时，在执行以由水势选择操作部即操作部10的“水势”选择的设定流量吐出洗净水的正式清洗模式之前，执行以比由水势选择操作部选择的流量少的设定流量吐出洗净水并贮留气泡混入部ISfb所需的洗净水的贮留水生成模式。具体而言，如图11所示，例如当正式清洗模式的设定水