专利名称：改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机和传真机的制作方法
技术领域：
本实用新型涉及激光打印机、复印机、传真机技术领域，具体涉 及改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机、传真机。
技术背景
激光打印机、复印机以及传真机所使用的转印辊包括驱动辊和从 动辊，驱动辊和从动辊的芯轴由铝质套管与铁质端轴釆用过盈配合而 成，其使用温度通常在IO(TC左右，而待机温度为常温，由于铁与铝 两种材料的热膨胀系数不同，铝的热膨胀系数为23. 6u/m. 。C,铁的 热膨胀系数为11.8u/m. °C，经常性冷、热变化会导致产品在使用过 程中铁质端轴与铝质套管的相对位置发生偏移松动的现象。当配合过 盈量太小时，室温下，铁质端轴外径比铝质套管内径大，加热后则铁 质端轴外径比铝质套管内径小，铁质端轴直接压入铝质套管后加热， 铁质端轴会出现偏移或松动现象；当过盈量太大时，4緣端轴直接压 入铝质套管后加热，同样会出现铁质端轴偏移或松动现象，原因是设 计过盈量太大时，铁质端轴直接压入铝质套管后会导致铝质套管内孔 产生塑性变形。过盈量的设计是保证两种不同材料始终保持过盈关系 的关键技术，在没有找出激光打印机转印驱动辊、从动辊芯轴的铁质 端轴与铝质套管配合过盈量范围的情况下，目前普遍采用铁质端轴滚 花后再压入铝质套管，铁质端轴压入铝质套管后再打入防松销钉，或 用专用粘着剂将铁质端轴与铝质套管粘接等方法。现有技术的缺点是 制造成本相对较高、工艺性不好，产品精度低，如以两端铁质端轴为
3支承点，铝质套管外径全跳动最多只能保证0. 05mm。 实用新型内容
本实用新型的目的在于提供改进转印辊芯轴组件的激光打印机、 复印机和传真机，其结构简单，精度高，制造成本低、工艺性好，铁 质端轴受热后与铝质套管相对位置不会发生偏移，并且铁质端轴不会 发生错位产生拉拨力。
术方案实现的
一种改进转印辊芯轴组件的激光打印机，其转印辊芯轴组件包括 铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，所述 铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大O. 2 ~ 0. 4%。 上述激光打印机，其铁质端轴外径在5mm至10隱之间。 本实用新型的改进转印辊芯轴组件的复印机是通过以下技术方 案实现的
一种改进转印辊芯轴组件的复印机，其转印辊芯轴组件包括铝质 套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，所述铁质 端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大Q. 2-0. 4%。
上述复印机，其铁质端轴外径在5mm至l Omm之间。
案实现的
一种传真机，其转印辊芯轴组件包括铝质套管和铁质端轴，铁质 端轴以紧配合连接在铝质套管端部，其特征在于所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大O. 2 ~ 0. 4%。
上述传真机，其铁质端轴外径在5mm至10mm之间。 本实用新型改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机和传真机 的优点是1 )结构筒单，制造方法简单易行，制造成本低，工艺性 好，产品精度高。2 )受热前后芯轴组件长度偏差在-O. 01mm至+0. Olmm 之间。3)受热后的芯轴组件拉拨力大于1000N。 4)芯轴组件的外径 跳动值小于O. 02mm。 5 )芯轴组件安装在激光打印机、复印机及传真 机上使用时，铁质端轴受热后与铝质套管相对位置不会发生偏移，并 且铁质端轴不会发生错位产生拉拨力。
图1是本实用新型激光打印机、复印机、传真机的转印辊芯轴组 件的结构示意图。
图2是本实用新型激光打印机、复印机、传真机的转印辊芯轴组 件组装时的示意图。
以下结合附图对本实用新型进一步说明。
具体实施方式
如图l所示激光打印、复印机、传真机的转印辊芯轴组件，由铝 质套管4和左铁质端轴6、右铁质端轴2组成，左铁质端轴6、右铁 质端轴2以紧配合固定在铝质套管4端部，左、右4失质端轴配合部位 外径比铝质套管4内孔孔径大0. 2 ~ 0. 4%。
实施例1
1、准备10组铁质端轴和铝质套管，其尺寸如表l所示表1
编号铁质端轴外径(腿)铝质套管内孔孔径(mm)
10)9. 983。9. 72
2①9, 983cD9. 74
3cD9. 983①9. 72
4cD9. 982cD9. 74
5①9. 9820)9. 70
609. 982cD9. 70
7。9. 983cD9. 72
8cD9. 983cD9. 72
909. 983cD9. 72
100)9. 983①9. 70
2、设计配合部位铁质端轴外径比铝质套管内孔孔径大0.2-0.4%, 加工铝质套管内径，其尺寸如表2所示。
表2
编号铁质端轴外径 (mm)加工后铝质套管 内孔孔径(mm)过盈量 (mm)
1①9. 98309. 963+0. 020 (0. 20%)
2cD9. 983(P9. 960+0. 023 (0. 23%)
3cD9. 983cD9. 959+0. 024 (0. 24%)
4<J>9, 98209. 952+0. 030 (0. 30%)
509. 982cD9. 950+0, 032 (0. 32%)
660)9. 982(D9. 961+0. 021 (0. 21%)
7C 9. 983<D9. 959+0. 024 (0, 24%)
8cD9. 9830>9. 952+0. 031(0. 31%)
909. 983①9, 950+0. 033 (0.，
10cD9. 983cD9. 949+0. 034 (0. 34%)
3、 如图2所示，调整左端模具7与右端模具1、左端定位V形块5 与右端定位V形块3的中心线在0. 005mm以内。然后4安照图2所示的 方法，将左端铁质端轴6装入左端模具7，右端铁质端轴2装入右端 模具1，把铝质套管4放在定位V形块5与3上，移动左端模具7直 接压入铝质套管4,再通过移动铝质套管4直接压入右端4失质端轴2， 得到如图1如示的芯轴组件。用长度测量仪检测如图1所示a的长度， 其结果如表3所示。
4、 经步骤3得到的组件，放进加热炉，升温至200。C、保温l小时， 出炉后自然冷却。用长度测量仪再次检测如图1所示a的长度，其结 果如表3所示。
表3
编号力口热前a (mm)力口热后a (mm)力o热前后偏差(mm)
115. 5815. 580. 00
215. 6715. 670. 00
315. 6815. 67+0, 01
415. 7015. 69+0. 01
515. 6915. 68+0. 01
7615. 6315. 630. 00
715. 6915. 68+0. 01
815. 7115. 72-0. 01
915. 7515. 74+0. 01
1015. 6815. 680. 00
5、经步骤4处理过的编号1-5组件，用材料试—验才几^r测组件的拉拔 力，其结果如表4所示。
表4
编号过盈量(mm)拉拨力(N)
1+0. 020 (0. 20%)2098
2+0. 023 (0. 23%)3350
3+0. 024 (0. 24%)3253
4+0. 030 (0. 30%)4170
5+0. 032 (0. 32%)4828
6、经步骤4处理过的编号6-10的组件，经表面车削后，用LED外径 跳动测量仪检查芯轴组件的外径跳动值，以芯轴组件两端为支承点A、 B，在铝质套管两端及中部各选取一个测量点NO. 1、 NO. 2、 NO. 3，测
量结果如表5所示。
表5
编号测量点NO. 1测量点NO. 2测量点NO. 3
跳动(ram)跳动(mm)跳动(mm)
860. 00840. 0070. 0118
70. 00970. 01250. 013
80. 00740. 00950. 0082
90. 00660. 00850. 013
100. 01040. 00530. 0076
Max0. 01040. 01250. 013
Min0. 00660. 00530. 0076
实验1结果表明，在直径10mm时，设计铁质端轴配合部位外径 比铝质套管内孔孔径大0. 2 ~ 0. 4%;直接用机器压入所得的组件加热 至20(TC、保温1小时芯轴不+>动位移；热处理后维件冷却至室温， 芯轴能承受2000 N拉拔力；经表面车削后，以芯轴组件两端为支承 点，铝质套管外径部份全跳动均小于0. 02mm。
实施例2
1、准备10组铁质端轴和铝质套管，其尺寸如表6所示。
表6
编号铁质端轴外径(mm)铝质套管内孔孔径(mm)
1(D5. 985C>5. 70
2①5. 98605. 70
30>5. 986①5. 70
4①5. 988①5. 70
5cD5. 988(D5. 70
96①5. 987①5. 72
7。5. 987<D5. 72
8cD5. 987。5. 72
9①5. 987①5. 72
1005. 98705. 70
2、设计配合部位铁质端轴外径比铝质套管内孔孔径大0.2-0.4°/。, 加工铝质套管内径，其尺寸如表7所示。
表7
编号铁质端轴外径加工后铝质套管内过盈量
(mm)孑L孑L4圣(mtn)(mm)
10>5. 985①5. 973+0. 012(0. 20%)
2①5. 986<D5. 974+0, 012(0. 20%)
3cD5. 986CD5. 973+0. 013(0. 22%)
4。5. 9880>5. 967+0. 021 (0, 35%)
50)5. 988CD5. 965+0. 023 (0. 39%)
60>5. 987(D5. 969+0. 018(0. 30%)
7d>5. 98705. 970+0. 017(0. 28%)
8CD5. 987CD5. 971+0. 016(0. 27%)
9(D5. 987cD5. 974+0. 013(0.22%)
100)5. 987①5. 973+0. 014(0. 23%)
3、如图2所示，调整左端模具7与右端模具1、左端定位V形块5
与右端定位V形块3的中心线在0. 005mm以内。然后按照图2所
10示的方法，将左端铁质端轴6装入左端模具7，右端铁质端轴2 装入右端模具1,把铝质套管4放在定位V形块5与3上，移动 左端模具7直接压入铝质套管4,再通过移动铝质套管4直接压 入右端铁质端轴2，得到如图l如示的组件。用长度测量仪检测 组件长度，如图1所示检测a尺寸，其尺寸如表8所示。 4、 经步骤3得到的组件，放进加热炉，升温至20(TC、保温1小时， 出炉后自然冷却。用长度测量仪检测如图1所示a的长度，其结 果如表8所示。
表8
编号力口热前a (mm)力口热后a (mm)力口热前后偏差(mm)
119. 6919. 690. 00
219. 6919.690. 00
319. 7019. 700. 00
419. 7219. 73-O. 01
519. 7419. 740. 00
619. 7019. 700. 00
719. 7119. 710. 00
819. 7119. 710. 00
919. 7219. 73-O, 01
1019. 7019. 700. 00
5、经步骤4处理过的编号1-5的组件，用材料试验机检测组件的拉 拔力，其结果如表9所示。
ii编号过盈量(mm)引拨力(N)
1+0. 012(0. 20%)1470
2+0. 012(0. 20%)1404
3+0. 013(0. 22%)1483
4+0. 021 (0. 35%)1689
5+0. 023 (0. 39%)1579
6、经步骤4处理过的编号6-10的组件，经表面车削后，用LED外 径跳动测量仪检查芯轴组件的外径跳动值，以芯轴组件两端为支承点 A、 B，在铝质套管两端及中部各选取一个测量点NO. 1、 NO. 2、 NO. 3， 其检测结果如表10所示。
表10
编号测量点NO. 1测量点NO. 2测量点NO. 3
跳动(mm)跳动(mm)跳动(mm)
60. 00930. 00560. 0020
70. 00770. 00580. 0021
80. 01110. 00630. 0032
90. 01430. 00610. 0026
100. 01280. 00430. 0014
Max0. 01430. 00630. 0032
Min0. 00770. 00430. 0014
实验2结果表明，在直径6mm时，设计铁质端轴配合部位外径比
12铝质套管内孔孔径大0. 2 ~ 0. 4%;直接用机器压入所得的组件加热至 200°C、保温1小时芯轴组件不松动位移；热处理后芯轴组件冷却至 室温，芯轴组件能承受1400 N拉拔力；经表面车削后，以芯轴组件 两端为支承点，测量铝质套管外径部份全跳动小于0. 02腿。
权利要求1、一种改进转印辊芯轴组件的激光打印机，其转印辊芯轴组件包括铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，其特征在于所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大0.2～0.4％。
2、 根据权利要求l所述改进转印辊芯轴组件的激光打印机，其特 征在于所述的铁质端轴外径在5mm至10mm之间。
3、 一种改进转印辊芯轴组件的复印机，其转印辊芯轴组件包括 铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，其特 征在于所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大O. 2 ~ 0. 4%。
4、 根据权利要求3所述改进转印辊芯轴组件的复印机，其特征在 于所述的铁质端轴外径在5mm至10mm之间。
5、 一种改进转印辊芯轴组件的传真机，其转印辊芯轴组件包括铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，其特 征在于所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大O. 2 ~ 0. 4%。
6、 根据权利要求5所述改进转印辊芯轴组件的传真机，其特征在 于所述的铁质端轴外径在5mm至10mm之间。
专利摘要本实用新型涉及激光打印机、复印机、传真机技术领域。本实用新型提供改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机、传真机，其转印辊芯轴组件包括铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大0.2～0.4％。本实用新型改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机、传真机，铁质端轴受热后与铝质套管相对位置不会发生偏移，并且铁质端轴不会发生错位产生拉拨力，结构简单，制造方法简单易行，制造成本低，工艺性好，产品精度高。
文档编号G03G15/16GK201278086SQ20082020214
公开日2009年7月22日 申请日期2008年10月15日 优先权日2008年10月15日
发明者李建湘 申请人:中山市金胜铝业有限公司