影装置6处于待命状态时不需要待命温度控制，并能够省电。通过除了在夹持部部分N中之外在旋转膜23中不产生明显的拉伸力并且简化定影装置6的结构，只有凸缘部件(未示出)被布置成支撑膜23的边缘，作为用于防止膜向一侧移位的单元。
[0064](实际实例I)
[0065]下面将参考图3和图4介绍实际实例I的压辊的细节。图3是实际实例I的压辊在旋转轴线方向(轴向方向)上的剖视图，示意示出了所述辊的各层的结构。图4是实际实例I的压辊在与实际实例I的压辊的旋转轴线方向垂直的方向上的剖视图，是示出沿旋转轴线方向的边缘的周围区域的剖视图。为了简化说明，图4中的各弹性层的厚度画出为比图3的厚，但是各弹性层的实际厚度相对于芯部24d的直径足够薄。
[0066]<压辊的层结构>
[0067]实际实例I的压辊24包括:芯部24d，所述芯部24d是柱形轴；以及弹性层24a，所述弹性层是布置在芯部24d的外周上或外侧的第一弹性层。压辊24还具有弹性层24b，所述弹性层24b是布置在弹性层24a的外周上(外侧)的第二弹性层，弹性层24b具有比弹性层24a更高的热导率和更高的硬度。压辊24还具有在导热弹性层24b的外周上的脱模层 24c ο
[0068]在实际实例I中，用于弹性层24a的橡胶材料的橡胶硬度Hl和用于弹性层24b的橡胶材料的橡胶硬度H2满足关系H1〈H2。具体地说，在实际实例I中，弹性层24a是由具有17° JISA硬度的硅橡胶制造的实心(solid)橡胶层，而弹性层24b是由具有60° JISA硬度的硅橡胶制造的橡胶层，沿纵向方向定向的导热填料分散于弹性层24b中。通常，当分散有导热填料时，橡胶硬度将增加。
[0069]这里，用于压辊24的整个弹性层的厚度d (所述厚度d是弹性层24a的厚度(沿直径方向的宽度)dl和弹性层24b的厚度(沿直径方向的宽度)d2的总和)优选是2至10mm。在实际实例I的结构中，在压辊24的中心部分(除了锥形部分(直径减小部分)之外的部分)中的弹性层24a的厚度dlb是3mm，弹性层24b的厚度d2b是1mm，整个弹性层的厚度d是4mm。具有这种结构的压棍24的硬度(由Ascker-C硬度计来测量)是56°。
[0070]<压辊的边缘的层结构>
[0071]在实际实例I中，压辊24的两个边缘的直径小于中心部分的直径。换句话说，如图4中的剖视图所示，压辊24具有锥形部分(直径减小部分)，其中，当在剖视图中看时，直径沿旋转轴线方向朝着边缘减小。如图4A中所示，整个压辊的外径开始减小的位置假定为锥形开始点A。弹性层24a的外径开始减小的位置(厚度开始减小的位置)假定为锥形开始点(第一开始点)a，弹性层24b的外径开始减小的位置(厚度开始减小的位置)假定为锥形开始点(第二开始点)b。弹性层24a在端面S上的厚度假定为dls，弹性层24b在端面S上的厚度假定为d2s。
[0072]假定弹性层的端面S沿旋转轴线方向的位置为0，从端面S至锥形开始点A、a和b的距离假定分别为距离A、a和b。在这种情况下，距离A、a和b具有关系a<b = A。在实际实例I中，具体地说，锥形开始点A的距离A和锥形开始点b的距离b假定为1.5mm，锥形开始点a的距离a假定为1.0mm0
[0073]在实际实例I中，假定当弹性层24a的外径在它接近端面S时减小时的斜度与当弹性层24b的外径在它接近端面S时减小时的斜率大致相同。在锥形开始点a处弹性层24a的厚度dla和弹性层24b的厚度d2a的比率以及在锥形开始点b处弹性层24a的厚度dlb和弹性层24b的厚度d2b的比率满足以下关系:d2a/dla彡d2b/dlb。
[0074]假定在锥形开始点A至锥形开始点a之间的任意位置X处弹性层24a的厚度为dlx，在位置X处弹性层24b的厚度为d2x。这些厚度满足以下关系:d2a/dla< d2x/dlx ( d2b/dlbo换句话说，随着位置从锥形开始点A(锥形开始点b)运动至锥形开始点a(边缘侧)时，具有较高硬度的弹性层24b的厚度的比率降低。因此，在锥形开始点A周围的区域中整个弹性层的硬度降低，弹性层变得更软。
[0075]<实际实例I的效果>
[0076]下面将介绍使用实际实例I的结构的效果。如图4中所示，在实际实例I中，随着位置从锥形开始点A接近边缘，具有较高硬度的弹性层24b的厚度与具有较低硬度的弹性层24a的厚度的比率降低，在所述锥形开始点A处，压辊24的外径开始减小。换句话说，与除了锥形部分之外的部分相比，随着位置沿轴向方向越接近压辊24的边缘，具有较高硬度的弹性层24b的厚度与具有较低硬度的弹性层24a的厚度的比率在锥形部分中减小越多。
[0077]为了满足这样的关系，实际实例I被构造成使得具有低硬度的弹性层24a的锥形开始点a比具有较高硬度的弹性层24b的锥形开始点b定位成沿旋转轴线方向(轴向方向)更接近边缘。换句话说，锥形开始点b处于比锥形开始点a更接近压棍24的中心的位置。因此，压辊24从中心至边缘的方向与沿轴向方向从锥形开始点b至锥形开始点a的方向相同。
[0078]因此，沿轴向方向在锥形开始点b和锥形开始点a之间的区域中，随着位置接近边缘，弹性层24b的外径减小，但是弹性层24a的外径不变。这意味着随着位置从锥形开始点A接近边缘，厚度比率d2x/dlx减小，如上所述。通过使用实际实例I的这种结构，弹性层的硬度整体在锥形开始点A附近的区域中减小。
[0079]在实际实例I中，锥形开始点a是弹性层24a的厚度开始减小的位置，也是弹性层24a的外径开始减小的位置。锥形开始点b是弹性层24b的厚度开始减小的位置，也是弹性层24b的外径开始减小的位置。
[0080]图5是在实际实例I的压辊中微硬度的纵向硬度分布图。如图5所示，在实际实例I的压辊中没有产生如图7A和7B中所示的异常硬度区域HA，在所述异常硬度区域HA中，硬度随着位置接近锥形部分而增加。因此，当使用实际实例I的结构时，能够抑制膜的表面层磨损。
[0081 ] 在所述实际实例中，弹性层24b是分散有导热填料的橡胶层，弹性层24a是实心橡胶层，但是本发明并不局限于此。换句话说，当弹性层24b的橡胶硬度比弹性层24a的橡胶硬度高时，证明了所述实例的效果。例如，弹性层24b可以是实心橡胶层，弹性层24a可以是海绵状橡胶层。
[0082]在所述实际实例中，使用包括作为加热旋转部件的膜的定影装置，但是本发明并不局限于所述结构。例如，定影装置可以包括作为加热旋转部件的热辊。
[0083](实际实例2)
[0084]下面将参考图6介绍实际实例2。图6是实际实例2的压辊的在垂直于旋转轴线方向的方向上的剖视图，是示出沿旋转轴线方向在边缘周围的区域的剖视图。在实际实例2中，弹性层24a (第一弹性层)的橡胶硬度Hl和弹性层24b (第二弹性层)的橡胶硬度H2的关系为H1>H2。换句话说，在实际实例2中，弹性层24a是分散有导热填料的橡胶层，弹性层24b是实心橡胶层。
[0085]在实际实例2中，当从端面S至压辊24的锥形开始点A、至弹性层24a的锥形开始点a和至弹性层24b的锥形开始