Δ vTr54 :回火脆化特性（°C )。
[0110] [蠕变断裂试验]
[0111] 从PWHT条件为708°C X 32h的焊接试验材上，提取依据ISO 204的蠕变断裂试验 片，使试验温度为540°C，负荷应力为210MPa实施蠕变断裂试验，调查其断裂时间。在本实 施例中，断裂时间（以下表述为Tr)在1500h以上的评价为◎，低于1500K在1000 h以上的 评价为〇，低于1000 h的评价为X。
[0112] [耐SR裂纹性评价试验（环状裂纹试验）]
[0113] 在制作以Cr-Mo钢为首的低合金耐热钢制压力容器时，在PWHT的施工以前，以减 少制作中的构造物的残留应力为主要目的，可屡次实施SR(Stressrelief :去应力退火）。 该SR时在旧γ晶界发生的是SR裂纹。SR裂纹，是由于SR造成在晶粒内的碳化物的析出， 和在旧γ晶界的杂质的偏析两者重叠，导致晶粒内和旧γ晶界界面产生过剩的强度差，相 对弱化的旧γ晶界无法抗拒残留应力而发生的。
[0114] 本申请中的熔敷金属的耐SR裂纹性评价，应用的是被称为环状裂纹试验的试验 方法。从焊接的状态下的焊接试验材的图4A所示的位置（=U形切口正下为最终焊道原质 部的位置），提取具有U型凹槽（U形切口）和狭缝（狭缝宽度：0.3mm)的环状试验片。试 验数2个。试验片的形状显示在图4B中。
[0115] 图4C所示，在使狭缝收敛至大约0. 05mm的状态下，对于狭缝进行TIG焊接，在 U形凹槽正下方负荷残留应力。接着，对于TIG焊接后的试验片实施图5所示的条件的 SR(625°C XlOh)后，如图4D所示，将试验片沿纵长方向进行三等分，观察各截面的切口正 下方，观察旧γ晶界有无 SR发生。进行了观察的6个截面（=观察面3X试验数2)中， 未看到SR裂纹的发生的评价为◎，SR裂纹发生个数为1~2个截面的评价为〇，3个截面 以上的评价为X。
[0116] [焊接操作性]
[0117] 感官性地评价在表2所示的焊接条件下实施焊接试验时的焊接操作性。第一，关 于"电弧稳定性"，电弧的不稳（日文原文：八夕V ? )倾向弱的评价为◎，稍弱的评价为〇， 强的评价为X。第二，关于"飞溅发生量"，飞溅发生倾向弱的评价为◎，稍弱的评价为〇，强 的评价为X。第三，关于"熔渣剥离性"，熔渣剥离容易的评价为◎，比较容易的评价为〇， 困难的评价为X。第四，关于"焊道融合性"，向焊道缝边的夹渣倾向极弱的评价为◎，弱的 评价为〇，强的评价为X。第五，关于"焊道外观"，焊道的焊波极漂亮而平滑的评价为?， 漂亮而平滑的评价为〇，焊波粗大凹凸剧烈的评价为X。
[0118] 这些结果显示在表4中。
[0119] 【表4】
[0120]
[0121] 如表4所示，No. 1~10因为满足本发明的范围，所以在全部的评价项目能够得到 良好的结果。
[0122] 另一方面，No. 11~40因为不满足本发明的范围，所以为以下的结果。
[0123] No. 11~16因为金属碳酸盐以(：02换算值计，碱金属氧化物以碱金属换算值计，氟 化合物以F换算值计均脱离本发明的范围，所以焊接操作性差。No. 17因为C含量低于下限 值，所以韧性、脆化量、回火脆化特性、蠕变断裂性能的评价差。No. 18因为C含量高于上限 值，所以韧性、脆化量、回火脆化特性、耐SR裂纹性、焊接操作性的评价差。
[0124] No. 19因为Si含量低于下限值，所以韧性、脆化量、蠕变断裂性能、焊接操作性的 评价差。No. 20因为Si含量高于上限值，所以脆化量、回火脆化特性的评价差。No. 21因为 Mn含量低于下限值，所以韧性的评价差。No. 22因为Mn含量高于上限值，所以脆化量、回火 脆化特性、蠕变断裂性能的评价差。No. 23因为Cr含量低于下限值，所以韧性、耐SR裂纹性 的评价差。No. 24因为Cr含量高于上限值，所以韧性、脆化量、回火脆化特性、蠕变断裂性 能、耐SR裂纹性的评价差。
[0125] No. 25因为Mo含量低于下限值，所以蠕变断裂性能的评价差。No. 26因为Mo含量 高于上限值，所以韧性的评价差。No. 27因为V含量低于下限值，所以蠕变断裂性能的评价 差。No. 28因为V含量高于上限值，所以韧性、回火脆化特性、耐SR裂纹性、焊接操作性的评 价差。No. 29因为Nb含量低于下限值，所以蠕变断裂性能的评价差。No. 30因为Nb含量高 于上限值，所以韧性、脆化量、回火脆化特性、耐SR裂纹性、焊接操作性的评价差。
[0126] No. 31因为B含量低于下限值，所以韧性、蠕变断裂性能的评价差。No. 32因为B含 量高于上限值，所以耐SR裂纹性的评价差。No. 33因为Mg含量低于下限值，所以韧性、焊接 操作性的评价差。No. 34因为Mg含量高于上限值，所以焊接操作性的评价差。No. 35因为 Fe含量低于下限值，所以韧性、回火脆化特性、蠕变断裂性能、焊接操作性的评价差。No. 36 因为Fe含量高于上限值，所以韧性、脆化量、回火脆化特性、蠕变断裂性能的评价差。
[0127] No. 37因为Cu、Ni、Ti、Al、Ta、Co和W的总和高于上限值，所以韧性、蠕变断裂性 能、焊接操作性的评价差。No. 38因为Cu、Ni、Ti、Al、Ta、Co和W的总和高于上限值，所以 韧性、脆化量、回火脆化特性、蠕变断裂性能、耐SR裂纹性、焊接操作性的评价差。No. 39因 为S、Sn、As、Sb、Pb和Bi的总和高于上限值，所以脆化量、回火脆化特性、耐SR裂纹性的评 价差。No. 40因为S、Sn、As、Sb、Pb和Bi的总和高于上限值，所以脆化量、回火脆化特性、耐 SR裂纹性的评价差。
[0128] 以上，对于本发明展示实施的方式和实施例详细地进行了说明，但本发明的宗旨 不受前述内容限定，其权利范围必须基于专利权利要求的范围所述广义解释。还有，本发明 的内容，当然可以基于前述记载进行大幅改变?变更等。
【主权项】
1. 一种涂药焊条，其特征在于，以涂药焊条总质量计，涂药中含有金属碳酸盐以CO 2换 算值计为5~10质量％、碱金属氧化物以碱金属换算值计为0. 4~2. 0质量％、氟化合物 以F换算值计为I. 0~5. 0质量％， 以涂药焊条的焊条芯和涂药中的任意一方或两方的合计计，涂药焊条总质量中，含有 C :0? 04 ~0? 15 质量％、Si :1. 0 ~L 5 质量％、Mn :0? 7 ~L 2 质量％、Cr :1. 3 ~L 9 质 量％、Mo :0? 5 ~L 0 质量％、V :0? 3 ~0? 5 质量％、Nb :0? 02 ~0? 06 质量％、B :0? 005 ~ 〇? 015质量％、Mg :0? 05~0? 15质量％、Fe :60~75质量％，作为不可避免的杂质，Cu、Ni、 Ti、Al、Ta、Co和W的总和为0. 10质量％以下，S、Sn、As、Sb、Pb和Bi的总和为0. 10质量％ 以下。2. 根据权利要求1所述的涂药焊条，其特征在于，以所述涂药焊条的焊条芯和涂药的 任意一方或两方的合计计，涂药焊条总质量中，含有C :0.05~0. 10质量％、Si :1. 0~1.3 质量％、Mn :0? 8 ~L 2 质量％、Cr :1. 3 ~L 9 质量％、Mo :0? 5 ~I. 0 质量％、V :0? 3 ~0? 5 质量％、Nb :0? 02 ~0? 06 质量％、B :0? 005 ~0? 015 质量％、Mg :0? 05 ~0? 10 质量％、Fe : 60~75质量％，作为不可避免的杂质，Cu、Ni、Ti、Al、Ta、Co和W的总和为0. 10质量％以 下，S、Sn、As、Sb、Pb和Bi的总和为0. 10质量％以下。
【专利摘要】本发明的目的在于，提供一种使优异的蠕变性能、和作为与之相随的诸性能的韧性、回火脆化特性、耐SR裂纹性和焊接操作性并立的涂药焊条。本发明的涂药焊条，其特征在于，以涂药焊条总质量计，在涂药中，含有金属碳酸盐以CO2换算值计为5～10质量％，含有碱金属氧化物以碱金属换算值计为0.4～2.0质量％，含有氟化合物以F换算值计为1.0～5.0质量％，在涂药焊条的焊条芯和涂药的任意一方或两方的合计下，在涂药焊条总质量中，规定量含有C、Si、Mn、Cr、Mo、V、Nb、B、Mg、Fe，且作为不可避免的杂质，Cu、Ni、Ti、Al、Ta、Co和W的总和为0.10质量％以下；S、Sn、As、Sb、Pb和Bi的总和为0.10质量％以下。
【IPC分类】B23K35/365, B23K35/30
【公开号】CN104955609
【申请号】CN201380071720
【发明人】谷口元一, 山下贤, 大津穰, 坂田干宏, 名古秀德
【申请人】株式会社神户制钢所
【公开日】2015年9月30日
【申请日】2013年12月25日
【公告号】EP2952287A1, WO2014119189A1