专利名称：表面性状、成形性和加工性优良的薄钢板及其制造方法
技术领域：
本发明涉及一种加工性、成形性优良、且表面性状也良好的超低碳薄钢板及其制造方法，所述薄钢板适合用作汽车或家电制品等的进行加压成形的钢板。
背景技术：
一般说来，在汽车或家电制品等要求优良的加工性的用途中，广泛使用的是如特公昭42-12348号公报、特公昭54-12883号公报中所公开的那种、C浓度为0.015质量％或以下且添加了Ti或Nb等形成碳氮化物能力较强的元素的超低碳钢，迄今为止一直在努力研究其制造方法，尝试对加工性做进一步的改进。此外，在特开平3-170618号公报、特开平4-52229号公报中，提出了通过增加精加工热轧板厚或提高热轧的绕卷温度而得到深拉深性或延伸性等加工性优良的钢板的方案。但是，热轧条件过于苛刻，会产生对加热炉或热轧机负荷增大等问题。
在上述添加了Ti或Nb的超低碳钢中，由于在钢中存在微小的碳氮化物，重结晶受到显著抑制。因此必须进行高温下退火、存在钢板穿炉时发生受热弯曲(heat-buckle)或板断裂、以及能量消耗量大等问题。与此相对应，在特开平6-212354号公报、特开平6-271978号公报中，通过对未添加Nb或Ti的超低碳钢中的Mn、P量进行修正、并改变热轧条件，开发出重结晶温度低的钢板。但在这些发明中，由于添加了大量的Mn或P，使得合金成本升高，同时难以得到总拉伸度为50％或以上且兰克福特值(r值)为2.0或以上的超深拉深用钢板。
此外，超低碳钢通常是通过对在真空脱气装置(RH)等中已脱碳至超低碳范围的未脱氧钢水用Al进行脱氧处理、即所谓的Al脱氧钢来制造的，因此在钢水中会包含大量的氧化铝夹杂物。该氧化铝夹杂物容易在钢水中凝聚在一起，形成粗大的氧化铝簇而残留在铸片内，因此在热轧、冷轧时氧化铝簇会暴露在钢板表面上，产生表面缺陷。此外，当氧化铝簇残留在钢板内部时，会成为加压成形时产生裂缝或瑕疵等缺陷的原因，成形性也大幅降低。
特别是在超低碳钢中，如果加工性变好，则产生表面缺陷或裂缝的敏感性变得更高，即使好不容易开发出加工性优良的钢板，作为产品能得到的产率也很低、导致成本大幅上升。针对这样的伴随Al脱氧而产生的问题，例如在特开昭61-276756号公报、特开昭58-185752号公报中提出了通过对钢水进行Ca处理、将氧化铝簇改性为铝酸钙的低熔物而迅速浮起并除去的方案。但是，已知在对氧化铝簇的改性中需要大量的Ca，因此Ca会与钢中的S反应形成CaS而导致发锈。此外，有象特开平10-226843号公报中那样，开发出通过添加微量的Al和Ti进行脱氧，将钢水中的夹杂物控制为以Ti氧化物、Mn氧化物、Si氧化物、氧化铝为主体的粉碎性良好的夹杂物组成的方法。
但是，由于钢水中存在着溶解Al，若由气泡或空气导致钢水发生再次氧化，则由Ti脱氧而形成的氧化钛类夹杂物的组成会向高氧化铝一侧变化并凝聚粗大化，因而不能根本解决发生表面缺陷或加压缺陷的问题。此外，必须使Mn氧化物、Si氧化物与Ti氧化物进行复合，而Ti添加量的上限值较低，因而存在不一定能够得到高加工性材料的问题。
发明内容
因此，本发明的目的在于一举解决上述问题，提供一种消除了由夹杂物导致的加压破裂和表面劣化现象、并显示出高r值(r值≥2.0)和拉伸度(总拉伸度≥50％)、且制钢操作性优良的超低碳钢板及其制造方法。
具体的来说，本发明的目的在于在超低碳钢板中，通过在炼钢时不用Al脱氧而用Ti脱氧，来防止发生由氧化铝类夹杂物和Al类析出物导致的问题；同时通过添加适当总量的La、Ce、Nd，来防止在用Ti脱氧时的氧化钛类夹杂物的凝聚，并控制Ti类析出物的析出、防止在炼钢时喷嘴的堵塞，从而得到上述特性。
本发明是为了解决上述问题而做出的，要点是以下的构成(1)一种表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其含有以质量％计，0.0003％≤C≤0.003％、Si≤0.01％、Mn≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.01％、0.0005％≤N≤0.0025％、0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％、可溶于酸的Al≤0.003％、且0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％，剩余部分由铁和不可避免的杂质构成；其中，所述钢板中还含有至少铈氧硫化物、镧氧硫化物、钕氧硫化物。
(2)一种表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其含有以质量％计，0.0003％≤C≤0.003％、Si≤0.01％、Mn≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.01％、0.0005％≤N≤0.0025％、0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％、可溶于酸的Al≤0.003％、且0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％，剩余部分由铁和不可避免的杂质构成；其中，重结晶粒子的平均粒径为15μm或以上，且重结晶粒径的纵横比的平均值为2.0或以下。
(3)如上述(1)或(2)所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其中，所述薄钢板还含有以质量％计，0.0004％≤Nb≤0.05％。
(4)如上述(1)～(3)任一项所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其中，所述薄钢板还含有以质量％计，0.0004％≤B≤0.005％。
(5)一种表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板的制造方法，其中，对钢水进行铸造得到铸片，对所述铸片进行加热、热轧、绕卷、制成热轧钢带，以70％或以上的冷轧率进行冷轧，并在随后的连续退火中在600～900℃下进行重结晶退火，所述钢水含有以质量％计，0.0003％≤C≤0.003％、Si≤0.01％、Mn≤0.1％、P≤0.02％、S≤％、0.0005％≤N≤0.0025％、0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％、可溶于酸的Al≤0.003％、且0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％，剩余部分由铁和不可避免的杂质构成。
(6)如上述(5)所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板的制造方法，其中，所述钢水中还含有以质量％计，0.0004％≤Nb≤0.05％。
(7)如上述(5)或(6)所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板的制造方法，其中，所述钢水中还含有以质量％计，0.0004％≤B≤0.005％。
具体实施例方式
下面对本发明进行详细的说明。
添加了Ti的超低碳钢能促进连续退火时的重结晶生长，由此可以进一步提高加工性，本发明者针对上述方法，着眼于微小析出物的行为，进行了反复详细的研究和分析，结果发现下述做法是有效的，即通过将溶解Al浓度(在分析中相当于可溶于酸的Al浓度。可溶于酸的Al浓度是指测定的溶解于酸中的Al量，是利用了溶解Al可溶解于酸中、而Al2O3不溶于酸这种性质的分析方法)限制在规定值或以下，同时通过至少La、Ce、Nd来固定S。其中，所谓至少La、Ce、Nd的意思是指La、Ce、Nd中的至少1种。
在钢中包含大量的溶解Al的钢中有一部分生成微小的AlN，由于该AlN阻碍了连续退火时的重结晶粒子的生长，因此通过将可溶于酸的Al浓度控制在规定值或以下，防止了AlN的析出。
此外，对于S来说，通过在钢水中添加La、Ce或Nd，以较大粒径(例如数μm或以上)的镧氧硫化物、镧硫化物、铈氧硫化物、铈硫化物、钕氧硫化物、钕硫化物的夹杂物形式来将其加以固定，降低了铸片内的固溶S的浓度。如果铸片内的固溶S浓度降低了，则在热轧工序中S不会以微小的TiS(直径为数10nm)的形式析出，而是以比TiS更大粒径的Ti4C2S2(直径数100nm)的形式析出。
另外，由于在热轧绕卷之前，钢板中的C也以Ti4C2S2的形式被固定住，因而在绕卷时析出的微小碳化物(直径为数10nm)的析出量也可以大幅降低。即，通过添加至少La、Ce、Nd，可以增大添加了Ti的超低碳钢中析出物的粒径，且析出物的量减少，因此锤击力降低，促进连续退火时的结晶粒子生长，其结果是可以得到显示出高r值、高拉伸度值的加工性优良的钢板。
另一方面，本发明者也对上述成分的钢水中的夹杂物行为进行了详细的研究，主要是通过变为用Ti脱氧的方式，使得夹杂物被精细分散化，成功地防止了表面缺陷或加压成形时的裂痕的产生等。在材质方面，需要将可溶于酸的Al浓度控制在规定值或以下，并确保在钢水中实际上不存在溶解Al的状态，因而提出了基本上实施对材质必需的用Ti脱氧的设计方案。通常，在转炉或真空处理容器中进行脱碳处理的钢水中，包含大量的溶解氧，通常通过添加Al使该溶解氧基本上被完全脱氧(下式(1)的反应)，因此生成大量的Al2O3夹杂物。
(1)这些夹杂物在脱氧之后立即相互凝聚在一起，形成数百μm或以上的粗大的氧化铝簇，导致表面缺陷或加压成形时的裂痕的发生。进而，在连续铸造时，该氧化铝簇会附着在浸渍喷嘴上，严重时会完全堵塞喷嘴。但是在本发明中，由于主要用Ti对钢水中进行脱氧，因而能够将导致缺陷的氧化铝簇的量降低到极限，其结果是可以防止表面缺陷或加压加工时的裂痕的产生，进而还能够抑制喷嘴的堵塞。此外，即使在由于卷入了气泡或空气等而导致钢水发生再次氧化的情况中，由于实际上不存在溶解Al，因而也就不会产生新的氧化铝夹杂物。
在本发明中，没有必要全部仅仅用Ti对脱碳处理后的溶解氧进行脱氧处理，也可以首先用Al进行预脱氧处理，直至溶解Al达到实际上不残留的程度，并进行搅拌使氧化铝类夹杂物的凝聚体浮上来，并分离直至达到不产生影响的程度，然后用Ti对残留在钢水中的氧进行脱氧处理。此外，由于钢水中主要是用Ti进行脱氧处理的，因而钢水中的夹杂物主要是Ti氧化物。如果对这样的钢水进行连续铸造，包含有高密度Ti氧化物的金属会附着在浇包喷嘴的内壁上，严重时会完全堵塞喷嘴。本发明者发现，如果添加适量的La、Ce、Nd，则钢水中的Ti氧化物类夹杂物会改性为至少La氧化物、Ce氧化物、Nd氧化物与Ti氧化物的复合夹杂物(即La氧化物-Ti氧化物、La氧化物-Ce氧化物-Ti氧化物等)而被精细分散化，并且形成至少镧氧硫化物、铈氧硫化物、钕氧硫化物，可以防止浇包喷嘴被堵塞；如果再增加La、Ce、Nd的添加量，则氧硫化物变成了硫化物，相反会助长浇包喷嘴的堵塞。
因此，通过下列做法，不仅能防止浸渍喷嘴和浇包喷嘴被堵塞，而且能够制造表面性状、成形性和加工性优良的薄钢板。所述做法是将溶解Al浓度降低到低于规定值；对钢水主要用Ti进行脱氧；加入总量适宜的至少La、Ce、Nd，将Ti氧化物转化为其与至少La氧化物、Ce氧化物、Nd氧化物的复合氧化物，使其精细分散化；同时通过生成镧氧硫化物、铈氧硫化物、钕氧硫化物来固定住固溶的S。
下面对限定本发明的化学成分的理由进行说明。以下说明的成分量均为质量％。
0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％钢中的La、Ce、Nd具有改善加工性和对夹杂物进行改性并使其精细分散的效果，当La+Ce+Nd＜0.002％时，则不能使Ti氧化物改性并使其精细分散，而且也不能将钢水中的S以氧硫化物的形式加以固定；此外，当La+Ce+Nd＞0.02％时，虽然能够形成氧硫化物来固定S，但却会堵塞浇包喷嘴，因此，必须在钢水中添加至少La、Ce、Nd并且将其含量设定为0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％。
可溶于酸的Al浓度≤0.003％如果可溶于酸的Al的浓度高，则在连续退火时重结晶粒子生长性降低，同时在钢水中产生大量的氧化铝簇，导致产生表面缺陷或加压成形时的裂痕或导致浸渍喷嘴的堵塞，因而将其设定为可以认为基本上不存在溶解Al的程度，即可溶于酸的Al浓度≤0.003％。此外，可溶于酸的Al浓度的下限值包含0％。
0.0003％≤C≤0.003％如果在钢中大量存在C，则即使实施本发明也会在绕卷时析出大量微小的碳化物，锤击力增大，因此阻碍结晶粒子的生长，使加工性降低。因此，优选尽可能地降低C浓度，但如果将C浓度降低至例如低于0.0003％，则真空脱气处理的成本会大幅增加。因此，本发明旨在将0.003％作为能达到本发明的r值≥2.0％、总拉伸度≥50％的上限C浓度；将0.0003％作为真空脱气处理成本大幅增加的下限C浓度。
Si≤0.01％Si是一种对提高钢强度有用的元素，但是相反地，如果添加量过多则会降低拉伸等加工性。因此，在本发明中，为了能够达到总拉伸度≥50％，将Si上限浓度设定为0.01％。Si浓度的下限值包含0％。
Mn≤0.1％如果Mn浓度升高则加工性降低，因此，为了能得到高加工性，具体来说是r值≥2.0、总拉伸度≥50％，将Mn浓度的上限值设定为0.1％。Mn浓度的下限值包含0％。
P≤0.02％如果P超过0.02％，则会对加工性产生不良影响，无法实现本发明的r值≥2.0、总拉伸度≥50％，因此将其上限值设定为0.02％。P浓度的下限值包含0％。
S≤0.01％如果S过多，则即使添加Ce和La，也不能充分固定S，因而会析出微小的TiS，阻碍重结晶粒子的生长。因此，S的上限值设定为0.01％。S浓度的下限值包含0％。
0.0005％≤N≤0.0025％N和C一样，如果以固溶状态存在，则会导致钢板的加工性恶化，因此优选尽可能降低N浓度，但如果将N浓度降低至低于0.0005％，则会导致生产性的降低或精炼成本的大幅增加，因而将N的下限值设定为0.0005％。另外，如果提高N浓度，则必须添加大量的Ti，与此相应地，无论是否添加La、Ce都会析出细微的TiS，因此将N的上限值设定为0.0025％。
0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％Ti是本发明中最重要的元素之一。必须投入对钢水脱氧所必需的Ti量，并且是能将可溶于酸的Ti量维持在上述范围中的量。加入Ti的目的在于固定住能导致加工性恶化的C、N，同时对钢水进行脱氧，因此，在钢水中需要以溶解Ti的形式存在(从分析角度来说，相当于可溶于酸的Ti。所谓可溶于酸的Ti，是指测定的溶解于酸的Ti量，是利用了溶解Ti溶于酸、Ti2O3不溶于酸这种性质的分析方法)。如果可溶于酸的Ti浓度超过0.07％，则即使添加La、Ce也会析出微小的TiS；另外，如果可溶于酸的Ti浓度低于0.01％，则不能充分地固定钢板中的C、N，钢水中的溶解氧也会降低，因此将Ti浓度设定为0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％。
0.004％≤Nb≤0.05％添加Nb是为了提高加工性并固定C和N。如果添加量不足0.004％，则对加工性的改善效果较小；另外如果添加量超过0.05％，则由于固溶Nb的存在反过来容易导致加工性的恶化，因此Nb浓度优选设定为0.004％≤Nb≤0.05％。
0.0004％≤B≤0.005％B是一种防止当晶粒界面中存在的固溶C消失时常常见到的被称为“二次加工脆性”的脆化的有效元素，是在将本发明的钢板适用于施加严格的拉深加工的部件时添加的元素。当添加量不足0.0004％时，防止二次加工脆性的效果低；当添加量超过0.005％时，则容易发生重结晶温度升高等弊端，因而优选将B的添加量设定为0.0004％≤B≤0.005％。
下面对有关制造条件的限定理由进行说明。熔炼为上述成分的连续铸造钢坯，可以在一次冷却再加热之后进行热轧，也可以不进行冷却而直接进行热轧。为了尽可能多地析出Ti4C2S2，热轧温度可以是1250℃或以下，优选为1200℃或以下。在本发明中，由于C在热轧的绕卷之前几乎完全析出，因此绕卷温度对于细微的碳化物的析出量没有影响，象通常一样可以在从室温到800℃左右的温度范围内进行绕卷。在低于室温时进行绕卷，仅仅导致设备过剩，因此也不能得到特别的改善效果。此外，如果绕卷温度超过800℃，则氧化皮变厚、导致酸洗处理的成本升高。
其次，从确保加工性的观点出发，必须将冷轧的压下率(称为冷轧率)控制在70％或以上。当冷轧率不足70％时，则不能保证r值为2.0或以上。
对经过了冷轧工序的冷轧板，进行连续退火。连续退火的温度设定为600～900℃。当不足600℃时则不能重结晶，且加工性恶化，因此将温度下限设为600℃。而如果超过900℃，则钢板的高温强度变弱，可能会产生在连续退火炉内断裂等问题，因此将温度上限设定为900℃。在此之后还可以进行表皮光轧。另外，为了得到耐腐蚀性，在此之后还可以实施镀覆。连续退火可以在熔融镀锌流水线上进行，也可以在退火后立即进行熔融镀覆，做成熔融镀锌钢板、合金化熔融镀锌钢板等。
对通过这种方式得到的高加工性钢板的重结晶粒子进行详细的调查，发现可以制成重结晶粒子的平均等价圆粒径为15μm或以上、且重结晶粒子的长直径/短直径(纵横比)的平均值为2.0或以下的钢板。这是由于微小析出物减少，促进了重结晶粒子的生长。
当该钢板的重结晶粒子的平均等价圆粒径为15μm或以上时，总拉伸度被提高到50％或以上。对平均等价圆粒径的上限没有特别的规定。
此外，当重结晶粒子的长直径/短直径(纵横比)的平均值为2.0或以下时，重结晶粒子接近球形且r值提高到2.0或以上。另外，虽然对其下限值并没有特别的规定，但结晶粒子越接近球形则各向异性变得越小，因此优选纵横比接近1。
实施例在真空脱气装置中对转炉出钢后的钢水进行脱碳处理，然后加入规定的成分，熔制为由表1中的成分组成的钢水。对该钢水进行连续铸造得到铸片，对此铸片在1150℃加热，并在930℃的最终温度下进行热轧，在700℃下进行绕卷，做成板厚4mm的热轧板。对所得到的热轧板以80％的压下率(压下率是(初始板厚-最终板厚)/初始板厚×100)进行冷轧，然后在780℃下进行连续退火，进而以0.7％的压下率进行表面光轧，得到制品板。对于得到的制品板，使用JIS Z 2201所记载的5号试样片来进行拉伸试验和r值测定。对于r值，测定轧制方向(L方向)、与轧制方向垂直的方向(C方向)、以及与轧制方向成45°角的方向(D方向)的值，并通过下式计算出平均的r值。
r＝(rL+2rD+rc)/4对于制品板，在与轧制方向垂直的剖面进行研磨，利用扫描型电子显微镜的2次电子成像来观察夹杂物，使用EDX对随机选择的50个左右的夹杂物的组成进行分析，判定主要夹杂物的组成。此外，制品板的重结晶粒子的平均等价圆粒径和纵横比的测定，是通过用硝酸酒精蚀刻剂对钢板轧制方向的剖面进行腐蚀，然后拍摄500～1000倍的光学显微镜照片，并通过分析该图象而求得的。关于品质，是在冷轧后的检查线上进行目视观察，评价每1卷中所产生的表面缺陷的产生个数。
通过这种方式得到的对钢板的评价结果示于表2。如从表2可看出的，满足本发明要件的本发明的实施例(1～5号钢)的钢板，以至少镧氧硫化物、铈氧硫化物、钕氧硫化物的夹杂物形式固定住了固溶S，形成了平均重结晶粒径为15μm或以上、纵横比为2.0或以下的粒子生长性非常优良的钢板，因此显示出高r值(r值≥2.0)和良好的总拉伸度(总拉伸度≥50％)，加工性得到了提高。此外，关于表面性状，在本发明的实施例(1～5号钢)中，几乎没有产生表面缺陷，由此可知表面性状非常优良。而且，在本发明的实施例(1～5号钢)中，由于钢水中的Ti氧化物转化成至少La、Ce、Nd氧化物与Ti氧化物的复合夹杂物，因此不会堵塞浇包喷嘴或浸渍喷嘴，且在连续铸造时操作性也极佳。
与此相对应的是，在比较例(6～10号钢)的钢板中，由于没有添加La、Ce、Nd中的至少一种，所以完全没有生成镧氧硫化物、铈氧硫化物、钕氧硫化物的夹杂物，使得固溶S大量残留，形成平均重结晶粒径不足15μm、纵横比超过2.0的粒子生长性差的钢板，因此得到的r值(r值＜2.0)和总拉伸度(总拉伸度＜50％)，没有改善加工性能。此外，关于表面形状，在比较例(6～9号钢)中，由于夹杂物是氧化铝，所以产生了表面缺陷。而且，在比较例(6～9号钢)中，钢水中的氧化铝附着在浸渍喷嘴上，发生喷嘴堵塞；在比较例10(10号钢)中，Ti氧化物附着在浇包喷嘴上，使铸造过程中途中断。
表1
表2
根据本发明，由于能使钢水中的夹杂物精细分散，所以不仅能够抑制浸渍喷嘴或浇包喷嘴的堵塞，还能够切实地防止产生表面瑕疵或加压成形时的裂痕，并且还能够促进连续退火时重结晶粒子的生长，因此能够制造加工性、成形性优良的低碳薄板钢。
权利要求
1.一种表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其含有以质量％计，0.0003％≤C≤0.003％、Si≤0.01％、Mn≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.01％、0.0005％≤N≤0.0025％、0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％、可溶于酸的Al≤0.003％、且0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％，剩余部分由铁和不可避免的杂质构成；其中，所述钢板中还含有至少铈氧硫化物、镧氧硫化物、钕氧硫化物。
2.一种表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其含有以质量％计，0.0003％≤C≤0.003％、Si≤0.01％、Mn≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.01％、0.0005％≤N≤0.0025％、0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％、可溶于酸的Al≤0.003％、且0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％，剩余部分由铁和不可避免的杂质构成；其中，重结晶粒子的平均粒径为15μm或以上，且重结晶粒径的纵横比的平均值为2.0或以下。
3.如权利要求1或2所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其还含有以质量％计，0.0004％≤Nb≤0.05％。
4.如权利要求1～3任一项中所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其还含有以质量％计，0.0004％≤B≤0.005％。
5.一种表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板的制造方法，其中，对钢水进行铸造得到铸片，对所述铸片进行加热、热轧、绕卷、制成热轧钢带，以70％或以上的冷轧率进行冷轧，在随后的连续退火中在600～900℃下进行重结晶退火，所述钢水含有以质量％计，0.0003％≤C≤0.003％、Si≤0.01％、Mn≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.01％、0.0005％≤N≤0.0025％、0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％、可溶于酸的Al≤0.003％、且0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％，剩余部分由铁和不可避免的杂质构成。
6.如权利要求5所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板的制造方法，其中，所述钢水中还含有以质量％计，0.0004％≤Nb≤0.05％。
7.如权利要求5或6所述的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板的制造方法，其中，所述钢水中还含有以质量％计，0.0004％≤B≤0.005％。
全文摘要
本发明提供了一种超低碳薄钢板及其制造方法，其中，通过防止钢水中的夹杂物凝聚、并使钢板中的夹杂物精细分散化，从而切实防止表面瑕疵和加压成形时裂痕的产生，并且促进连续退火时重结晶粒子的生长，从而显示出高r值(r值≥2.0)和拉伸度(总拉伸度≥50％)；本发明的表面性状、成形性和加工性优良的超低碳薄钢板，其含有以质量％计，0.0003％≤C≤0.003％、Si≤0.01％、Mn≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.01％、0.0005％≤N≤0.0025％、0.01％≤可溶于酸的Ti≤0.07％、可溶于酸的Al≤0.003％、且0.002％≤La+Ce+Nd≤0.02％，剩余部分由铁和不可避免的杂质构成；且所述钢板中包含至少铈氧硫化物、镧氧硫化物、钕氧硫化物。
文档编号C22C38/14GK1875124SQ200480032719
公开日2006年12月6日 申请日期2004年11月4日 优先权日2003年11月5日
发明者笹井胜浩, 大桥渡 申请人:新日本制铁株式会社